低耗能采油模型的建立与优化汇总2729

低耗能采油模型的建立与优化二、低耗能采油模型的建立(一)、低压降出油通道(二)、低耗能采油管柱(三)、低耗能生产参数三、低耗能采油模型的优化实施、效益计算低耗能采油模型的建立与优化油，人工机械采油分可为二个过程:曲、偏磨)、断脱和漏失等事故。低耗能采油模型内涵二、低耗能采油模型的建立砾石充填示意图1耗生产参数模型；主要是生产(冲次、泵径、泵挂)参数的协调优化和地面机、一是低耗能采油模型是提高油井产能的需要二是低耗能采油模型的建立是降低躺井和绿色低碳的需要(一)、低压降出油通道油井钻井完井和修井作业会给油层不同类型和程度的污染伤害，使原本可能井大剂量油层防砂改造，是一种将砾石等物理颗粒经由携砂液携至油层并压实的一种化学防砂方法。孤岛油田出砂堵塞大剂量挤防砂主要是指地填、地填(复膜砂封口)和高压充填三类；都是通过对油层挤入大剂量砾石颗粒粗的地层砂动不了更细的砂及泥质物随采出液通过砾石充填带和井内滤砂管缝充填砾石充填砾石防砂管层炮眼套管水泥环地我们知道，影响地层挤砂防砂效果的因素主要有：一是地层因素，包括岩石堵糊外壁3塞井和低产堵塞井作业解剖图片表明防砂筛管内腔和滤砂管缝隙砂堵种堵塞类型。见图4。液流方向充填前缘发生堵塞砂砾互混发生堵塞充填前缘发生堵塞地层充填砾砂后仍可能发生的砂砾堵塞示意图4优优化前现状800-1200L/min0MPa0.3-0.6单一组合0.4-0.8优化改进目标2.5-3t/m900-1600L/min4MPa0.3-0.6+0.4-0.80.4-0.8+0.6-1.00.6-1.0参数方面压挤砂砾石粒径(mm)筛管缝砾石量砂比排量最大压力馆1+2馆3-4馆5-6馆1+2馆3-6增大增大增大增大分级组合和变大变大负责单位工艺所采油单位作业单位工艺所施工数材料数馆1+2馆3-4馆5-6馆1+2馆3-60.4-0.8解堵甚由于水平井的套内预置金属滤砂管防砂制约了不能进行挤物理颗粒化学防(1)是井筒内清砂和金属滤砂管内的清砂；首先，在立足于油井生产动态内砂)、3通(验套管)、4再冲(滤砂管内腔)、5挤(试挤)、6替挤(粘稳或缓(2)是金属滤砂管和挂滤封隔器完好性的验证和更换；在上述1探鱼顶有(3)开抽初期适当降低采液强度，减少生产中可流动砂的排出堵塞；出砂(二)、低耗能采油管柱目前主要采用的抽油泵采油过程中，一部分是提升所载液体所需要的有效油井生产管柱原则上是在满足生产的情况下越简单越好。但由于井况的复杂、生产目的层的不同和多年来封隔器和充填工具的性能缺陷使生产管柱存在不完善、不配套的方面，从开采情况来看主要有二类:F二是封上采下油井管柱结构：油管+泵+筛管+Y111+密封接头+254-4F(老式封隔器)挂滤或油Y111F+安全节头+Y211F)非生产层，多年前没有合适充填工具或封隔器对上层卡封和二次丢手。GDP1、PT(PTX)或6Y45+Y211F+密节卡封光泵生产Y45+Y211F+密节卡封光泵生产层采取盲管砂埋一柱GD50426C509X22232-31826-504N1322-222-32033-204GD2-20N14GS2-24-14GD2-31-502GD2-26N1GD2-20C5GD2-24-608型+Y111-150(114)F+密封接头(充填留有(或泵+密节+YF层`一类杆管间的滑动摩擦和活塞与泵筒之间的滑动摩擦，产生滑动损失功率。papa+pa (1)抽油杆柱下端面受到的浮力F浮力F F (2)抽油泵柱塞与泵筒之间的摩擦力F柱塞 (3)杆与井液间的阻力F液击F=Ar.Vsprarpal (4)slrr(4)井液通过游动阀时的阻力F凡尔从公式(5)中知采出液粘度越大，生产参数越大，流体流过游动阀时的水力压Pij临界载荷ND抽油杆直径mL杆单根长度m单根(8m)抽油杆临界载荷计算结果表3(mm)临界载荷(N)上冲程油管屈曲下冲程抽油杆屈曲(三)、低耗能油井生产参数模型将斜井段功积分后，可得出滑动损失功率PK：杆杆杆杆PK—平均滑动损失功率，w；N斜井段抽油杆重力在垂直于斜井管柱方向上的分量，N；q杆单位长度杆柱重量，N/m；从(1)式可知，滑动摩擦损失与井斜的水平轨迹成正比，与杆速成正比，定 k由(1)、(2)式可知滑动损失功率P与泵径、泵效联系表达式如下：k从式(3)可知当井斜一定，泵挂一定、产液量一定时，滑动损失功率Pk同井斜机电配套：抽抽机型、电机和控制柜相配套适应，并为生产参数(冲次、泵挂)调整提供保障。三、低耗能采油工艺模型的优化实施(一)、低压降出油通道优化情况工参数(排量、携砂比)。施工排量是通过压裂泵车的档位和油门进行控制，携二是压力“缓慢上升”型，随着基本排量稳定，携砂比提高，地层慢慢填清砂解堵跟踪该井作业施工，通过对洗井、井筒冲(15米)砂和水平段中心管冲砂好(二)低耗能采油管柱优化情况一是单采上层油井，做好了对泵筒和支撑封(Y111F)一体性联接下入的生分别采取了：一是换滤砂管防砂时以Y445F(JFS-160B、QS-150F)封隔器挂滤丢手后再下光泵生产，二是需要下筛管(绕丝管或割缝管)进行砾石充填防砂的井用GYT等井下充填工具留井部分挂机械防砂管，丢手后二次下油管及光泵生管管柱结构示意图下井工具名称规范深度(m)844.941114.75Y111-150封1116.06密节1117.11信筛1127.481148.6生产筛管上1147.84(1+2)9-121165.2生产筛管下1166.20扶正器1166.38丝堵1166.78砂面1172.5人工井底1226.2φ56泵筛管层位井段采下油井卡封层由支撑(Y111)封和泵筒一体性联接下入井下的生产管柱；F4是完井卡封生产管柱结构，分生产层防砂部分、非生产层卡封部分和泵GD2-25-508井管柱，由于上部泵采油尾管的喇叭口和下部卡封及防砂管部重、重点关照“原则，具体上：一是增加杆柱尾重，保证在杆柱尾部连续加下(三)、低耗能生产参数模型的优化一种不合理、。生产参数优化井效果表45沉没度(m)-96.2冲程(m)0-64.4前后GD2-32-509宏观控制图工况移动轨迹 (3m)对冲次和产量作敏感性分析，随冲次增大，产液量增大，系统效率先增其次，定(90m³/d)液量设计，得出的结果有3组可选，泵径Ø83mm，冲123号333GD2-32-509井定产(液)量设计结果表5一冲冲级一冲冲级泵型级次程次程杆挂长mmm42.7146046042.71460460率%率%pa%%围m水功率%Pa动液面m123.014804809.622.622.6制表人：史小玲经过上述优化，泵径(原Ø70)过小，冲次(6)过大是该井免修期短的原机电配套：利用油田推广节能(双功率)电机和变频柜的有利时机，对抽抽距m(一)低压降出油通道实施效果(1)种是压力出现了明显的“升、降、升”过程，其间有1.5MPa压力下降。(2)种是压力似“慢牛爬坡”，最终压差为3.5--6MPa。施工排量(施工排量(l/min)1200-1500-10001000-1500-1000960-1500-720设计砂量/25.1421.52地填地填+复膜砂封口高压充填合计施工压力变化(MPa)17--24.5--25--23实际加砂量/口.吨24.5775携携砂比变化(%)15-255--25-30(45)35排量控制(L/min)60-1500-压力变化升、降、升缓慢上升压力未变压力变化(Mpa)3.520±0.5砂加权值(吨)/口号1238922、出砂水平井清砂解堵情况砂次冲砂顶冲砂冲砂51473GD2-26P608GD2-30P523GD2-28P506GD2-21P516GD2-20P608GD2-26P608GD2-25P5GD2-29P509(d)6(t)(%)(%)(t)12345678(二)、低耗能采油管柱实施情况6井次，泵筒和支撑(Y111)封联接一体性下入的生产管柱。二是封上采层井实生产F生产管砂埋一体Y111-150(114)F+密封接头(充填Y+密节 (PTX)或老式225-1F盲管砂埋GD6GD204GD204GD121GD322GD209DCGD608GD26N1层一类549(76.2mm)6m(76.2mm)6m项目抗磨副井计正器箍度杆井次7431总量332只2257m100个337个450m(三)低耗能生产参数的优化情况果百米吨液百米