水泥厂生料库高支模施工方案

华新水泥（涪陵）有限公司生料均化库重建工程生料库高支模专项方案文件编号：受控状态：编制单位:湖北华盛建设有限公司编制日期：年月日审批:审核:编制：目录、编制依据。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、工程概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、施工准备。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、高支模方案设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、计算参数。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、计算书。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、脚手架搭设构造要求。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。、安全管理措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。.编制依据本工程《施工组织设计》。国家和地方相关法律、法规及现行施工技术规范、规程、标准等。.1《建筑结构荷载规范》().2《混凝土结构设计规范》().3《钢结构设计规范》().4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（）1.2.5《建筑施工模板安全技术规范》（）《生料均化库》设计图纸和相关设计变更。我公司第二版《质量手册》、《程序文件》。《建筑施工手册》（第四版），中国建筑工业出版社，。工程概况建设单位：华新(重庆)涪陵水泥有限公司设计单位：成都建筑材料工业设计研究设计院有限公司监理单位：黄石华信工程建设监理有限公司施工单位：湖北华盛建设有限公司本工程《施工组织设计》拟在仓壁下即14.75m位置停止滑模施工，采用常规施工方案施工锥壳一及库底板。生料库库底板厚600mm，顶标高20米，20米作业面距离拟建场地平面（标高：-4.500m）的高差为24.7m，已经超过8m，属于高支模施工。拟采用满堂脚手架支撑，上面布50mm×70mm木方，上铺12mm厚木胶合模板(其标准抗弯强度为≥)，模板支撑体系采用Φ×施工准备构配件3.1.1钢管杆件3.1.1脚手架钢管为租用，经实测，钢管为Φ48mm，壁厚2.7mm3.1.1钢管尺寸和表面质量应符合下列规定:)新钢管应有质量合格证、质量检查报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具焊接钢管尺寸（）外径壁厚游标卡尺钢管两端面切斜偏差塞尺、拐角尺钢管外表面锈蚀深度≤游标卡尺各种杆件的端部弯曲≤1.5m≤钢板尺立杆弯曲3m<≤4m4m<≤6.5m≤≤水平杆、斜杆的钢管弯曲≤6.5m≤)钢管上禁止打眼。3.1.2扣件3.1.2扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3.1.2脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达时,不得发生破坏。3.1.3脚手板：脚手板采用50mm厚，宽度不小于250mm，长度为30经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。高支模方案设计20米板厚600mm，模板采用12mm厚木胶合板，通过50mm×70mm中心间距为200mm方木楞（弹性模量）传至纵向水平钢管。板底采用的支撑钢管类型为：Ф×2.7mm楼层高度：24.7m；混凝土楼板厚度：600mm；立杆纵向间距或跨距：0.7m；立杆横向间距或排距：0.7m；立杆步距：1.6m；架体顶层横杆与立杆的的连接方式为双扣件；其它为单扣件，扣件抗滑承载力系数：。具体布置如下图：模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图计算参数模板构造及支撑参数5.1.1构造参数楼层高度：24.7m；混凝土楼板厚度：600mm；立杆纵向间距或跨距：0.7m；立杆横向间距或排距：0.7m；立杆步距：1.6m；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：；5.1.2支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：Ф×2.7mm钢管钢材品种：钢材钢(＞)；钢管弹性模量：；钢管屈服强度：；钢管抗拉抗压抗弯强度设计值：；钢管抗剪强度设计值：；钢管端面承压强度设计值：；荷载参数新浇筑砼自重标准值：；钢筋自重标准值：；板底模板自重标准值：；承受集中荷载的模板单块宽度：700mm；施工人员及设备荷载标准值：计算模板和直接支承模板的小梁时取；计算直接支承小梁的主梁时取；计算支架立柱等支承结构构件时取；板底模板参数搭设形式为：层梁扣件承重；5.3.1面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值：；弹性模量：；5.3.2第一层支撑梁参数材料：根×木方（宽度×高度）；间距：200mm；弹性模量：；抗压强度设计值：；抗弯强度设计值：；抗剪强度设计值：；地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：岩石；地基承载力标准值：；立杆基础底面面积：0.25m2地基承载力调整系数：。计算书模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.700m。面板的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:××105××1046.1.1荷载计算及组合模板自重标准值×；新浇筑砼自重标准值××；钢筋自重标准值××；永久荷载标准值；施工人员及设备荷载标准值×；计算模板面板时用集中活荷载进行验算；()计算挠度采用标准组合：；()计算弯矩采用基本组合：永久荷载和均布活荷载组合（，）；由可变荷载效应控制的组合：×(××)；由永久荷载效应控制的组合：×(×××)；永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：××；××；由永久荷载效应控制的组合：××；×××；6.1.2面板抗弯强度验算σ＝<[]其中：面板的截面抵抗矩，×104mm面板的最大弯矩(·)（，，）·；×××·；××××××·；××××××·；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ××；实际弯曲应力计算值σ小于抗弯强度设计值[]，满足要求！面板挠度验算ν()≤[ν]其中：作用在模板上的压力线荷载；面板计算跨度:200mm；面板材质的弹性模量:；截面惯性矩:×105[ν]容许挠度:结构表面隐藏[ν]0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν××(×××)0.304mm；实际最大挠度计算值:ν0.304mm小于最大允许挠度值:[ν]0.800mm，满足要求！板底支撑梁的计算6.3.1第一层支撑梁的计算支撑梁采用根×木方（宽度×高度），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩，截面抵抗矩和弹性模量分别为：×××106×××104；(一)荷载计算及组合：模板自重标准值×；新浇筑砼自重标准值××；钢筋自重标准值××；永久荷载标准值；施工人员及设备荷载标准值×；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算；()计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：；()计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：××()；××；由永久荷载效应控制的组合：××()；×××；永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：××()；××；由永久荷载效应控制的组合：××()；×××；(二)荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（）》附录表确定内力系数。()最大弯矩计算最大弯矩（，）·；永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大××××××××·；永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大××××××××·；()最大剪力计算最大剪力（，）；永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大××××××××；永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大××××××；()最大变形ν计算ν××(×××)0.352mm(三)支撑梁验算()支撑梁抗弯强度计算σ××实际弯曲应力计算值σ小于抗弯强度设计值[]，满足要求！()支撑梁抗剪计算τ××(××)；实际剪应力计算值小于抗剪强度设计值[]，满足要求！()支撑梁挠度计算最大挠度：ν0.352mm；[ν]容许挠度:结构表面隐藏[ν]2.800mm；实际最大挠度计算值:ν0.352mm小于最大允许挠度值:[ν]2.800mm，满足要求！6.3.2第二层支撑梁的计算支撑梁采用根Ф×钢管为一组，间距700mm。支撑梁的截面惯性矩，截面抵抗矩和弹性模量分别为：××104××103；(一)荷载计算及组合()第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值×；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：；××；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：；×××；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力××××××××；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力××××××××；第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力（，）；第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：××××；()第二层支撑梁自重计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：；计算第二层支撑梁变形采用：；(二)荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(·)剪力图()变形计算简图变形图()计算得到：最大弯矩：最大剪力：最大变形：ν0.975mm最大支座反力：(三)支撑梁验算()支撑梁抗弯强度计算σ××实际弯曲应力计算值σ小于抗弯强度设计值[]，满足要求！()支撑梁抗剪计算τ××(××)；实际剪应力计算值小于抗剪强度设计值[]，满足要求！()支撑梁挠度计算[ν]容许挠度:结构表面隐藏[ν]；第跨最大挠度为0.973mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！第跨最大挠度为0.072mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！第跨最大挠度为0.975mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！6.3.3扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):≤其中扣件抗滑承载力设计值,取；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取；≤，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！立杆的稳定性计算6.4.1立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值；(一)第二层支撑梁传递的支座反力施工人员及设备荷载标准值×；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力；(二)垂直支撑系统自重脚手架钢管的自重：××()；6.4.2立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ(φ)≤[]其中σ钢管立杆轴心受压应力计算值()；立杆的轴心压力设计值，；φ轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查《模板规范》附录得到φ；立杆计算长度1.6m；计算立杆的截面回转半径1.60cm；立杆净截面面积：3.84cm；[]钢管立杆抗压强度设计值：[]；钢管立杆长细比λ计算值：λ×钢管立杆长细比λ小于钢管立杆允许长细比[λ]，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ×(××)；钢管立杆稳定性计算σ小于钢管立杆抗压强度的设计值[]，满足要求！立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求≤地基承载力设计值:×；其中，地基承载力标准值：；模板支架地基承载力调整系数：；立杆基础底面的平均压力：；立杆的轴心压力设计值：；基础底面面积：2＜。地基承载力满足要求！脚手架搭设构造要求地基与基础7.1.1脚手架基础为天然地基，即基础环梁地基，质量符合要求7.1.2脚手架底座底面标高宜高于自然地基50mm7.1.3搭设为搭设脚手架所用的架管、扣件、脚手板、安全网等周转工具均通过现场水平运输工具运至施工地点，使用完毕后及时进行现场清理并归库维修。7.2.1脚手架必须配合施工进度搭设7.2.27.2.37.2.4.2.4严禁将外径48mm与51mm.2.4\\(○)两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的；\\(○)搭接长度不应小于，应采用不少于个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。\\(○)开始搭设立杆时，应每隔跨设置一根抛撑；\\(○)立杆顶端宜高出檐口上皮1.5m。7.2.57.2.57.2.5\\(○)纵向水平杆的对接扣件应交错布置各接头至最近主接点的距离不宜大于纵距的。\\(○)搭接长度不应小于1000mm，应等间距设置个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。\\(○)纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。\\(○)在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。7.2.67.2.6主接点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm7.2.67.2.6双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至装饰面的距离不应大于100mm7.2.7脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1000mm7.2.87.2.8每道剪刀撑宽度不应小于跨，且不应小于6000mm，斜杆与地面倾角宜在ºº剪刀撑与地面倾角ººº剪刀撑跨越立杆的最多根数7.2.8脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15M