化学工程学习材料化工原理习题

1、单位体积流体所具有的（A） 2、单位体积流体所具有的质量称为流体的（A 3、在静止的流体内，单位面积上所受的压力称为流体的（C 4、以绝对零压作起点计算的压强，称为（A 5、以（D）作起点计算的压强，称为绝对压强。 6、当被测流体的（D） 7、当被测流体的绝对压强（A） 8、当被测流体的绝对压强大于外界大气压强时，所用的测压仪表称为（A 9、压强表上的读数表示被测流体的（D） 10、压强表上的读数表示被测流体的绝对压强比（A） 11、压强表上的读数表示被测流体的绝对压强比大气压强高出的数值，称为（B 12、被测流体的（D）小于外界大气压强时，所用测压仪表称为真空表。 13、被测流体的绝对压强（B） 14、被测流体的绝对压强小于外界（A） 15、被测流体的绝对压强小于外界大气压强时，所用测压仪表称为（B 16（B）上的读数表示被测流体的绝对压强低于大气压强的读数。 17、真空表上的读数表示被测流体的绝对压强低于（D）的读数。 18、真空表上的读数表示被测流体的绝对压强（A）大气压强的读数。 19、真空表上的读数表示被测流体的绝对压强低于（A） 20（A）等于大气压强与表压强之和。 21、绝对压强（C）大气压强与表压强之和。 22、绝对压强等于大气压强与表压强（C 23、表压强（C）绝对压强减去大气压强。 24、表压强等于绝对压强（D）大气压强。 25（A）等于绝对压强减去大气压强。 26、表压强等于（A）减去大气压强。 27、表压强等于绝对压强减去（D B、真空 28、真空度等于大气压强（D） 29（A）等于大气压强减去绝对压强。 30、单位时间内流体在流动方向上所流过的距离称为（A 31、柏努利方程式中的（A）e B、u C、 e 32gz（B 33、柏努利方程式中的（B）项表示单位质量流体所具有的动能。e B、u C、 e 34u2项表示单位质量流体所具有的（B2 35、柏努利方程式中的（C）e B、u C、 e 36p项表示单位质量流体所具有的（C 37、柏努利方程式中的（D）项表示单位质量流体通过泵（或其他输送设备）e B、u C、 e 38we（或其他输送设备）所获得的能量，称为（D 39、柏努利方程式中的（D） B、u C、 D、 40、流体在直管中流动，当（A）≤2000 B、 C、 D、41Re（A）2000 B、 42Re≤（B） C、 D、43Re≤2000（A 44、流体在直管中流动，当（A）≥4000 B、 C、 D、45Re（B）4000 B、 46Re≥（D） C、 D、47Re＞4000（B 482000＜（A）＜4000 B、 C、 D、492000＜Re＜4000（C 50、流体在管内作（A）流动时，其质点沿管轴作有规则的平行运动。 51、流体在管内作层流流动时，其质点沿管轴作有规则的（B） 52、流体在管内作（B） 53、层流与湍流的本质区别是（C 54（C） 55、对于非圆形管，当量直径（C）四倍的流通截面积除以润湿周边。 56、对于非圆形管，当量直径等于（D） 57、对于非圆形管，当量直径等于四倍的（A）除以润湿周边。 58、对于非圆形管，当量直径等于四倍的流通截面积（B）润湿周边。 59、对于非圆形管，当量直径等于四倍的流通截面积除以（C 60、离心泵（C）灌泵，是为了防止气缚现象发生。 61、离心泵启动前（D，是为了防止气缚现象发生。 62、离心泵启动前灌泵，是为了防止（A）现象发生。 63、离心泵装置中（A） B、排出管 64、离心泵装置中吸入管路的（B） B、排出管 66、离心泵装置中吸入管路的（B）可以阻拦液体中的固体颗粒被吸入而堵塞管道 67、为提高离心泵的经济指标，宜采用（B）叶片。 68、离心泵的（C）又称扬程。 69、离心泵的压头又称（C 70、离心泵的（D） 71、离心泵的实际安装高度（B） 72、离心泵的实际安装高度小于（D） 73、离心泵的实际安装高度小于允许安装高度，就可防止（B） 74、往复泵的（C）调节是采用回路调节装置。 75、往复泵的流量调节是采用（D）调节装置。 76、离心泵最常用的调节方法是（B 77、往复泵适用于（C （1（则（C 79、有人认为泵的扬程就是泵的升扬高度，有人认为泵的轴功率就是原动机的功率我认为（A B、这两种说法都 80、离心泵的调节阀（BA、只能安装在进口管B、只能安装在出口管 81（C 82、离心泵停车时要（A B、先断电后关出口 83、泵的工作点（D 84（A85、离心泵没有下面的优点（D 86、当两台规格相同的离心泵并联时，只能说（A87、当离心泵内充满空气时，将发生气缚现象，这是因为（B 88、在测定离心泵的特性曲线时下面的安装是错误的（B B、进口管安装节流式流量 D、出口管安装调节89、在滞流区颗粒的沉降速度正比于（D）A、（ρs－ρ）的1／2次 C、粒子直径的0.5次方 90、自由沉降的意思是（D）。B91、颗粒的沉降速度不是指（B）92、对于恒压过滤（D）。2 2B2C42 293、回转真空过滤机洗涤速率与最终过滤速率之比为（A） 94、以下说法是正确的（B）。B、过滤速率与S2成正比95、叶滤机洗涤速率与最终过滤速率的比值为（D） 96（C2 B、操作压差增大至原来的42C、操作压差增大至原来的2 97（CA、增大至原来的2 B、增大至原来的42 D、增大至原来的1.5298、以下过滤机是连续式过滤机（C） 99、过滤推动力一般是指（B）。 100、板框压滤机中，最终的过滤速率是洗涤速率的（C） 101、板框压滤机中（B）。 102、非球形颗粒的当量直径的一种是等体积球径，它的表达式为（B） 此处V为非球形颗粒的体积，A为非球形颗粒的表面B、dp＝（6V／）1/3 k为系数，与非球形颗粒的形状有度的定义式可写为（B）。A、 V为非球形粒子的体积，Vp为球形粒子的体B、s＝Ap／A A为非球形粒子的表面积；Ap为与非球形粒子体积相同的C、 a为非球形粒子的比表面积；ap为球形粒子的比表面D、s＝6ap“滤渣就是滤饼”，则（C）。 105、助滤剂应具有以下性质（B）。 隙率较床层中心的空隙率大”（D）。 107、床层的平均空隙率与床层的平均自由截面积在以下条件下相等（C）。 108、流化的类型有（B） 109、流化床的压降随气速变化的大致规律是（D）。 u u110、在讨论旋风分离器分离性能时，临界直径这一术语是指（C）111、旋风分离器的总的分离效率是指（D）112、在离心沉降中球形颗粒的沉降速度（A）。A、只与d，s，，uT，R有 B、只与d，，uT，R有 （uT，RKc113、降尘室没有以下优点（A） 114、降尘室的生产能力（A）。 关C、只与沉降面积A有 D、只与ut和H有115（A 116、热传递的基本方式是：传导（A、辐射。 117、热传递的基本方式是：传导、对流（D 运动而引起的热量传递称为（A 119、流体各部分之间发生相对位移所引起的热传递过程称为（A 120、因热的原因而产生的电磁波在空间的传递，称为（D 121、物质导热系数的顺序是（A 122（A）1 B、反射 C、透过 D、折射123、吸收率（C）1 B、小 D、近似1241（C 125（A）等于1的物体称为白体。 B、反射 C、透过 126、反射率（C）1 127、反射率等于1的物体称为（A 128（C）等于1的物体称为透热体。 129、透过率（C）1的物体称为透热体。 130、透过率等于1的物体称为（D 131、单原子气体和对称双原子气体均可视为（D 132、液体是（D B、灰 义为（D 134、灰体是（D B、黑 135、在管壳式换热器中，净和易结垢的流体宜走管内，因为管内（AA、比较方 B、流速较 C、流通面积 D、易于热136、在管壳式换热器中，腐蚀性的流体宜走管内，以免（A 137、在管壳式换热器中，压强高的流体宜走管内，以免（AA、壳体受 B、流速过 C、流通面积过 D、传热多138、在管壳式换热器中，饱和蒸气宜走管间，以便于（AA、及时排除冷凝 B、流速不太 C、流通面积不太139、在管壳式换热器中，流体宜走管内，使（AA、泄漏机会较 B、流速很 C、流通面积变 D、传热多140（A 141、在管壳式换热器中，粘度大的液体或流量较小的流体宜走（ARe（Re＞100） 142（A因壁面温度与大的流体温度相近，可以减少热应力。 143、在管壳式换热器中安装折流挡板的目的，是为了加大壳程流体的（C B、密 50℃，管壁温度应接近（D 145T（辐射能力）大于铜的发射能力，则铜的黑度为（A，耐火砖的黑度为（A B、 146、两灰体间进行辐射换热，两者间的温度差为100℃100℃，则此时的辐射传热量与原来的传热量相比，将（A 147、判断下面的说法哪一种是错误的（A148、当换热器中冷热流体的温度一定时，判断下面的说法哪一个是错误（ADφΔt149、蒸馏是分离（B） 150、蒸馏是利用各组分的（C）不同的特性实现分离的目的。 151、在二元混合液中（A）的组分称为易挥发组分。 152、在二元混合液中，沸点低的组分称为（C）组分。 153、在二元混合液中（B）的组分称为难挥发组分。 154、在二元混合液中，沸点高的组分称为（D）组分。 155（A）是保证精馏过程连续稳定操作的必不可少的条件之一。 156、液相回流是保证（B）过程连续稳定操作的必不可少的条件之一。 C、传 B、蒸发 159、在再沸器中溶液部分气化而产生（D是精馏得以连续稳定操作的一个必 160、再沸器的作用是提供一定量的（D）流。 161（C）的作用是提供一定量的上升蒸气流。 162（A）的作用是提供塔顶液相产品及保证有适宜的液相回流。 163、冷凝器的作用是提供（B）产品及保证有适宜的液相回流。 164、冷凝器的作用是提供塔顶液相产品及保证有适宜的（B）回流。 165、在精馏塔中，原料液进入的那层板称为（C 166、在精馏塔中，加料板以上的塔段称为（A 167、在精馏塔中，加料板以下的塔段（包括加料板）称为（B 168、在精馏塔中，加料板（A）的塔段称为精馏段。 C、以 169、在精馏塔中，加料板（B）的塔段（包括加料板） C、以 170（C）是指离开这种板的气液两相相互成平衡，而且塔板上的液相组成也可视 B、喷射 A、气固两 B、液固两 C、气液固三 D、气液相 C、混 173、理论板是指离开这种板的气液两相相互（BA）C175、回流比的上限值为（C B、外回 176、回流比的（B） 177、回流比的下限值为（D 则塔顶最大产量为（B 体浓度y1y2（C 则气相总传质单元数（B）。 B、减 C、不 则出口气体组成将（A）。 则出口液体组成（A） 成增高时，则气相总传质单元数将（C）。 成增高时，则气相总传质单元高度将（C）。 成增高时，则气相出口组成将（A）。 成增高时，则液相出口组成将（A）。 最小液气比时，下列哪些情况将发生（C）。188、最大吸收率与（D）无关。A、液气 B、液体入塔浓 C、相平衡常 D、吸收塔式189A＜1（B） 知该过程为（A）。 191、进行萃取操作时应使（CA、分配系数大于 B、分配系数小于 C、选择性系数大于D192BkB、值（B 能料量和组成均保持不变）所获得的萃取液组成变化是（D）。A、增 B、减 C、不 D、变化趋势不定少量溶质的萃取剂代替纯溶剂所得萃余相浓度将（C）。 取剂代替纯溶剂，萃取液的浓度(指溶质)将（B）。 197、萃取剂加入量应使原料和萃取剂的和点M位于（C）。 198、萃取是利用各组分间的（C） 逆流萃取可使萃余相分率（B）A、增 B、减 C、基本不 D、增大、减少都有能萃取液浓度yA（D）。A、增 B、下 C、不 D、变化趋势不定1、启动离心泵前应做的工作有（灌泵）和（关闭出口阀门2、启动离心泵前灌泵是为了防止（气缚）3、启动离心泵前关闭出口阀门是为了（减小）4、启动离心泵前关闭出口阀门是为了减小（启动电流5、启动离心泵前关闭出口阀门是为了减小启动电流，以（保护电机6、启动离心泵前如果（保护电机7、启动离心泵前如果不灌泵，有可能会发生（气缚）8、停离心泵前首先应（关闭出口阀门9、停离心泵前首先应关闭（出口阀门10、停离心泵前首先应（关闭出口）11、停离心泵前首先应关闭（出口）12、停离心泵前首先应关闭出口（阀门13、若离心泵的（实际）14、若离心泵的实际安装高度（大于）15、若离心泵的实际安装高度大于（允许）16、若离心泵的实际安装高度大于允许安装高度，在操作中会发生（气蚀）17、往复泵的（流量）18、往复泵的流量调节是采用（回路）19、启动往复泵时（不需要）20、启动往复泵时（不能）21、启动往复泵时不能（关闭）22、启动往复泵时不能关闭（出口）23、启动往复泵时不能关闭出口（阀门24、离心泵的工作点是（泵的特性）曲线与（管路特性）2520℃50℃，则其沉降速度将（下降26、降尘室的生产能力与降尘室的（长度）和（宽度）27、降尘室的生产能力与降尘室的（高度）28（增加一倍29、在除去某粒径的颗粒时，若降尘室的高度增加一倍，气流速度（减少一倍）30、在除去某粒径的颗粒时，若降尘室的高度增加一倍，生产能力（不变）31、在滞流（层流）区，颗粒的沉降速度与颗粒直径的（2）32、在湍流区，颗粒的沉降速度与颗粒直径的（1／2）33、降尘室的高度由式（L／U＞H／Ut）决定，式中符号的意义是（L：降尘室长 H：降尘室高度U：气体通过降尘室时的水平流速Ut：降尘速度）。34、在过滤的大部分时间中，（滤饼）V2＝2VlΔPlΔP2＝（2ΔPl）压过滤时，测得Δ／Δq＝3740q＋200则过滤常数K＝（0.000535）。压过滤时，测得Δ／Δq＝3740q＋200则过滤常数qe＝（0.0535）。38、最常见的间歇式过滤机有（板框过滤机）和（叶滤机）39、在一套板框过滤机中，板有（2）种构造，框有（1）为（框的厚度）的滤饼。（框厚度之半）面积等于（框的内面积）。43、旋风分离器性能的好坏，主要以（临界粒径的大小）44、旋风分离器的（临界粒径）45Kc＝（uT2／gR（ur／ut））46TS， 47TS，，则一个过滤周期中，过滤面积为（S）48（转鼓浸没的表面积（转鼓的总表面积）49（1／250Q＝V／V（一个操作循环中得到的滤液体积时间过滤时间（洗涤时间）和（辅助时间）确的确的55、一个过滤操作周期中，过滤时间有一个（最适宜）56（最大57、过滤机操作循环中，如果辅助时间越长，则最宜的过滤时间将（越长58dV／d正比于ΔP（1）59dV／d正比于ΔP（1-s）分之一）。的（四）倍。（四）63、叶滤机过滤时，固体颗粒流在滤叶的（内）64、叶滤机过滤时，滤液穿过滤布由滤叶（外）65（对流）66、对流传热又分（自然）67、对流传热又分自然对流和（强制）68、不需要任何介质的传热称为（辐射）69、在列管式换热器中，流体在（管内）70、在列管式换热器中，流体在管内流动称为流经（管程71、列管式换热器中，流体在（管间）72、列管式换热器中，流体在管间流动称为流经（壳程73、传热速率Ｑ的单位为（W74、热通量q（W／m275（固体＞液体＞气体76、流体与固体壁面间对流传热的热阻主要集中在（层流底层771（黑体781（白体791（透热体80（灰体000085、在辐射传热中，白体的透过率为（086、在辐射传热中，白体的吸收率为（087、灰体的辐射能力与同温度下黑体的辐射能力之比，称为物体的（黑度88、换热器设计中，流体流径的选择：净和易结构的流体宜走（管内89、换热器设计中，流体流径的选择：腐蚀性的流体宜走（管内90、换热器设计中，流体流径的选择：压强高的流体宜走（管内91、换热器设计中，流体流径的选择：饱和蒸气宜走（管间92、换热器设计中，流体流径的选择：流体宜走（管内93、换热器设计中，流体流径的选择：被冷却的流体宜走（管间94（管间对流传热系数较大的流体宜走（管间96、在列管换热器中，若用饱和蒸气加热空气，则传热管的壁温接近（饱和蒸气）97、在列管换热器中，若用饱和蒸气加热空气，则总传热系数Ｋ接近（空气）的对98、在列管换热器中，若用饱和蒸气加热空气，则空气应走（管内99、在列管换热器中，若用饱和蒸气加热空气，则饱和蒸气应走（管间100、污油与汽油在列管换热器中换热，污油应走（管内101、污油与汽油在列管换热器中换热，汽油应走（管间102、蒸馏是分离（液相混合物）103、蒸馏是利用溶液中各组分（沸点）104、利用溶液中各组分沸点的差异而将其分离的操作称为（蒸馏105、溶液被加热到鼓起第一个气泡时的温度称为（泡点）106、气相混合物被冷却到有第一滴液滴析出时的温度称为（）温度107、对于二元理想溶液,若轻组分含量越高,则泡点温度（越低108、对于二元理想溶液,若轻组分含量（越高）,则泡点温度越低。109、对于二元理想溶液,若重组分含量越高,则泡点温度（越高110、对于二元理想溶液,若重组分含量（越低）,则泡点温度越低。111、对于二元理想溶液,α大,说明该物系（容易分离112、对于二元理想溶液,相对挥发度大,说明该物系（容易分离113x-y（不容易分离114、在相同的外压及温度下,沸点越低的物质其饱和蒸气压（越高115、在相同的外压及温度下,沸点越低的物质（容易）116、完成一个精馏操作的两个必要条件是（塔顶液相回流）117、完成一个精馏操作的两个必要条件是（塔顶）118、完成一个精馏操作的两个必要条件是塔顶（液相）119、完成一个精馏操作的两个必要条件是塔顶液相（回流）120、完成一个精馏操作的两个必要条件是塔顶液相回流和（塔底上升蒸气121、完成一个精馏操作的两个必要条件是塔顶液相回流和（塔底）122、完成一个精馏操作的两个必要条件是塔顶液相回流和塔底（上升）123、完成一个精馏操作的两个必要条件是塔顶液相回流和塔底上升（蒸气124、为完成精馏操作，需要在（塔顶）125、为完成精馏操作，需要在塔顶设置（冷凝器126、为完成精馏操作，需要在（塔底）127、为完成精馏操作，需要在塔底设置（再沸器128、设计一精馏塔时,回流比选的大，则塔板数（少129、精馏操作中,回流比的上限称为（全回流130、精馏操作中,回流比的下限称为（最小回流比131、精馏操作中，全回流时塔顶的产品量（为零132、精馏操作中，当q＝0.6时,表示进料中的（液相）60133、对于正在操作中的精馏塔，若加大操作回流比，则塔顶产品浓度会（提高134、物理吸收操作属于（传质）135、物理吸收操作是一组分通过另一停滞组分的（单向）／kx。液封作用灌）。138（达不到要求的吸收分离效果）。139X2（增大140、若吸收剂入塔浓度X2（降低）p*＝1.62C（大气压，则SO2（气相）相向（液相）相转移。以气相组成表示的传质总推动力为（0.0676Atm）大气压。143SO210％（体积）C0.02kmol/m3SO2以液相组成表示的传质总推动力为（0.0417kmol／m3）kmol／m3。膜阻力）。145l／KL＝l／kL＋H／kG，当（H／kG）146、总传质系数与分传质系数之间的关系为l／KL＝l／kL＋H／kG，其中H／kG（气膜阻力）147l／KL＝l／kL＋H／kG，当（l／kL）该气体为（难溶）气体。该气体为（易溶）气体。4kmol／m3.s，则此体系属（气膜）151、吸收过程的传质速率式：NA＝KG（p－p*）＝kY（y－yi）152、压力（增高），温度（降低），153（无穷大）。P、T（减小）作条件不变，则出塔液体浓度（降低）。156A（L／mV）157AY－X（操作线斜率与平衡线斜率之比）158S（MV／L）159SY－X（平衡线斜率与操作线斜率之比）比例减少，对液膜控制系统，气体出口组成将（增加）。比例减少，对液膜控制系统，液体出口组成将（减少）。比例减少，对液膜控制系统，溶质解吸率将（增加）。入塔气体浓度（增加）。塔气体浓度（增加）。塔液体浓度（增加）。166、吸收过程物料衡算时的基本假定是：（1）（气相中惰性气体不溶于液相（2）（吸收剂不挥发）167、在气体流量、气体压力和组成不变时，若减少吸收剂用量，则传质推力将（减小）168、在气体流量、气体压力和组成不变时，若减少吸收剂用量，则操作线（靠近）将（增加）。不变增加或不变）。变大174、在吸收过程中，若液气比等于最小液气比时，则塔高为（无穷大）差（Y1－Y2）将等于（塔内按气相组成表示的平均推动力）。176、萃取过程是（于混合液中加入溶剂使溶质由原溶液转移到溶剂中的过程）、某液体组成为AABABABAFMB179xA＝0.6、xB＝0.4S，写出混合后的组成：xA=（0.3）、xB=（0.2）、xS=（0.5）。ABABAFMB分最大浓度可达（55％）。分为最大浓度时，溶剂用量为（S＝（MF／MS）F）。(用线段比及符号注明ERMERMF三元混合物的溶解度曲线如图示采用单级萃取器（理论级）当萃取液中A组 萃取相E的座标EE183A30％（质量％）A＋BSA、B、S三元混合物的溶解度曲线如图示。采用单级萃取器（理论级），当萃取液中A组分为最大浓度时，在图上标出相应萃余相R的座标点位置。ERER分为最大浓度时，在图上标出相应三元混合物M的座标点位置。MEMER（少）靠近S论级数为（无穷）。 混合物中组分溶解度的差异）189、混合物中组分溶解度的差异是萃取操作的（依据） 溶质的溶解能力强）、（选择性高）和（易于回收）。 相对挥发度）相当193B-S部分互溶的萃取操作中，若萃取相中含溶质A85kg，稀释剂B15kg，S100kg，yA／yB＝（5.67）194、在萃取操作的B－S部分互溶物系中加入溶质A组分，将使B－S互溶度（增B－S大B－S小197B－SB－S（减小198、在萃取操作B－S部分互溶物系中，提高温度，B－S互溶度 增大）199、萃取操作中选择性系数趋于无穷出现在（B－S完全不互溶）200、萃取操作中，B－S（无穷大）1、如何判断一流体的流动类型2、3、4、5、当量直径是如何计算的1-1’的压强、流速也相等。问：在三种情况中，下游截面2-2’的流速是否相等？2-2’711的压强、流速也相等。问：在三种情况22哪一种情况的数值最大，哪一种情况的数值最小？其理由何在？（c）8、9、答：走管内，因为管内比较方便答：走管内，以免壳体和管子同时受腐蚀，而且管子也便于和检修22、在设计换热器时，如何安排压强高的流体的流径（管内或是管间）？24、在设计换热器时，如何安排被冷却的流体的流径（管内或是管间）？在低Re值（Re＞100）下即可达到湍流，以提高对流传热系数。在低Re值（Re＞100）下即可达到湍流，以提高对流传热系数。30、答：污油走管内，汽油走管间，便于32、0.78,其反射率为多少?0.2239、40、41、42、45、用逐板计算法求理论板层数时,为什么用一次相平衡方程就计算出一层理论板?46、答：每一个梯级与平衡线相交一次，表示汽、液两相达到一次平衡,因此代表一47、48、49q代表进料热状况,说明q＝0，q＝1，0＜q＜1时的意义。答：Q＝0表示饱和气相进料，q＝1表示饱和液相进料，0＜q＜1表示气液混2解：流动阻力 lu，设管径改变 d1，则根据u

=u d d

1 2

4u1

6464，

64lu2

32l

dud

d

lu

lu，∴

/

1122d1 d2d11222、960取kg／m39.6mmm圆孔，其中心距罐底800mm，孔盖用14mm39.23×106Pa，问：至少需要几个p，pppaghpppapaghpa

P4

4

3.7610

4

螺钉的个数＝3.76×104／6.04×1036.23个7计算管路中气体的表压强p水为指示液，其密度分别为920kg/m3300mmD60mm，ΔhR

D2hd2 当压差计读 时，两扩大室液面差d 6h 0.003D

4、用108×4mm的从水塔将水引至车间，管路长度150m（包括管件的当长度118J／kgm3／h？（管路摩擦系数可取为0.02，水的密度取为1000kg／m3）

lu2118du211820.1

∴u＝2.8流 V＝uA＝2.8×0.12360079.1345、用Φ168×9mm的输送原油。管线总长100km,油量为60000kg／h，1.57×107Pa50890kg／m3,粘度为181cp解：u＝u，

=Z，p

lu du＝V／A＝（60000／890）／（3600×0.785×0.152）＝1.06m／s层 。，6用泵将水从水池送至槽槽液面高于水池液面50m，管路全部能量损失为20J／kg，流量为36m3／h槽与水池均为的密度取为1000kg／m3）。，，2，，u u

gZ11wgZ22

，Σhf＝20∴we＝9.81×50＋20＝510.5水的质量流率ws＝36×1000／3600＝10kg／s有效功率Ne＝we·ws＝510.5×10＝5105W N＝5105／0.6＝8508.3W×4mm2m。按Σhf＝6.5u2计算(不包括出口的能量损失)，其中u为水在管内的流速，m／s。计算：（2）（1）u u gZ111gZ222 Z1＝8m，Z2＝2m，u1≈0，P1＝P2＝0（表压2Σhf＝6.5u2＝6.5u2代入上式,得u2＝2.92由于输水管的直径相同,且水的密度可视为常数,所以A-A'截面处水的流速为uA＝2.9m／s。 Vh＝3600Au＝3600×π／4×0.12×2.9＝828、水以2.5m／s的流速流经38×2.5mm的水平管，此管以锥形管与另一38×3mmA、B若水流经A、B两截面间的能量损失为1.5J／kg，求两玻璃管的水面差（以mm记（1000A-A’B-B’，通过管子中心线作基准水平面。在两截面间列u u gZAAgZBB

式 ZA＝ZB＝0，uA＝2.5m／s，ΣhfA,B＝1.5

d2

dd 33

4

4 uuA 1.23 dB

47u2u pp B 2.521.23 ＝ 1.51000=868.55 pBpA868.550.10288.6由于pB88.6p ∴pB＞平管段两截面间连一倒置U管压差计，以测量两截面之间的压强差。当水的流量为kg／hU管压差计读数R为100mm。Φ60×3.5mm（11kg（2多少Pa？（水的密度取为1000kg／m3）（1）1kg12u u gZ11gZ22 式 Z1=Z2=0，u=u1u2

44

2.951.36∵

gR

hf0.981

2.9521.362

4.41（2）与该能量损失相当的压强降pfhf10004.41441010、在图示装置中，水管直径为0.2气压。设管路至压力表处的压头损失0.5mH2O解：阀门全闭时，由P2＝ρgH，H＝0.3×1.013×105／（1000×9.81）＝3.13.1mu u Z11

22

2代入上式3.1＝0.2×1.013×105／（1000×9.81）+u2／（2×9.81）+2解 u2＝3.24Vh＝（π／4）d2u×3600＝22.9，11、如图所示，密度为850kg／m3的料液从槽送入塔中槽内的液面维持恒定。塔内表压强为9.81×103Pa，进料量为5m3，／h。连接管直径为38×2.5mm，料液在30J／kg（不1，2，1’u u gZ11gZ22 式

A

4

，p2＝9.81×103，Σhf

Z222

4.37m12、如图所示，用泵将储槽中密度为1200kg／m3的溶液送到蒸发器内。储槽内液面维高于储槽内的液面15m，68×4mm，20m3／h，溶液流120J／kg，求泵的1-2-1-u u gZ11wgZ22

式 Z1＝0，Z2＝15m，p1＝0（表压，p压

20010130026670Pa（u1≈0，u

4

m／s，Σhf=120

we

2

wV2012006.67 Ne＝we·ws＝246.9×6.67＝16471100kg／m336m3／h。管路的直径相同，盐水由A流经两个换热器而至B的能量损失为98.1J／kg，由B流至A的能量损失为49J／kg。求：若泵的效率是70％，其轴功率为多少kW？12（2-2u u gZ11wgZ22

1-1’2-2’重合，所以u1＝u2，p1＝p2，Z1＝Z2上式可简化为we＝Σhf＝ΣhfAB＋ΣhfBA＝98.1＋49＝147.1J／kg流体的质量流量ws＝Vs·ρ=36×1100／3600=11kg／s泵的轴功率N＝we·ws／η＝147.1×11／0.7＝2312abcd（1）（1）

ludab与cdu u ab

gZaagZbb

式

pbpagZagZbhfabu u cd

gZccgZdd

式 uc=ud，Zc=

则pdpc（1（2（1）12u

u gZ11gZ22 Z1＝h，Z2＝0，u1≈0，u2＝0，p1＝p2＝0（表压） A导热系数1（内层23钢6t11150℃，t430℃，计算导热300W／m2，分析原因并计算附加热qQ

t1t

b1b2

0.2

0.1

q

∴R11200.9012.8317、直径为60×3mm的用30mm厚的软木包扎，其外又用100mm厚的W／（m·℃

Q 2t1t3 1lnr21ln 其 r1=30mm，r2=60mm，r3=160 Q 25W/m

ln60

W（m2·℃W（m2·℃Rsi0.00026（m2·℃）／WRso0.000176（m2·℃）／W。若此换热器可按薄壁管处（1）（2）数K。（1）11 I

1

Rsi101

R

K

19、300℃,为200℃，原油的初温为25℃，终温为150℃,分别求出并流与逆流操作时的对数（1）并流Δt1＝300－25＝275℃,Δt2＝200－150＝50℃（2）逆流Δt1＝300－150＝150℃,Δt2＝200－25＝175℃Δtm＝（175－150）／ln20在列管换热器中将某种液体从20℃加热到50℃100℃，出口温度为60℃，分别求出该换热器中两流体呈逆流流动和并流流动时的对数平均（1）逆流Δt1＝100－50＝50℃,Δt2＝60－20＝40℃Δtm＝（50-40）／ln（50／40）＝44.8℃（2）并流Δt1＝100－20＝80℃,Δt2＝60－50＝10℃0.01 T T4

q C

1

21210012 ，

0.1，

11

q

3.59

1001

q

100 22、200℃,100℃,热电偶热端的黑度为0.8，由空气流至热端的对流传热系数为（m2·℃）,求空气的真实温度和以热电偶读数作为空气温度的测量误差（总辐射系数的计算式见附表t Q1＝αS（t－200）＝46.52S（t－200） ＝0.8×5.67S{[（200+273）／100]4- t＝229.93误 δ＝│200-229.93│／229.93=23、某平壁厚度为0.37m,内表面温度t11650℃,外表面温度t2300℃,平的单位为℃,W／(ｍ·℃解：平壁的平均温度 tm＝（t1＋t2）／2＝（1650＋300）／2＝975

qQtt1.55616503005677 b

W（ｍ·℃700℃,130℃。为减少燃烧炉的热损失，在普通砖的外40mm,0.06W／（ｍ·℃）的保温材料。操作稳740℃,90℃q（q＝Q／Sqt1t

700

2240 12

加保温层后，是三层平壁的热传导q

t1t

707

123

25、426mm426mm的保温层,保温材料的导热系数可取为0.615W／(ｍ·℃)。若蒸汽管道的外表面温度为177℃,保温层的外表面温度为38℃,求每米管长的热损失。解：由已知r2＝0.426／2＝0.213m，r3＝0.213＋0.426＝0.639

ln

ln50℃，20℃,求水的出口温度。管壁对水的平W／(ｍ2·4.187kJ／(kg· 由热量衡算和对流传热速率方程得Q＝W 解 t2=36.7空气呈逆流流动。已知管内侧空气的αi50W／(ｍ2·℃),管外侧的α01000W／(ｍ2·℃),钢的λ为45W／(ｍ·℃)。求Ｋ及按平壁计的总传热系数。1do i

bdo

K＝38.37

11

1

K=47.6228、一单程列管式换热器,由直径为Φ25×2.5mm的束组成。苯在换热器的管内流动,流量为1.25kg／s，由80℃冷却到30℃，冷却水在管间和苯呈逆流流动,20℃,出口不超过501.700.85kW／(ｍ2·1.9kJ／(kg·45W／(m·解：由总传热速率方程式Q=式 Q=WhC、ph（T1–T2）=1.25×1.9×103×（80-30）=118.8Ko

1

o o i

m t2t18050302018.2mlnt

ln80∴

Kot

.811813.829、S0300m2的单程列管换热器中，300℃的某气体流过壳10000kg／h，平均比热为1.05kJ／（kg·℃。求总传热系数K0。 ＝3.5×105 Q＝WhC、ph（T1– 3.5×105＝（10000/3600）×1050×（560–解 T2＝440

t25604201∴t

2Ko

Sot

3.510

0.0220mm2.814Ｖ，两侧温度分别为280℃和100℃，求该材料的导热系数。

Qt1tb其 Q＝IV＝2.8×14＝39.2∴

St1t2

39.2

3192℃143.73kN／m257.6kN／m2苯的摩尔分率为0.4,甲苯的摩尔分率为0.6的混合液在92℃时各组分的平衡分压、解：由拉乌尔定 PA＝143.73×0.4＝57.492PB＝57.6×0.6＝34.56系统压 P＝PA＋PB＝57.492＋34.56＝92.052平衡蒸气组 YB32、将含24％（摩尔百分数，下同）易挥发组分的某液体混合物送入一连续精馏塔95％3％易挥发组分。送至冷凝器的蒸气量为（1）kmol的馏出液？（2）回流比为多少？（3）塔底产品量？（1）V＝L＋D