北京医院门诊楼地下结构落地脚手架施工方案单排双排

1编制依据1.1施工组织织设计门急诊楼及手术术科室楼改扩扩建一期工程程设术扩图1.2国家、行行业及地方规规范、规程、标标准和图集序号名称编号备注1工程建设标准强强制制性条文（房房房屋建筑部部分分）2002版2建筑施工高处作作业业安全技术术规规范JGJ80-99113建筑施工扣件式式钢钢管脚手架架安安全技术规规范范JGJ/1300--200114钢管脚手架扣件件GB1583115建筑施工安全检检查查标准JGJ59-99997建筑施工脚手架架使使用手册中国建筑工业出出版版社第四版版8北京市建筑工程程施施工安全技技术术规程DBJ01-6622-2000229北京市施工安全全生生产管理条条例例2工程概况北京**医院门门急诊楼及手手术科室楼改改扩建一期工工程，建筑高高度48.300m，主楼A区和B区为8层，C区11层，D区3层，地下3层（含2设备夹层）。基基坑开挖深度度20.255m，开挖面积积约158488m2。由于本工程的结结构肥槽宽度度过小，再考考虑到护坡桩桩钢梁的宽度度，所以结构的±0.0000以下的脚手手架搭设形式式为：东西两两侧及部分东东北侧肥槽较较宽处采用双双排落地式脚脚手架，其余余部位均为单单排落地式脚脚手架。脚手手架主要用于于施工外墙模模板工程及外外墙防水施工工。3施工部署本工程基坑肥槽槽内搭设落地式钢管脚脚手架，地下下结构施工中中，主要用于于施工操作平平台。脚手架架全部采用扣扣件式钢管脚脚手架；脚手手架搭设由基基础－20.1m（-19.11m）～首层±0..00，架子子随着地下结结构外墙施工工向上搭设。3.1职责分工工管理层负责人：：职务姓名职责执行经理全面负责项目工程师技术质量安保部负责人安全保卫技术质量部负责责人人技术质量工程部负责人施工工长脚手架施工劳务层负责人脚手架班组负责责人：3.2劳动力组组织工种人数任务务架子工30负责架子搭设及及拆拆除班组长2负责指导架子搭搭设设及拆除专业工长1负责监督、检查查及及架子验收收测量放线工2负责脚手架垂直直度度控制4施工准备4.1技术准备备脚手架搭设前，由由架子工长依依据施工组织织设计、脚手手架方案以及及有关规范、规规程写出技术术交底，由安安全员写出安安全交底，并并组织专门会会议对操作工工人进行详细细交底。技术术交底要有重重点，要有针针对性，要针针对班组和个个人的技能特特点，针对关关键部位提出出具体安全措措施和技术要要求。技术交交底要有符合合性和实用性性，既要符合合规范、标准准的规定，又又要符合施工工现场的实际际情况，便于于操作，便于于贯彻执行。交交底内容一定定要便于操作作者弄懂弄通通。对施工队采取按按工种定人、定定岗、定质量量的三定措施施，针对工程的的实际情况进进行工前培训训。施工人员用工手手续齐全，备备齐特种工种种上岗操作证证及培训证书书。4.2材料准备备物资部按照施工工进度计划和和施工方案的的要求组织钢钢管、扣件、脚脚手板和安全全防护网等材材料进场。脚手架材料包括括钢管、扣件件、脚手板、安安全网，具体体要求如下。1）钢管要求：：钢管：内径48mm、壁厚3.5mmm的焊接钢管管，脚手架钢钢管应采用现现行国家标准准《直缝电焊焊钢管》（GB/T113793）或《低压压流体输送用用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《低碳结构纲》（GB/T700）中Q235—A级钢规定。2）扣件要求：：直角扣件、旋旋转扣件、对对接扣件采用用可锻铸铁制制作的扣件，其其材质应符合合现行国家标标准《钢管脚脚手架扣件》（GB15831）的规定,外观质量良好,螺栓不得滑丝。3）脚手板要求求：使用木脚脚手板。脚手手板采用厚度度50mm,,宽度200-250mmm的木脚手板板时，脚手板板的两端应采采用直径为44mm的镀锌锌铁丝各设两两道箍。严禁禁使用翘曲、开开裂、腐烂的的脚手板。4）安全防护网网：安全防护护网应购买局局内指定生产产单位的密孔孔安全网。严严禁使用损坏坏或腐朽的安安全网。密目目网的材质和和质量标准应应符合《建筑筑施工安全检检查标准》（GJG59—99）和（GB169909-19997），密目式式安全网国家家标准。5施工方法和技技术要求5.1技术要求求1）脚手架搭设设场地用C15混凝土做垫垫层，硬化地地面。2）立杆底部应应加设宽度≥200mmm、厚度≥50mm的垫木木。3）搭设之前，必必须对进场的的脚手架杆配配件进行严格格的检查，禁禁止使用规格格和质量不合合格的杆配件件。4）脚手架旁边边设置排水措措施。5.2脚手架的的设计由基坑底部－220.1ｍ（-19.11m）处开始搭设操作脚手架。每两步三跨（扫扫地杆上一排排，最外侧立立杆算起）采采用可调节顶顶托加100×1100mm木方，分别别与结构外墙墙、护坡桩顶顶紧，以保证证脚手架的整整体稳定性。脚手架立杆距结结构外墙250mmm。脚手架立杆底端端之上2000mm处一律遍遍设纵、横向向扫地杆，并并与立杆连接接牢固。脚手架搭设的具具体做法详见见附图一、附附图二。5.3脚手架的的搭设施工流程放置立杆→纵向向扫地杆→横向扫地杆→第一步大横横杆→第一步小横横杆→绑扎防护栏栏及挡脚板，并并挂密目安全全网作为防护护→连墙件→第二步大横横杆→第二步小横横杆。施工要求1）按脚手架设设计放线、铺铺垫板、设置置底座或标定定立杆位置。2）应按定位依依次竖起立杆杆，将立杆与与纵、横向扫扫地杆连接固固定，然后装装设第1步大横杆和和小横杆，随随校正立杆垂垂直之后予以以固定，并按按此要求继续续向上搭设。3）在设置第一一排连墙件之之前，脚手架架应设置必要要数量的斜撑撑，确保构架架稳定和架上上作业人员的的安全。4）剪力撑、斜斜杆等整体拉拉接杆件和连连墙件应随搭搭升的架子一一起及时设置置。5）脚手架在顶顶层连墙点之之上的自由高高度不得大于于6000mmm。6）装设撑拉杆杆件时，应注注意掌握撑拉拉的松紧程度度，避免引起起杆件和架体体的显著变形形。7）在搭设中不不得随意改变变脚手架设计计。确有实际际情况需要对对构架作调整整和改变时，应应提交或请示示项目工程师师解决。5.4连接件西侧外脚手架连连接件穿墙螺栓杆、φφ48钢管均与φ20钢筋焊接牢固固。脚手板左右相邻邻立杆和上下下相邻平杆的的接头应相互互错开并置于于不同的构架架框格内。搭接杆件接头长长度应≥0.8ｍ；搭接部部分的结扎应应不少于2道，且结扎扎点间距应≯0.6ｍ。杆件的结扎处的的端头伸出长长度不应小于于0.1ｍ。其余各边脚手架架连接均采用用可调顶托加加100×1100mm木方与结构构外墙、护坡坡桩顶紧。5.5脚手板的的搭设脚手板应铺平铺铺稳。应用44mm的镀锌锌铁丝与其下下支撑横杆绑绑扎固定。脚手板采用对接接平铺，在对对接处，与其其下两侧支承承横杆的距离离控制在100－200mm之间。脚手板采用纵向向对铺，其下下支承横杆的的间距不得大大于1.0ｍ。6脚手架构造要要求6.1立杆立杆接头采用对对接扣件连接接，接头交错错布置，两个个相邻立柱接接头不能出现现在同步同跨跨内，并在高高度方向错开开的距离不小小于50cm，各接头中中心距主节点点的距离不大大于60cm。如图所示示：6.2大横杆大横杆置于小横横杆之下，在在立杆的外侧侧，用直角扣扣件与立杆扣扣紧；其长度度大于3跨。大横杆采用对接接扣件连接，其其接头交错布布置，不在同同步、同跨内内。相邻接头头水平面距离离不小于50cm，各接头距距立柱的距离离不大于50cm，如图所示示：6.3小横杆每一立杆与大横横杆相交处（即即主节点），都都必须设置一一根小横杆，并并采用直角扣扣件扣紧在大大横杆上，该该杆轴线偏离离主节点的距距离不大于15cm。小横杆间间距应与立杆杆柱距相同，且且根据作业层层脚手板搭设设的需要，可可在两立柱之之间增设1-2根小横杆，其其最大间距不不大于75cm。小横杆伸出外排排大横杆边缘缘距离不小于于10cm；伸出里排排大横杆距结结构外边缘15cm。如图所示示：6.4纵、横向向扫地杆纵向扫地杆采用用直角扣件固固定在距底座座下皮200mm处的立柱上上，横向扫地地杆则用直角角扣件固定在在紧靠纵向扫扫地杆下方的的立柱上，如如图所示：6.5剪刀撑本脚手架采用剪剪刀撑与横向向斜撑相结合合的方式，随随立柱、纵横横杆同步搭设设，用通长剪剪刀撑沿架高高连续布置。剪刀撑每5步44跨设置一道道，斜杆与地地面的夹角为为45°-56°。斜杆相交交点处于同一一直线上，并并沿架连续布布置。剪刀撑撑的一根斜杆杆扣在立杆上上，另一根斜斜杆扣在小横横杆伸出的端端头上，两端端分别用旋转转扣件固定，在在其中间增加加2至4个扣结点。所所在固定点距距主节点距离离不大于15cm。最下部的的斜杆与立杆杆的连接点距距地面的高度度控制在30cm内，如图所所示：6.6脚手板脚手板采用松木木脚手板。在在作业层下部部架设一道水水平兜网，随随作业层上升升，同时作业业不超过两层层。首层满铺铺一层脚手板板，以上每隔隔六步满铺一一层脚手板，并并设置安全网网及防护栏杆杆。脚手板设置在三三根横向水平平杆上，并在在两端8cm处用直径4mm的镀锌铁丝丝箍绕2-3圈固定，当当脚手板长度度小于2m时，可采用用两根小横杆杆，并将板两两端与其可靠靠固定，以防防倾翻。脚手板应平铺、满满铺、铺稳，接接缝处设两根根小横杆，各各杆距接缝的的距离均不大大于15cm。靠墙一侧侧的脚手板离离墙的距离不不应大于15cm。拐角处两两个方向的脚脚手板应重叠叠放置，避免免出现探头及及空挡现象，如如图所示：7．脚手架的拆拆除：7.1脚手架拆拆除时应划分分作业区，竖竖立警戒标志志，地面设专专人指挥，严严禁非作业人人员入内。7.2拆除的高高处工作人员员必须戴安全全帽，系安全带，扎裹裹腿，穿软底底鞋。7.3脚手架拆拆除时应由遵循由上而下，先搭后拆拆、后搭先拆拆的原则。要要按一步一清清的原则依次次进行，严禁上上下同时进行行进行拆除作作业。7.4连墙件应应在位于其上上的全部可拆拆件都拆除之之后才能拆除除；拆立杆时时，应先抱住住立杆再拆最最后两个扣，拆拆除大横杆、斜斜撑时，应先先拆中间扣，，然然后托住中间间，再解端头头扣。7.5拆除过程程中，凡已松松开连接的杆杆要件应及时时拆除运走。避避免误扶和误误靠已松脱连连接的杆件。7.6拆下的杆杆配件应以安安全的方式运运出和吊下，严严禁向下抛掷掷。7.7在拆除过过程中，应做做好配合、协协调动作，禁禁止单人进行行拆除较重杆杆件等危险性性的作业。8．脚手架的质质量标准与要要求8.1质量的检检查验收规定定：构架符合规定和和设计要求，个个别部位的尺尺寸变化应在在允许的调整整范围内之内内。节点的连接可靠靠。其中扣件件的拧紧程度度应控制在扭扭力距达到40－60N•ｍ钢手架立杆的垂垂直偏差应≤1/300，且应同时时控制其最大大垂直偏差值值应不大于75ｍｍ。纵向钢水平杆的的水平偏差应应≤1/250，且全架长长的水平偏差差值应不大于于50ｍｍ。8.2脚手架架的要求：1）操作工人必必须100%持证上岗。2）操作前班组组必须进行好好作业交底。3）班组在架子子支搭过程中中及整体完毕毕后必须严格格自控，专人人检查。4）要求立杆、顺顺水、十字撑撑要拉线检查查与调直。5）密目网必须须平整。6）架子管端部部必须整齐。8.3脚手架的的验收及检查查：班组自检；项目目部安全、生生产、技术共共同验收。脚手架搭设前；；3）每搭设完110m高度后；4）达到设计高高度后；遇有六级大风与与大雨后。在使用过程中，发发现有显著的的变形、沉降降、拆除杆件件和拉结以及及安全隐患存存在的情况时时。9．安全措施：：9.1脚手架架在使用过程程中,要随时检检查,防止超载载,严禁任意意拆除连接杆杆。9.2六级及六六级以上大风风,应停止搭设设与拆除作业业。9.3脚手架应应按国家标准准增设避雷措措施。9.4拆除脚手手架时应逐层层由上而下进进行,严禁上下下同时作业。9.5搭设、拆拆除过程要设设专人看守,,上下呼应应,配合操作作,严禁一切切非操作人员员入内。9.6严格控制制外脚手架的的使用荷载不不得超过3KN/m29.7脚手架在在使用过程中中应定期或不不定期进行下下列项目检查查：1）杆件的设置置和连接，连连墙件、支撑撑的构造是否否符合要求；；2）地基是否积积水，底座是是否松动，立立杆是否悬空空；3）扣件螺栓是是否松动；4）安全防护措措施是否符合合要求；5）是否超载。落地式扣件钢管管脚手架计算算书（单排）钢管脚手架的计计算参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JJGJ1300-20011）。计算参数:单排脚手架，搭搭设高度200.0米，立立杆采用单立立管。立杆的纵距1..50米，立立杆的横距00.30米，内内排架距离结结构0.300米，立杆的的步距1.880米。钢管类型为488×3.5，连墙墙件采用2步3跨，竖向间间距3.600米，水平间间距4.500米。施工活荷载为22.0kN//m2，同时考虑虑2层施工。脚手板采用竹笆笆片，荷载为为0.15kkN/m2，按照铺设设4层计算。栏杆采用竹笆片片，荷载为00.15kNN/m，安全全网荷载取00.00500kN/m22。脚手板下小横杆杆在大横杆上上面，且主结结点间增加一一根小横杆。基本风压0.445kN/mm2，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..6000。地基承载力标准准值350kkN/m2，基础底面面扩展面积00.250mm2，地基承载载力调整系数数1.00。一、小横杆的计计算:小横杆按照简支支梁进行强度度和挠度计算算，小横杆在在大横杆的上上面。按照小横杆上面面的脚手板和和活荷载作为为均布荷载计计算小横杆的的最大弯矩和和变形。1.均布布荷载值计算算小横杆的自重标标准值PP1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标标准值PP2=0.1550×1.5000/2=0..113kNN/m活荷载标准值Q=2..000×1.5000/2=1..500kNN/m荷载的计算值q=1..2×0.0388+1.2××0.1133+1.4××1.5000=2.2881kN/mm小横杆计算简图图2.抗弯弯强度计算最大弯矩考虑为为简支梁均布布荷载作用下下的弯矩计算公式如下::M=2..281×0.30002=0.026××106/50800.0=5..052N//mm2小横杆的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!3.挠度度计算最大挠度考虑为为简支梁均布布荷载作用下下的挠度计算公式如下::荷载标准值q==00.0388++0.11133+1.55000=1..6651kNN//m简支梁均布荷载载作作用下的最最大大挠度V=5..00×1.6511×300.004/(3844×2.06×105×1219000.0))==0.00077mm小横杆的最大挠挠度度小于3000.0/11550与10mm,,满足要求!二、大横杆的计计算算:大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，小横横杆杆在大横杆杆的的上面。用小横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算大大横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值值计算小横杆的自重标标准准值P1=0.0338×0.3000=0.00112kN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×0.3000×1.5000/2=00..034kkNN活荷载标准值Q=2..0000×0.3000×1.5000/2=00..450kkNN荷载的计算值P=(11..2×0.0122+1.22××0.0344+1.44××0.4500)/2==00.3422kkN大横杆计算简图图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为为大大横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=0..008×(1.2×0.0388)×1.50002+0.1775×0.3422×=0.098××1106/50800.0=1199.3133NN/mm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为大大横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:大横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=0.6777×0.0388×1500..004/(1000×2.0600×105×1219000.00000)=0..005mm集中荷载标准值值PP=(0..0012+00..034++00.4500))/2=00..248kkNN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V1=1.1446×247.6635×1500..003/(1000×2.0600×105×1219000.00000)=0..338mm最大挠度和V=V1+V2=0.43344mm大横杆的最大挠挠度度小于15000.0//1150与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算:纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传传给给立杆的竖竖向向作用力设设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准准值值P1=0.0338×1.5000=0.00558kN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×0.3000×1.5000/2=00..034kkNN活荷载标准值Q=2..0000×0.3000×1.5000/2=00..450kkNN荷载的计算值R=1..22×0.0588+1.22××0.0344+1.44××0.4500=0.77440kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN。四、脚手架荷载载标标准值:作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：(1)每米米立杆承受受的的结构自重重标标准值(kN/m))；本例为0..13600NNG1=00.1366××20.0000=2..7720kNN(2)脚手手板的自重重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚脚手手板，标准准值值为0.155NNG2=00.1500××4×1.5000×(0.3000+0.33000)=00..540kkNN(3)栏杆杆与挡脚手手板板自重标准准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹竹笆笆片脚手板板挡挡板，标准准值值为0.155NNG3=00.1500××1.5000×4/2=00.4500kkN(4)吊挂挂的安全设设施施荷载，包包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.0055××1.5000×20.0000=0..1150kNN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.3100kkN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ=2..000×2×1.5000×0.3000/2=00..900kkNN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)附录录表D.4的规定定采用：W0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数数，按按照《建筑筑结结构荷载规规范范》(GB500009-220001)附录录表的规定定采采用：Uz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=0..600经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=00..236kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N==1.22NNG+0..85×1.4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.3100+0.855×1.4×0.9000=6.2443kN不考虑风荷载时时,,立杆的轴向向压力设计计值值计算公式式N==1.22NNG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.3100+1.4××0.9000=6.4332kN风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风风荷荷载产生的的弯弯矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.5000×1.8000×五、立杆的稳定定性性计算:1.不考虑虑风荷载时时,,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=6..432kkNN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.88000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.8000×1.8000=3.77442m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm2；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm3；——由长细细比，为37742/1166=2377；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到到00.1311；；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=64332/(00..13×489)==100..1153N//mmm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==205..000N/mmmm2；不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=6..243kkNN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.88000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.8000×1.8000=3.77442m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm2；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm3；——由长细细比，为37742/1166=2377；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到到00.1311；；MW——计计算立杆段段由由风荷载设设计计值产生的的弯弯矩，MW；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=62443/(00..13×489)++13700000/500880=12244.1066NN/mm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==205..000N/mmmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、最大搭设高高度度的计算:不考虑风荷载时时,,采用单立管管的敞开式式、全全封闭和半半封封闭的脚手手架架可搭设高高度度按照下式式计计算：其中NG22KK——构配件自重重标准值产产生生的轴向力力，NG2K=1.5900kN；NQ——活活荷载标准准值值，NQ=0..900kkNN；gk——每每米立杆承承受受的结构自自重重标准值，gggk=0..136kkNN/m；经计算得到，不不考考虑风荷载载时时，按照稳稳定定性计算的的搭搭设高度HHs=611..259米。脚手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照照下式式调整且不不超超过50米：经计算得到，不不考考虑风荷载载时时，脚手架架搭搭设高度限限值值[H]=500..000米。考虑风荷载时,,采采用单立管管的的敞开式、全全全封闭和半半封封闭的脚手手架架可搭设高高度度按照下式式计计算：其中NG22KK——构配件自重重标准值产产生生的轴向力力，NG2K=1.5900kN；NQ——活活荷载标准准值值，NQ=0..900kkNN；gk——每每米立杆承承受受的结构自自重重标准值，gggk=0..136kkNN/m；Mwk———计算立杆段段由风荷载载标标准值产生生的的弯矩，Mwk；经计算得到，考考虑虑风荷载时时，按按照稳定性性计计算的搭设设高高度Hs=511..833米。脚手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照照下式式调整且不不超超过50米：经计算得到，考考虑虑风荷载时时，脚脚手架搭设设高高度限值[[H]==49.22779米。七、立杆的地基基承承载力计算算::立杆基础底面的的平平均压力应应满满足下式的的要要求pp≤fg其中p————立杆基础底底面的平均均压压力(kNN/m2)，p=NN/A；p=225.733N——上部结构传传至基础顶顶面面的轴向力力设设计值(kkN)；N=66.43A——基础底面面面积(m2)；A=00.25fg——地基承载力力设计值((kN/m22)；fg=3550.000地基承载力设计计值值应按下式式计计算ffg=kc×fgk其中kc———脚手架地基基承载力调调整整系数；kc=1..00fgk——地基承载力力标准值；；ffgk=3350.0000地基承载力的计计算算满足要求求!!落地式扣件钢管管脚脚手架计算算书书（双排）钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--20011）。计算参数:双排脚手架，搭搭设设高度20..0米，立杆杆采用用单立管。立杆的纵距1..220米，立杆杆的横横距1.500米，内排架架距距离结构0..25米，立立杆的步步距1.800米。钢管类型为488××3.5，连墙墙件采用2步3跨，竖向间间距3.600米，水平间间距距3.60米。施工活荷载为22..0kN//mm2，同时考虑虑2层施工。脚手板采用竹笆笆片片，荷载为为00.15kkNN/m2，按照铺设设4层计算。栏杆采用竹笆片片，荷荷载为0.115kN//mm，安全网荷荷载取0.00050kkNN/m2。脚手板下大横杆杆在在小横杆上上面面，且主结结点点间增加一一根根大横杆。基本风压0.4455kN/mm22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..60000。地基承载力标准准值值350kNN/m2，基础底面面扩展面积积00.2500mm2，地基承载载力调整系系数数1.00。一、大横杆的计计算算:大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，大横横杆杆在小横杆杆的的上面。按照大横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算大横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷荷载值计算算大横杆的自重标标准准值P1=0.0338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1.5000/2=00..113kkNN/m活荷载标准值Q=2..0000×1.5000/2=11..500kkNN/m静荷载的计算值值q1=1.2×0.0388+1.22××0.1133=0.11881kN//mm活荷载的计算值值q2=1.4×1.5000=2.11000kN//mm大横杆计算荷载载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中中最最大挠度)大横杆计算荷载载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算算公式如下下::跨中最大弯矩为为M1=(0.008×0.1811+0.1100×2.1000)×1.20002支座最大弯矩计计算算公式如下下::支座最大弯矩为为M2=-(0..10×0.1811+0.11117×2.1000)×1.20002我们选择支座弯弯矩矩和跨中弯弯矩矩的最大值值进进行强度验验算算：=0.380××1106/50800.0=7744.7800NN/mm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的挠度度计算公式如下::静荷载标准值qq11=0.0338+0..1113=00..151kkNN/m活荷载标准值qq22=1.5000kN//mm三跨连续梁均布布荷荷载作用下下的的最大挠度度V=(00..677×0.1511+0.99990×1.5000)×1200..04/(1000×2.06×105×1219000.0))==1.31111mm大横杆的最大挠挠度度小于12000.0//1150与10mm,,满足要求!二、小横杆的计计算算:小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，大大横杆在小小横横杆的上面面。用大横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算小小横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值值计算大横杆的自重标标准准值P1=0.0338×1.2000=0.00446kN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1.5000×1.2000/2=00..135kkNN活荷载标准值Q=2..0000×1.5000×1.2000/2=11..800kkNN荷载的计算值P=1..22×0.0466+1.22××0.1355+1.44××1.8000=2.77337kN小横杆计算简图图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=(11..2×0.0388)×1.50002/8+2..737×=1.039××1106/50800.0=22004.61155N/mmm22小横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:小横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=5.0×0.0388×1500..004/(3844×2.0600×105×1219000.00000)=0..110mm集中荷载标准值值PP=0.00446+0..1135+11..800==11.9811kkN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V2=19811.0800××1500..0×1500..0×1500..0/(4488×2.06×105×1219000.0))==5.54477mm最大挠度和V=V1+V2=5.64488mm小横杆的最大挠挠度度小于15000.0//1150与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算:纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传传给给立杆的竖竖向向作用力设设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准准值值P1=0.0338×1.5000=0.00558kN脚手板的荷载标标准准值P2=0.1550×1.5000×1.2000/2=00..135kkNN活荷载标准值Q=2..0000×1.5000×1.2000/2=11..800kkNN荷载的计算值R=1..22×0.0588+1.22××0.1355+1.44××1.8000=2.77551kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN。四、脚手架荷载载标标准值:作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：(1)每米米立杆承受受的的结构自重重标标准值(kN/m))；本例为0..11611NNG1=00.1166××20.0000=2..3322kNN(2)脚手手板的自重重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚脚手手板，标准准值值为0.155NNG2=00.1500××4×1.2000×(1.5000+0.22550)/22==0.63300kN(3)栏杆杆与挡脚手手板板自重标准准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹竹笆笆片脚手板板挡挡板，标准准值值为0.155NNG3=00.1500××1.2000×4/2=00.3600kkN(4)吊挂挂的安全设设施施荷载，包包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.0055××1.2000×20.0000=0..1120kNN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.4322kkN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ=2..000×2×1.2000×1.5000/2=33..600kkNN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)附录录表D.4的规定定采用：W0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数数，按按照《建筑筑结结构荷载规规范范》(GB500009-220001)附录录表的规定定采采用：Uz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=0..600经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=00..236kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N==1.22NNG+0..85×1.4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.4322+0.855×1.4×3.6000=8.4002kN不考虑风荷载时时,,立杆的轴向向压力设计计值值计算公式式N==1.22NNG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.4322+1.4××3.6000=9.1558kN风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风风荷荷载产生的的弯弯矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.2000×1.8000×五、立杆的稳定定性性计算:1.不考虑虑风荷载时时,,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=9..158kkNN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.66000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.6000×1.8000=3.33226m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm2；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm3；——由长细细比，为33326/1166=2111；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到到00.1644；；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=91558/(00..16×489)==114..2200N//mmm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度