QTZ561塔吊基础施工方案完整

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QTZ561塔吊基础施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）QTZ5610型塔式起重机基础施工方案一、工程概况：本工程位于永和镇上宅村旁，场地较为平整;经我公司研究决定采用一台QTZ5610型自升式塔式起重机，以确保工程垂直及水平运输的需要.二、塔基基础:2。1基础类型根据业主提供详细地质勘察资料，基础持力层取全风化花岗岩特征值fak=350kpa。承台满足塔吊基础结构，承台板厚1.4米，承台尺寸为5.3M×5.3M，砼标号为C35。承台基础作为塔吊基础，其尺寸5.3×5.3×1.4，基础砼强度等级为C35,基础结构配筋见附图。2、根据有关针对塔吊基础的强制性条文，为增大地基的承载力，塔吊基础下采用1。2m直径、深度8m人工挖孔桩进行加强处理，填芯钢筋采用20Φ18主筋、箍筋Φ8@150，插入桩芯内8m，灌注C30砼，主筋锚入基础内700，桩顶嵌入承台内100，以满足钢筋锚固及地基处理规范要求。三、基础施工方案1．定位放线根据设计图纸对塔吊基础进行定位,根据现场勘察塔吊的最有利的位置应放置在10/K外轴处，中心距K轴3.5米处，用经纬仪定位放线放出基槽灰线.2.基槽开控由于基槽土方方量大,采用机械开挖人工清理，基槽宽为6500ｍｍ、深度为1.5ｍ，故不需要放坡.挖槽过程中，随时用钢巻尺对基槽宽度进行检查，不够时及时修整。用水平仪测量槽底标高，最后再进行侧面和底槽的修整，以便下道工序施工。3.钢筋绑扎根据设计要求塔吊基础采用ф20＠180的双层双向钢筋网片，马凳采用ф18钢筋1。25M高，间距1M.4、螺丝予埋塔吊安装时予埋螺丝的精确度要求很高,所以在予埋过程中，用木模开孔固定进行定位,用水平仪对螺丝的标高进行控制.5.砼浇筑砼标号为C35,浇筑时，先将振动棒放入基槽中，在慢慢放入砼，振捣时间要充分,保证砼的密实度.连续作业分批浇筑到顶。最后用木抹子压实、抹平表面不得有松散,砼浇筑完12小时内,对砼用麻包加以覆盖,并浇水养护.监理单位意见：总(专）监理工程师:日期：施工单位：技术负责人：日期：晋江市经济开发区职工活动中心塔吊基础施工方案施工单位：福建省安蓬建设工程日期:2021年7月10日银翔·盛世豪庭二期7、8、9号楼及人防车库工程塔吊基础专项施工方案编制单位：重庆市合川区土场建筑工程编制人：吴永玲审核人:杨君审批人:张兴碧编制日期:2021年1月22日目录TOC\o”1—1”\u一、工程概况 1二、编制依据 2三、塔吊使用说明 2四、塔吊的布置 5五、塔吊基础设计 6六、塔吊基础施工基本要求 6七、基础验算： 7八、塔吊地脚螺栓预埋及接地 9九、塔吊的安装、拆除 10十、应急预案 10一、工程概况建设单位:重庆银翔房地产开发监理单位：四川建科工程建设管理设计单位:重庆市惠庭都市建筑设计事务所人防设计单位:重庆市建筑工程设计院有限责任公司施工单位：重庆市合川区土场建筑工程地堪单位：西北综合勘察设计研究院本工程位于重庆市合川区土场镇三口村,占地约174亩，项目毗邻银翔新城工业园。工程建筑规模：银翔·盛世豪庭二期7、8、9号楼及人防车库工程建设规模约68083。22㎡，由三栋住宅及人防车库组成。合同价款约6815。1万元整（基中:安全文明施工费约254。9万元整），7号楼为16567。19㎡，8号楼为16567。19㎡,9号楼为13500。36㎡，人防车库约为21448.48㎡.项目毗邻银翔新城工业园。建筑层数:建筑物名称结构体系层数结构高度建筑面积7＃楼剪力墙26FH=78.3m16567.198#楼剪力墙26FH=78。3m16567。199#楼剪力墙23FH=69。3m13500。36车库框架1FH=11.53m21448.48使用功能为：高层住宅楼的建筑结构型式为剪力墙框架结构，抗震设防类别为丙类；耐火等级一级,设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，屋面防水等级一级。二、编制依据1、《砼结构工程施工验收规范》（GB54-2021);2、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB52-2021）；3、《砼质量控制标准》(GB50164—2021）；4、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2021）；5、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2021）； 6、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2021)；7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2021）；8、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2021)；9、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2021);10、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2021）；11、《简明钢筋混凝土结构计算手册》；12、《地基及基础》(高等数学教学用书)（第二版)；13、塔式起重机使用说明书；14、塔式起重机设计规范(GB/T13752—2021)；15、塔式起重机安全规程（GB5/44—2021）；16、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001、J119—2021）三、塔吊基础说明1.接地装置(见图1）1.1接地电阻应不大于4欧.必须按图所示尺寸及要求施工,满足各项要求.1。2连接接地装置注意事项：a．连接处应清除涂料.b．防雷接地保护装置的电缆可与任何一根主弦杆的螺栓连接，并清除螺栓螺母及套管上的涂料。c．与地基铆固连接的底盘决不能用作防雷装置的接地极，必须在塔机基础外另一个防雷接地装置。d．防雷接地保护装置的电阻不超过4欧姆.e．即使可以用其它安全保护装置,如高敏度的差动继电器（自动断路器）,按规定也必须安装这种接地保护装置。f．接地装置应由专人安装,因为接地电阻率视时间和当地条件的不同有很大变化,而且测定电阻时要用高精密的仪器。接地装置和避雷设施的材料及设备的安装和维护均不由塔机制造厂提供。图1接地装置2。安装位置2。1塔机的安装位置应尽量靠近建筑物和最大预制构件的安装部位，以充分利用起重臂的有效幅度和起重能力，还应考虑塔机安装、拆卸方便。2。2塔机的最长旋转部分—起重臂、平衡臂、平衡重块及吊钩等要避离高压输电线5米以上，以免触电伤人或塔机损坏等事故的发生。图2塔机安装时所需场地尺寸3。地基基础(见图3）地基基础是保证塔机安全使用的必要条件。基本要求如下：3.1土质应坚固牢实，承载能力大于20吨/平方米。.3.2混凝土基础深度应大于1500mm,体积为24立方米，重量为60吨。3.3水泥标号不低于400＃,混凝土基础标号应不低于C30。3.4混凝土基础表面应校水平，水平度误差应小于1/500。4。地脚螺栓预埋4。1地脚螺栓在预埋时，必须用厂家随机提供的底盘和基础工装样板（见图4）。4。2放置预埋底盘应注意底盘的方向性,切忌错位。4.3将4颗地脚螺栓分别悬挂在底盘中心的四个孔上，同时将16颗地脚螺栓分别悬挂在底盘外伸井字形工字钢上，分别戴上一个(或两个)螺母，使螺母顶面与螺栓顶端的长度约为20mm。4.4用水准仪将底盘的四法兰盘校平至相对误差不大于1/500。4.5将地脚螺栓的上部扶至竖直状态,然后在螺栓下部穿一根￠25X300钢筋与绑扎好的钢筋焊接成为整体。将螺栓头部用塑料布等到物包住以防粘上水泥等杂物。4。6检查底盘的放置方位，水平度误差及螺栓的竖直及固定情况无误后方可按地基基础的要求浇灌混凝土.4.7混凝土初凝之前再次用经纬仪校正四角螺栓套子口的水平误差不大于1/500。校正20颗地脚螺栓的垂直度,使压板安装自如。5。底盘安装(见图4）5.1吊起底盘，认清方向(将底盘框架工字钢上方中部用电焊焊有箭头标记的一方置于待装标准节有顶升踏板的相反方)。使框架内四角三角形筋板上的孔洞对准混凝土基础平台上预埋地脚螺栓后，放置在混凝土基础上。5。2在井字型框架的外伸部分上方放上压板，压板的孔洞套在地脚螺栓上并戴上所有地脚螺栓上的双螺母并拧紧.5.3测量底盘上方四法兰盘的水平度，其误差应小于1/1000,若超差应采用楔形调整块及钢板垫起来达到要求，不允许垫块有任何松动。5.4再次拧紧地脚螺栓上的双螺母,用瓜米石将底盘下空隙填实。6、塔吊防积水措施塔吊基础四周开挖一条比承台低200mm左右的排水沟,在塔吊基础旁边刚好有一个电梯集水井，把排水沟的水引到集水井里面，再用抽水机把积水排到场地外面。四、塔吊的布置1、计划安装塔吊数量序号楼栋安装数量塔吊型号高度基顶标高17号楼1台QTZ63100.0m236m28号楼1台QTZ63100.0m236m39号楼1台QTZ6390.0m236m2、计划安装塔吊平面布置根据现场实际情况拟定塔吊平面布置,详后附图。五、塔吊基础设计1、位置区域地质情况据地勘报告显示，塔吊所处位置区域地质情况：粉质粘土→少量砂岩→泥岩，7、8号楼塔吊基础已经到中风化泥岩岩层，9号楼塔吊基础有几米覆土。2、基础设计为确保塔吊安全、正常使用,结合现场地质情况，7、8号楼塔吊基础采用筏板基础，9号楼塔吊基础采用φ1500mm的人工挖桩浇筑。配筋做法详附图2。六、塔吊基础施工基本要求1、地基的地质均匀,要求承载能力大于20t/m2（约2。0×105Pa）。2、桩身砼强度等级为C35，承台砼、筏板的混凝土等级为C35.4、砼基础表面应校水平，平整度允许差小于1/1000。5、基础高度≥1.3m。七、基础验算：7。1、QTZ63塔吊基础验算1、塔机重量参数塔机总高度：35m塔机基础重量：5.0m×5.0m×1.5m×2.5t=94t标准塔身重量（净高30米)：34t塔身标准节：2.5m/节塔身标准节重量：670kg/节塔机最大起重荷载：3t塔身及附座总重量：34t＋(100m÷2。5m)×0。67t=61t塔机工作时对基础最大荷载：61t＋3.0t=64t塔机给予基础的最大承载力：64t＋94t=158t7。2、塔机自重(含承台基础）约1580KN。2.1、挖孔桩受压承载力计算挖孔桩受压承载力计算公式：N≤Ｑ=(fcA+fyAs)式中：N-桩的轴向压力值（取1580KN）fc—砼的轴心抗压强度设计值。（C35取值：15N/mm2）A-—-桩的截面面积（1766000mm2）fy—纵向钢筋的抗压强度设计值（Ⅲ级钢筋取值:360N/mm2）As—全部纵向钢筋是截面面积(32根Φ14纵向钢筋截面面积为4923mm2）将各数值代入公式右边：Q=15N/mm2×1766000mm2＋360N/mm2×4923mm2＝28262280N=28262.28KNN=1212KN<28262.28KN满足要求。2.2、抗倾覆验算1、根据说明资料塔吊基础面的受荷数据由QTZ5013的塔吊使用说明书中所提供的相关数据和参数：a、基础面所承受的弯矩Mk=1230.0KN·m；b、基础面所承受的垂直力：Fk=524.0KN；c、基础面所承受的水平力：Hk=24.0KN。2、塔吊基础截面尺寸的设计承台的自重：Gk1=5m×5m×1.5m×25。0KN/m3=940KN单桩的自重：Gk2=25.0×πR2t=25。0×3。14×0。82×8。7=437。09KN；3、抗倾覆验算倾覆力矩M=M+F×H=1230+59×0=1230KN·m抗倾覆力矩M=（F+G）×+R×a∕2式中：F+G=GR=q+0.9G岩土力学资料,(塔机一号桩）序号地层名称厚度（m)桩侧阻力标准值q(kpa）折减系数1回填土18.6/2强风化粉质砂泥岩1.6500.753中风化泥岩2。31000。8q=3.14×1。5×（0。75×50×1。6+0。80×100×2。3)=1149.24KN0。9G=0.9×π×0.64×8。0×25＝361.728KNR=q+0。9G=1149。24+361.728=1510。97KNM=（F+G）+R×a∕2=（1622。588+1510。97)×1.6/2=2506.85KN•m==2。04>1.6满足要求。7。3、QTZ63塔吊基础验算1、QTZ63塔吊桩基Q=15N/mm2×1766250mm2＋360N/mm2×3694mm2=27823KN>1212KN,故也满足要求。2、QTZ63塔吊安装高度约100m,抗倾覆能满足要求（计算略）八、塔吊地脚螺栓预埋及接地1、地脚螺栓在预埋时，必须用工厂随机提供的底架。2、放置预埋底架应注意底架的方向性,切忌错位.3、将4颗递交螺栓分别悬挂在底架中心的四个孔上，同时将16颗地脚螺栓分别悬挂在底架外伸井字型工字钢上，分别带上两个螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度约为100毫米。4、将底架支承起来，是底架的底面比待浇注混凝土基础顶面高出250毫米5、用水准仪将底架的四角连接导管校平至相对误差≤1/500。6、将地脚螺栓的上部扶至竖直状态,然后再螺栓下端钩环内置入Φ25的长度不小于400毫米的钢筋，并利用它将螺栓下部与绑扎好的钢筋焊接成为整体.将螺栓头部用塑料布等物包住以防粘上水泥等杂物。7、检查底架的放置方位，水平度误差及螺栓的竖直及固定情况无误差后方可浇筑砼。8、混凝土初凝之前再次用经纬仪校正四角螺栓套子口的水平误差≤1/500。校正16颗地脚螺栓的垂直度，使压板安装自如。9、将接地保护装置的电缆与任何一根主弦杆的螺栓连接并清除螺栓及螺母的涂料,保证连接可靠。10、置于地基锚固联接的底架决不能作接地避雷器用。11、接地保护避雷器的电阻不得超过4欧姆.12、即使可以用其它安全保护装置，如高敏感的差动继电器（自动断路器），也必须安装这种“接地保护装置”.13、接地装置应由专门人员安装,因为接地电阻率视时间和当地条件不同而有很大变化，而且测定电阻时要高效的仪器，定期检查接地线及电阻。九、塔吊的安装、拆除严格按照已审批的塔吊安拆方案组织实施.十、应急预案1.危险源识别和因素分析1。1高处坠落

挖孔桩深度超过2米未设围挡防护或封闭，地面作业人员或过往人员不慎坠入桩孔中；孔内作业人员在上下孔过程中失稳坠落孔底。预防措施:挖孔桩深度超过2米时设置钢管围挡或用跳板封闭；孔内作业人员在上下孔过程中使用软质爬梯,并挂设安全锁,保证人员上下的安全；

1。2物体打击

地面物体掉入桩孔内，孔内升降中的工器具掉下,活底吊桶或箩筐装载的弃土掉下,或绳索断裂、吊桶脱钩下击中孔底作业人员。塔吊在作业区吊运作业可能导致物体打击。预防措施：有护壁的按孔径一半设置木板遮挡，没有木板的，让孔内作业人员起来后，再行提升弃土；升降土石方等过程中，电动葫芦的挂钩采用安全锁；塔吊转运土石方时坚持装得过满不吊运，吊运的线路尽量避开作业面;

1.3坍塌

孔口往下1—2米较为破碎，开挖过程中如不保证护壁质量,极有可能造成塌孔，掩埋孔底作业人员。预防措施：按图纸设计要求做好护壁施工；

1.4机械伤害人工挖孔桩施工中机械伤害,主要是施工机具的使用中,施工人员不按机具的操作要求使用,或非操作人员操作等,发生机械伤人事故。预防措施：严格按照机械操作规程要求操作人员；施工作业前对施工作业人员进行安全技术交底；每天检查机械操作设备;1。5触电人工挖孔配备的施工机具中有部分电动机具和照明设施,因漏电造成作业人员触电。预防措施：严格按要求执行一机一闸一漏，并且是有3C认证的配电箱；井下照明使用低压照明；

1。6窒息或中毒标准空气中氧气量的体积比为20。95%。体积比低于18％时为缺氧，此时人有疲劳感,注意力减退，动作极易失误。空气中氧气体积比低于12%时，为严重缺氧，此时人有头痛、恶心、眼花、呕吐，甚至丧失意识、言行不能自主的症状.空气中氧气的体积比低于6％时，为致命缺氧,此时人心跳微弱，血压大幅度下降，抢救不及时，就会因停止呼吸和心跳而死亡。预防措施：开挖深度超过5米时进行送风;开挖深度超过5米时每天早上进行活体试验；1.7起重伤害主要是指塔吊等起重机械在起重过程中，因操作不当、指挥信号不明确、不良自然环境下，起重物质发生碰撞、挤压、坠落、倾覆等现象，引起伤人事故。预防措施:塔吊操作工和指挥工严格执行十不吊准则；试吊时如发现不稳情况，立即停止吊运作业，查明原因；1。8火灾主要分为机械起火、场内物资起火。预防措施：进行消防应急演练；配备足够的消防器材;1.9淹溺人工挖孔桩在开挖过程中突遇地下水涌水量突然增大，造成人员淹溺事故发生。预防措施：配备大功率的潜水泵；井下有人作业时，须有井上人员时时观查；2。应急预案的方针与原则“发生事故时应遵循“保护人员优先，防止和控制事故的蔓延为主；统一指挥、分级负责、区域为主、单位自救与社会救援相结合”的原则。达到控制事故，有效地抢救伤员，减少事故损失，防止事故扩大.3。应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力,减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：危险源及环境因素辩识、评价危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢钢土石组车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生4。应急救援组织机构4.1应急救援领导组:组长：魏剑秋：副组长：李灿组员：刘凯曾理罗军余磊王乾翠4.2应急救援领导组职责应急救援协调领导组是项目部的非常设机构。负责本标段施工范围内的重大事故应急救援的指挥、布置、实施和监督协调工作。及时向上级汇报事故情况，指挥、协调应急救援工作及善后处理,按照国家、行业和公司、指挥部等上级有关规定参与对事故的调查处理.应急救援领导组在施工前按照应急预案进行预案演练及作业演练，在演练过程中发现应急预案的不足并进行总结、改进。4。3应急救援领导小组共设应急救援办公室、安全保卫组、事故救援组、医疗救援组、后勤保障组、专家技术组、善后处理组、事故调查处理组等八个专业处置组。4.4各救缓组职责：4.4。1应急救援办公室负责人：魏剑秋值班:主要职责：负责“预案”日常的管理工作，负责重大事故的报告，通知指挥组全体成员立即赶赴事故现场。在实施应急救援任务时与其他处置组协调工作，按照经理的命令调动抢险队伍，机械物资及时到位，实施抢险救援工作。4。4。2组员：李灿：主要职责：组织力量对事故现场及周边地区道路进行警戒、控制，组织人员有序疏散。4。4.3事故救援组负责人:刘凯:主要职责:根据专家技术组的技术建议和事故现场情况制定方案，按照方案迅速组织抢险力量进行抢险救援.主要职责：组织医护人员迅速展开对伤员的急救，有必要时应立即与本工程临近医院重庆二郎医院，联系：023—68928577，或120急救中心联系，请求增援，并在路口等候指引。主要职责:迅速组织车辆运送抢险队伍及抢险物质，必要时立即切断主电源,并与医疗救护组协作保障所需物品的使用。4。4。6事故调查组负责人:余磊:主要职责：负责对事故现场勘察取证,查清事故原因和事故责任，总结经验教训，制定防范措施，提出对事故及责任人的处理意见，配合上级调查组工作。主要职责：根据国家有关规定，负责对伤亡人员的医疗、抚恤、安置等工作，并于保险公司协调理赔事宜.在应急救援协调领导组组长发布启动本应急预案命令时,各职能组无条件地服从应急救援协调领导组的安排，立即投入到应急救援的行列。5。各种事故的应急救援预案5。1高处坠落安全事故预案高处坠落是多发事故，为了减少高处坠落事故的发生及尽量降低事故发生引起的直接或间接损失，项目部应备有急救箱等其它必需品。发生高处坠落事故，现场施工人员应一边进行急救,一边派人通知医疗救援组及班组长；得到通知的医疗救援组及班组长、施工管理人员应尽早通知公司有关部门，并应立即拨打急救，将工程所在位置、工程名称、联系人、联系、伤害情况等通知医务人员前来急救，遇特殊情况应打110通知警方前来协助抢救人员;施工管理人员及项目经理应立即赶往事故现场维持秩序，在现场周围设置警戒线及警戒标志以防其它事件的发生;医护人员来到后施工管理人员和班组长应协助救治伤员并随救护车前往医院处理其它事项，项目经理及其他施工管理人员应保护好现场，并通知公司安全管理部门及分管领导以备调查并采取有效措施加以预防。当发生高空坠落或物体打击时,依据自救原则，观察伤情、避免二次伤害,将受伤害者抬至平坦处进行医药包扎，对被伤害者采取切实可行的医疗保护措施，以免伤势加重.高处坠落自救：①迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。②为急救医生留出通道,使其可以最快到达伤员处.③高处坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。④应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上.⑤发现伤员呼吸障碍,应进行口对口人工呼吸。⑥发现出血,应迅速采取止血措施,可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次,避免坏死.动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血5。2物体打击安全事故预案物体打击是多发事故，为了物体打击事故的发生及尽量降低事故发生引起的直接或间接损失，项目部应备有急救箱等其它必需品。发生物体打击事故，现场施工人员应一边进行急救，一边派人通知项目经理及班组长；得到通知的项目经理及班组长、施工管理人员应立即拨打120急救，将工程所在位置、工程名称、联系人、联系、伤害情况等通知医务人员前来急救，遇特殊情况应打110通知警方前来协助抢救人员；施工管理人员及项目经理应立即赶往事故现场维持秩序，在现场周围设置警戒线及警戒标志以防其它事件的发生；医护人员来到后施工管理人员和班组长应协助救治伤员并随救护车前往医院处理其它事项，项目经理及其他施工管理人员应保护好现场，并通知公司安全管理部门及分管领导以备调查并采取有效措施加以预防。5。3基坑坍塌事故应急预案发生坍塌事故后,由项日经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员,由安全员打事故抢救“120"，向上级有关部门或医院打抢救,同时通知项目副经理组织紧急应变小组进行现场抢救。土建工长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让现场安全负责人随时监护边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施.防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生.预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救工作门卫在大门口迎接米救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。5.3。1紧急救援的一般原则:以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡,因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报,紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。5。3.2急救知识与技术鉴于深基坑坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭,因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。5.3.3通讯项目部必须将110、120、临近医院重庆二郎医院联系项目部应急领导小组成员的号码、企业应急领导组织成员号码、当地安全监督部门号码,明示于工地显要位置。工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。5.3.4警戒与治安安全保卫小组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序.5.3。5人群疏散与安置疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。5.4触电伤害事故应急预案当发现有人触电后,应迅速展开急救工作，动作迅速、方法准确。首先应迅速切断电源，若电源开关距离较远,可用绝缘体拉开触电者身上的电线,或用带绝缘柄的工具切断电线。切勿用金属材料或潮湿物体作救护工具,更不可接触触电者身体，以防自己触电。当触电者脱离电源后，应根据其具体情况，迅速对症治疗。对伤势不重、神态清醒者，应使其安静一小时,再送往医院观察；对伤势较重、已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应使其舒适、安静地平卧，并速请医生诊治或送往医院。对伤势严重、呼吸或二者都已停止，应立即实行人工呼吸和胸外挤压，并速请医生诊治或送往医院。必须注意，急救要尽快进行，不能等候医生，在送往医院的途中也不能中止急救。人工呼吸：实行人工呼吸以口对口呼吸效果最好。捏紧被救者鼻孔，深吸一口气后紧贴被救者的口，向其口内吹气,时间约为2秒钟。吹气完毕后,立即离开被救者的口,并松开其鼻孔,让其自行呼气,时间约为3秒钟。如此以每分钟约12次的速度进行。胸外心脏挤压法：救护者跪在被救者一侧或骑跪在腰部两侧,两手相叠，手掌根部放在被救者心窝上方、胸骨下方的位置,掌根用力垂直向下挤压，以压出心脏里面的血液。挤压后迅速松开,胸部自动复原，血液充满心脏。以每分钟60次的速度进行。一旦被救者心脏和呼吸都停止跳动时,应当同时进行口对口呼吸和胸外挤压.如现场只有一个人抢救,可以两种方式交替使用，每吹气2~3次，再挤压10~15次。抢救要坚持不断,切不可轻率终止，运送途中也不能停止抢救。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。因触电的不良影响,不是一下子表现出来的。因此，即使触电者自我感觉良好,也不得继续工作，应使其平躺，保持安静,同时保证周围空气流通,由医生来决定是否需要进一步治疗.5.5窒息、中毒事故应急预案井内救人，首先要使患者脱离缺氧、中毒环境,转到地面和通风良好的地方，然后再做其他有关处理。在救援人员需要深入到人工挖孔桩井底以前，要先井内大量通风,再测试一下井内的空气成分,若在紧急情况下，没有现成的检测仪器时，可取一只小白鸽，用绳索慢慢吊入下面,白鸽的生存情况判断井内空气情况.根据测试情况，决定是否进入井内救人，切忌盲目入内，既救不了人，也害了自己.经过通风处理后，救护人员才能入内救人。但为了保证安全,预防意外发生仍需用安全绳、导引绳等，并佩带防毒面具。救出的人员,应立即移至空气新鲜通风良好的地方，松开衣领、内衣、乳罩和腰带等。对呼吸困难者立即给予氧气吸入，或做口对口人工呼吸，必要时注射中枢兴奋剂.对心跳微弱已不规则或刚停止者，同时施行胸外心脏按压，注射肾上腺素等。救援者本人进入挖孔桩井底后，若感到头昏、眼花、心慌、呼吸困难等症状，应立即返回，以免中毒。即使佩戴防毒面具，也应计算时间,且勿大意.现场救护应安全有序进行，必须在现场急救的指挥人员统一安排开展，并有专门人员预测事故的变化，一旦发生事态将威胁救援人员安全,现场指挥人员有权停止救援撤到安全地点。5.6机械伤害事故应急预案由相关在场人员迅速切断机器电源。将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，进行止血。发生断手（足)、断指(趾）的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾)用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指(趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质.然后将包好的断手（足)、断指（趾)放在无泄露的塑料袋内,扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替(切忌将断手(足）、断指(趾)直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救.5。7起重伤害事故应急预案发生起重伤害物体打击事故，应马上组织抢救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送临近医院武警医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送到临近医院。5.8火灾应急救援预案一旦着火，发现人要将火灾信息迅速通过呼喊或形式，报告项目部施工现场火灾应急救援领导小组办公室。项目部施工现场火灾应急救援领导小组办公室接到火情报告后,应立即按既定方案了解着火地点、起火部位、燃烧物品、目前状况，应立即确认是否成灾；确认火灾后，立即报119，并通知项目部施工现场火灾应急救援领导小组，展开应急救援行动。掌握火势发展情况，及时调整义务消防力量和第三方救援需求，明确布置救人、疏散物资和灭火、供水、防排烟等任务，并检查执行情况；公安消防队到场后，及时向公安消防部门的火场总指挥报告情况，服从统一指挥。根据应急救援领导小组的命令，向需要疏散的人员发出通知；根据火情，决定需要通报疏散的区域，通报次序为:着火层、着火层以上各层、有可能蔓延到的着火层以下各层;组织火场人员用湿毛巾捂住口、鼻，匍匐于地面的方法防烟，并按疏散负责人指定的路线向施工大门外进行疏散。火灾扑灭后,在火灾区域内设立警戒区，禁止无关人员进入,保护好现场，配合公安消防部门调查火灾原因。5.9淹溺应急救援预案一旦发生淹溺事故，发现人要大声呼救，将应急尼龙绳放至孔桩内，将溺水者从水中救出，立即清除口腔、鼻孔内堵塞的异物，以使保持呼吸通畅。检查溺水者有无呼吸和动脉搏动,应立即进行心肺复苏.呼吸和脉搏恢复后，急救者可抱住溺水者双腿，将其腹部置于肩部，并快步行走.也可使溺水者俯卧，并使其头部下垂，腹部垫高，用手击背部，驱使呼吸道和胃内水分倒流。注意不能因倒水而耽误进行心肺复苏抢救。如天气寒冷，要注意保暖并及时转移住院。6、应急预案实施程序1、预案启动的条件值班室（调度）接到施工现场发生事故的报警并核实后，立即报告应急预案领导组、由领导组决定并正式发布启动预案的命令。在同一时间内向公司和建设单位应急工作领导组报告。必要时，在同一时间向相关方和所在地有关部门报警（医院、消防）。2、预案启动方式应急预案领导组，以下列方式分别启动预案启动命令：口头、、广播或书面签署.3、事故发生后预案的实施在事故发生的第一时间内,施工现场的负责人根据现状,有权采取措施立即处理，无论发生何种事故，首先向桩孔送风，必要时采取下列措施：切断电源、人员疏散、设备撤离。同时向项目部领导进行事故报告。项目部领导接到事故报告后，迅速奔赴事故现场，同时向上级管理机构报告事故情况并启动项目部事故应急实施预案，迅速采取有效措施组织抢救，防止事故扩大.必要时，根据上级管理机构指示，按国家有关规定,向业主及地方主管部门报告.4、预案终结当下列条件具备后,本预案终结：事故现场处理完毕,事故善后工作已结束；查清事故原因，落实施工安全措施；事故责任人受到处理及全体员工均已受到教育；施工现场已具复工条件；公司及监理已下达复工令。目录TOC\o”1—4"\h\zHYPERLINK\l”_Toc366702802”第一章工程概况2HYPERLINK\l”_Toc366702803”一、工程概况2HYPERLINK\l”_Toc366702804"二、地质概况2HYPERLINK\l”_Toc366702805”第二章编制依据6HYPERLINK\l”_Toc366702806”第三章基础设计7二、塔吊的基础定位7HYPERLINK\l”_Toc366702809”三、塔吊基础设计7HYPERLINK\l”_Toc366702810"第四章基础计算书8六、配筋示意图8第五章基础施工18HYPERLINK\l”_Toc366702813"第六章附件19萝岗敏捷广场别墅区（14号塔吊）塔吊基础施工方案工程概况一、工程概况萝岗敏捷广场项目由广州市尚钧誉房地产开发有限公司投资建设,项目规划用地面积125644㎡(约200亩），总建筑面积429747㎡。本项目包含多层、高层公寓、商业、公建配套，为综合商住小区项目。项目建设单位为：广州市尚钧誉房地产开发有限公司；勘察单位为:韶关地质工程勘察院；监理单位为：广州市百业建设顾问有限公司；施工单位为：江西省国利建设集团有限公司本工程为萝岗敏捷广场项目工程，总建筑面积约42万m2，高层结构为剪力墙结构、低层结构为框架结构，共由9栋高层住宅及酒店公寓;29栋低层住宅、商业、会所、体育设施等公共建筑及地下地下车库组成，楼层分别为地下2层和地上1～20层，层高：高层标准层层高为5.0m.高层建筑屋面高度最高为100米。结构为剪力墙结构，工程位于萝岗区水西村,交通便利。二、地质概况（1）第四系人工堆积层（Qml）素填土（层序号1）：土黄色、浅灰色、灰黑色，稍湿，松散状，主要由粘土堆填而成，夹有较多砂粒。本次勘察共有70个孔揭露本层，其中：层厚0。40~6.00m，平均厚度2.32m；顶板埋深0。00～0。00m，平均埋深0。00m;顶板标高28.65～41.31m，平均标高34.04m。(2)第四系耕植土(Qpd）耕植土（层序号2）：灰色、深灰色、灰黑色,稍湿，松散状，主要由粘粒组成,含较多植物根系.本次勘察共有82个孔揭露本层，其中:层厚0.30～2。30m，平均厚度0。50m;顶板埋深0.00～0。00m，平均埋深0。00m;顶板标高31。72～54。13m,平均标高43.84m.（3）第四系冲—洪积层（Qal+pl）含砂粘土(层序号3-1）：灰白色、灰黄色，稍湿，软塑—可塑状,主要由粘粒和粉粒组成，含有少量砂粒。本次勘察共有21个孔揭露本层，其中：层厚1。00～12。70m,平均厚度4。36m；顶板埋深0.00～4.50m,平均埋深1。26m；顶板标高29.01~44.41m，平均标高32。90m。此层取土样6件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”。中砂（层序号3-2)：灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，松散状。主要由石英砂粒组成，含少量粘土。本次勘察共有17个孔揭露本层，其中：层厚1。40～8。50m，平均厚度4。29m；顶板埋深0。00～13。50m，平均埋深3。62m；顶板标高22。73～33。61m，平均标高29.40m。实测标贯试验N＝6.0~9.0击，平均击数7.5击（标贯次数＝4)。淤泥质土（层序号3—3):灰褐色、灰黑色，饱和，软塑状，主要由粘粒及腐植质组成,含少量有机质及砂粒,具臭味。本次勘察共有43个孔揭露本层，其中：层厚0。60～10。90m，平均厚度4.34m；顶板埋深0。60～12。60m，平均埋深4。20m；顶板标高20.75～32。70m,平均标高28。66m。实测标贯试验N＝2。0～6。0击，平均击数2。9击(标贯次数＝32）。此层取土样7件作室内土工实验,主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”.粘土（层序号3-4）:灰白色、灰色，灰黄色，稍湿，软塑-可塑状，主要由粘粒组成，含有少量砂粒。本次勘察共有32个孔揭露本层，其中：层厚0。60～13.90m，平均厚度6.44m；顶板埋深2.20~19。80m，平均埋深8。01m；顶板标高14。17～35.81m,平均标高25。23m。实测标贯试验N＝3。0～12.0击，平均击数6.4击（标贯次数＝48)。此层取土样8件作室内土工实验,主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”。中砂（层序号3—5）:灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，松散状。主要由石英砂粒组成，含少量粘土。本次勘察共有20个孔揭露本层，其中：层厚1。00～7.90m，平均厚度3。22m；顶板埋深4。80～21。40m，平均埋深11。65m；顶板标高12。26～28。27m,平均标高21.31m。此层取土样7件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”。腐植土（层序号3-6)：黑褐色、灰黑色，稍湿，质轻，强度差，可见有树木残骸，有腐植气味。本次勘察共有19个孔揭露本层，其中：层厚0.55～3。35m,平均厚度1.80m；顶板埋深9.10~22。40m，平均埋深13.78m;顶板标高10.01～23.91m，平均标高18.51m。实测标贯试验N＝4.0~15.0击，平均击数7.9击（标贯次数＝7）。含砂粘土（层序号3-7）：灰白色、灰黄色，稍湿，可塑状，主要由粘粒组成，含有少量砂粒.本次勘察共有22个孔揭露本层,其中：层厚1。30～14.00m，平均厚度6。53m；顶板埋深5.20～21.50m,平均埋深12.25m;顶板标高12.11～27.29m,平均标高20。29m。实测标贯试验N＝6。0～21.0击，平均击数9.7击(标贯次数＝40)。此层取土样7件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”。含粘土砂（层序号3—8)：灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，稍密状。主要由石英砂粒组成，含少量粘土。本次勘察共有12个孔揭露本层,其中：层厚1。00～10.70m，平均厚度4。83m；顶板埋深8.60～23。20m，平均埋深15.70m；顶板标高10。45～24。66m，平均标高16.70m。实测标贯试验N＝11。0~18.0击,平均击数13.9击(标贯次数＝13）。（4）第四系坡积层（Qdl）含砾粉质粘土（层序号4）：：土黄色、灰黄色间灰白色,稍湿，可塑—硬塑状,主要由粘粒和砂粒组成。夹有较多碎石小块.本次勘察共有107个孔揭露本层,其中：层厚1.30～21.20m,平均厚度6.41m；顶板埋深0.00～19。20m，平均埋深2。47m；顶板标高12.84～52。52m,平均标高37.81m。实测标贯试验N＝7。0~20。0击，平均击数12。9击（标贯次数＝68）。此层取土样16件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”.（5）第四系残积层（Qel）砾质粘性土：灰黄色，褐黄色间灰白色、稍湿，可塑-硬塑状，由花岗岩风化残积而成，含砾约25%左右，砾径2-6mm。岩芯遇水易软化。该层各孔均有揭露,其中：层厚0。70～20.55m，平均厚度7。55m;顶板埋深0。30～31.50m，平均埋深10.92m;顶板标高2.15～53。83m,平均标高28。31m。实测标贯试验N＝7。0～29。0击，平均击数19。5击（标贯次数＝140）。此层取土样22件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指标统计成果表”。（6）花岗岩（r）全风化花岗岩（层序号6—1)：灰黄色，灰褐色间灰白色，岩芯呈土柱状,已风化成坚硬土状，原岩结构基本破坏,但尚可辨认，岩质极软，遇水易散。该层除ZK52外,其余各孔均有揭露，其中：层厚0.70～17.20m,平均厚度6.70m；顶板埋深3。40～33。80m，平均埋深18。44m；顶板标高-0.15～50.73m，平均标高20。85m.实测标贯试验N＝30.0～49。0击，平均击数36。2击（标贯次数＝141）。强风化花岗岩（层序号6—2）：灰褐色、暗黄色,灰白色,岩芯呈半岩半土状，岩石风化强烈,原岩结构大部分破坏，手捏易散，遇水易崩解.该层除ZK52外，其余各孔均有揭露，其中:层厚2.30~32。61m，平均厚度8.02m；顶板埋深7。80~41。10m，平均埋深25.14m;顶板标高-8。16～46。33m，平均标高14.15m.实测标贯试验N＝50。0～85.0击，平均击数56。2击（标贯次数＝83）。中风化花岗岩（层序号6—3）:灰色、灰褐色间灰白色，岩芯呈块状、短柱状，裂隙发育，岩质较硬,锤击声脆。本次勘察共有19个孔揭露本层，其中：层厚0.50～7。14m,平均厚度2。33m；顶板埋深13.10～45。10m，平均埋深24。78m；顶板标高-11.04～40.93m，平均标高17。42m.2。3水文地质条件地下水位埋深:1。20m～15。60m，平均埋深：7。51m,地下水位标高：25.25m～39。68m,平均标高：31.72m。地下水主要赋存在第四系土层孔隙之中,属于孔隙潜水混合类型，地下水含量较丰富，补给途径主要为大气降水。据在ZK50、ZK149孔所取的水样品化验结果，场地地下水对混凝土具微腐蚀性，对混凝土中钢筋具微腐蚀性.各土层地基承载力及有关桩基参数建议值层序号地层成因地层名称承载力特征值fak变形模量Eo压缩模量Es内摩擦角φ凝C桩周土摩擦力特征值qsaKPaMPaMPa度kPaKPa1Qml素填土80-—-—--——82Qpd耕植土90———83-1Qal+pl含砂粘土1104.53。01013153—2中砂130-——-16——183—3淤泥质土602.21。0-—8--3—4粘土1403.52。01012153—5中砂150———-18—-203-6腐殖土60———--—————3-7含砂粘土1505.03。31315183—8含粘土砂160——-—2016204Qdl含砾粉质粘土1807.54.52025285Qel砾质粘性土22011。56.52530356—1r全风化花岗岩35013。57.53033706—2强风化花岗岩550——-——1006—3中风化花岗岩1200编制依据1、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196—2010；2、《塔式起重机设计规范》GB/T13752—1992；3、《施工组织设计》及其建筑、结构施工图纸；4、JL5613塔式起重机《使用说明书》；5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）6、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）基础设计一、塔吊的选择1、本方案只针对本工程别墅区内和C9C10的塔吊基础(即8、14号塔吊）.二、塔吊的基础定位1、塔吊安装位置及基础定位放线详图项目部应根据确定的项目塔吊平面示意图进行细化并标注详细定位尺寸，塔吊平面位置布置图项目部可参考附图一：塔吊平面位置示意图，也可根据项目现场实际情况作相应调整，但调整后的塔吊安装位置必须保证塔吊附墙安装、360度旋转、拆卸、材料吊装等要求。2、在塔吊桩基础施工前,项目部必须详细标注塔吊桩基础定位尺寸并上报总工室审核后方可进行塔吊基础施工。三、塔吊基础设计（一)基础要求:1、基础埋深最少为1600mm3、基础座应全部埋入混凝土基础内。

4、对混凝土表面的水平度进行检验，要求其水平度≤5/1000。

5、按产品说明书及规定的标准节型号，检测基础座是否符合要求。

6、检查基础座是否牢固地安装灌注在混凝土基础中。

7、测量基础座丝套端面的水平度≤5/1000的要求是否符合。8、制作基础时必须同时埋好接地装置。9、基础持力层必须为砾质粘性土层。（二）塔吊基础设计：1、根据塔吊基础设计要求，本工程塔吊基础选用钢筋混凝土基础、基础承台厚1600mm，基础承台尺寸为5500mm×5500mm，承台垫层为100mm厚C15混凝土垫层,钢筋保护层取50mm。承台混凝土强度等级采用C40，承台上部选配双向C25@130，承台底部选配双向C25@130,均匀布置。基础底座应全部埋入混凝土基础板内.防雷接地采用基础钢筋焊接主楼防雷接地网。2、塔吊基础具体做法详附图二：塔吊基础做法详图。(三)其它1、塔吊基础承台面标高与地下室底板顶面标高平，在塔吊基础承台施工时应按要求错开搭接预埋地下室底板钢筋，并在塔吊基础承台四周预埋止水钢板，具体做法详附图二.2、塔吊基础应尽量避开地下室结构承台、地梁位置,如确实无法避开，则在塔吊基础承台施工时应根据设计图纸要求提前预埋预留结构承台、地梁钢筋。基础计算书矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号JL5613塔机独立状态的最大起吊高度H0(m）39塔机独立状态的计算高度H（m)48塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B（m)1.7二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)259起重臂自重G1(kN）67.6起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）28小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）15。8最小起重荷载Qmin（kN)10最大吊物幅度RQmin(m）50最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×15.8，10×50]＝948平衡臂自重G3（kN）19。8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)7。4平衡块自重G4(kN)122.5平衡块重心至塔身中心距离RG4(m）142、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地广东广州市基本风压ω0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0。5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1。59非工作状态1.59风压等效高度变化系数μz1.37风荷载体型系数μs工作状态1。95非工作状态1。95风向系数α1。2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1。2×1.59×1.95×1.37×0。2＝0.82非工作状态0。8×1。2×1。59×1。95×1。37×0。5＝2.043、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)259+67。6+3.8+19.8+122。5＝472。7起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk（kN）472.7+60＝532。7水平荷载标准值Fvk（kN）0。82×0.35×1.7×48＝23。42倾覆力矩标准值Mk（kN·m)67.6×28+3。8×15.8-19.8×7.4—122.5×14+0.9×（948+0.5×23。42×48)＝1450。39非工作状态竖向荷载标准值Fk’(kN）Fk1＝472.7水平荷载标准值Fvk’（kN）2。04×0。35×1.7×48＝58。26倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）67。6×28-19。8×7。4—122。5×14+0.5×58.26×48＝1429。524、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1。2Fk1＝1。2×472.7＝567.24起重荷载设计值FQ（kN）1。4FQk＝1。4×60＝84竖向荷载设计值F(kN）567。24+84＝651。24水平荷载设计值Fv(kN）1.4Fvk＝1.4×23。42＝32.79倾覆力矩设计值M(kN·m）1。2×(67。6×28+3。8×15。8-19。8×7.4-122.5×14）+1.4×0.9×（948+0。5×23.42×48)＝2012。28非工作状态竖向荷载设计值F'（kN）1.2Fk'＝1。2×472。7＝567。24水平荷载设计值Fv’(kN)1.4Fvk'＝1.4×58。26＝81。56倾覆力矩设计值M’（kN·m）1.2×(67.6×28—19。8×7.4—122.5×14)+1.4×0.5×58.26×48＝1995。07三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l（m）5.5基础宽b（m)5.5基础高度h(m）1.6基础参数基础混凝土强度等级C40基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’（m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ（mm）40地基参数地基承载力特征值fak(kPa）160基础宽度的地基承载力修正系数ηb0。3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1。6基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）19基础底面以上土的加权平均重度γm（kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.6修正后的地基承载力特征值fa(kPa）207.69地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm）20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm）20基础倾斜方向的基底宽度b’(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=5。5×5.5×1.6×25=1210kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。2Gk=1。2×1210=1452kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力：Mk'’=G1RG1+G2RQmax—G3RG3-G4RG4+0。9×(M2+0.5FvkH/1。2)=67.6×28+3。8×15。8—19.8×7.4—122.5×14+0.9×(948+0。5×23.42×48/1.2）=1366。08kN·mFvk'’=Fvk/1.2=23.42/1。2=19.52kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M'’=1。2×（G1RG1+G2RQmax-G3RG3—G4RG4）+1.4×0。9×(M2+0。5FvkH/1。2）=1.2×67。6×28+3.8×15.8—19.8×7。4-122。5×14）+1.4×0.9×(948+0.5×23。42×48/1.2）=1894.25kN·mFv'’=Fv/1。2=32。79/1.2=27。32kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27。73m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2）0.5=1450。39×5.5/(5.52+5。52）0.5=1025.58kN·mMky=Mkl/（b2+l2)0。5=1450。39×5.5/(5。52+5.52）0.5=1025.58kN·m1、偏心距验算（1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/Wx—Mky/Wy=（532。7+1210）/30.25—1025。58/27。73-1025。58/27.73=—16。36<0偏心荷载合力作用点在核心区外.(2）、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/（Fk+Gk）=(1450。39+23.42×1。6)/（532。7+1210）=0.85m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.52+5。52）0。5/2-0。85=3。04m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2）0.5=0。85×5。5/（5.52+5.52)0。5=0.6m偏心距在y方向投影长度：el=el/（b2+l2）0。5=0.85×5。5/（5。52+5。52）0。5=0。6m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5。5/2-0。6=2.15m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5。5/2—0.6=2。15mb'l’=2.15×2.15=4.61m2≥0。125bl=0.125×5。5×5。5=3.78m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=—16。36kPaPkmax=（Fk+Gk）/3b'l'=(532。7+1210）/(3×2.15×2。15）=126。1kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=（Fk+Gk）/（lb)=（532.7+1210)/(5.5×5。5）=57.61kN/m24、基础底面压力验算(1）、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ（b—3)+ηdγm（d-0.5）=160。00+0.30×19.00×（5.50—3）+1.60×19.00×（1.60-0.5)=207。69kPa（2）、轴心作用时地基承载力验算Pk=57.61kPa≤fa=207。69kPa满足要求！（3）、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=126.1kPa≤1.2fa=1.2×207.69=249.23kPa满足要求!5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1600-（40+25/2）=1548mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk’'+Fvk''h)/Wx）=1。35×（532。700/30.250-（1366.080+19。517×1。600）/27.729）=—44.255kN/m2Pxmax=γ（Fk/A+（Mk’’+Fvk'’h)/Wx)=1。35×(532.700/30。250+(1366。080+19。517×1.600）/27。729)=91.802kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=（（b+B)/2）Pxmax/b=(（5.500+1.700）/2)×91.802/5.500=60.088kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ（Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(532.700/30。250-（1366.080+19。517×1.600）/27.729)=-44.255kN/m2Pymax=γ(