YJK隔震结构设计应用

YJK隔震结构设计应用王工：邮箱：896997435@TEL:139191256821010203地震时建筑物受到的地震作用由底向上逐渐放大，从而引起结构构件的破坏抗震结构抗震设计思想是抵御地震作用立足于“抗”，即依靠建筑物本身的结构构件的强度和塑性变形能力，来抵抗地震作用和吸收地震能量。基本思想特点：在强震作用下，会产生很大变形，造成各种破坏或者倒塌。为了保证结构安全，要加大构件设计强度、耗材多，且地震力是惯性力，构件断面大，材料多，质量大，其受地震作用也相应增大。想在经济和安全之间找平衡点很困难。抗震结构设计010203隔震结构设计隔震结构：利用隔震元件，以集中发生在隔震层的较大相对位移，阻隔地震能量向上部结构传递。基本思想：是在建筑中设置柔性隔震层，地震产生能量在向上部结构传递过程中，大部分被柔性隔震层吸收，仅有少部分传递到上部结构，从而降低上部结构的地震作用，提高其安全性。隔震技术的重点是“隔离地震”4隔震结构设计5隔震结构设计隔震结构设计隔震结构通过设置隔震层，延长上部结构的周期。如将结构周期从隔震前的0.5s延长到隔震后的3.0s，根据设计地震的拟加速度反应谱，结构所承担的地震力显著降低。-潘鹏老师67隔震体系的组成一般隔震结构是：较规则的多层结构的基础隔震或地下室顶板处隔震；也有在裙房和塔楼处设置隔震层的。8隔震结构设计方法上部结构隔震层下部结构基础沿用一般抗震结构的设计方法，水平地震作用采用隔震以后的标准值。隔震支座不能隔离竖向地震作用，所以与竖向地震作用相关的不降低（如轴压比等）。在满足长期荷载下压应力要求外，还需满足短期荷载下的压应力、拉应力以及隔震支座的位移。地震作用计算、抗震验算和抗震措施，应进行设防地震的抗震承载力验算，并按罕遇地震进行抗剪承载力验算。隔震层以下地面以上的结构在罕遇地震（大震）下的层间位移角控制。地基基础的抗震验算不考虑隔震产生的减震效应，按本地区设防烈度进行设计。隔震结构设计一般采用分部设计方法。即将整个隔震结构分为上部结构、隔震层、下部结构及基础，分别进行设计9非线性结构，需按动力时程分析计算（弹性）；不同部位须分别采用小震、中震、大震计算；需考虑竖向地震计算弹性时程分析的FNA法和直接积分法；非隔震模型的反应谱计算不可或缺；难点一、隔震结构的上部结构计算中震时程分析计算；求出水平减震系数β后用反应谱法算；《抗规》12.2.5-2条：隔震后水平地震震作用计算的水水平地震影响系系数可按本规范范5.1.4、第5.1.5条确定。其中水水平地震影响系系数最大值可按按下式计算：αmaxl=ββαmax/ψψαmaxl——隔震后的水水平地震影响系系数最大值；β——水平向减震震系数；为按弹弹性计算所得的的隔震与非隔震震各层层间剪力力的最大比值。高层取剪力和弯弯矩较大值。上部结构计算《抗规》12.2.2-2条：一般情况下，宜宜采用时程分析析法进行计算；；输入地震波的的反应谱特性和和数量，应符合合本规范第5．1．2条的规定，计算算结果宜取其包包络值。《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》上部结构计算-选取地震波---7条波取平均，3条波取包络；天天然波数量不少少于波总数的2/3；弹性时程分析析时每条波计算算所得结构底部部剪力不应小于于振型分解反应应谱法计算的65%；多条波时平均均值不应小于80%；有效持时为结结构基本周期的的5~10倍；确定减震系系数时按中震计计算。---地震波在主要周期（一一般可取前3个周期）点上的的相似性要求：：应同时满足隔震震和非隔震在主主要周期点上的的相似性要求；确有困难时对对非隔震结构主主要周期点上的的相似性要求可可适当放宽采用非隔震模型型选波。《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》上部结构模型中中应在底部增加加上支墩层（亦亦称短柱层），，该层质点由上上支墩及与之相相连的梁、板、、墙构成。上支墩层中的上上支墩可按短柱柱输入，上部结结构可按短柱底底铰接和固接两两种模型进行包包络设计。必要时可采用整整体（上部结构构+隔震层+下部结构）分析析法对隔震结构构进行辅助分析析。上部结构计算-模型1414将模型文件复制两份，一个布置上隔震支座属性，此时叫隔震模型；另一个不布置隔震支座属性，隔震支柱底端设铰，此时模型叫非隔震模型；对隔震模型和非隔震模型分别进行中震时程分析计算；TITLE人工对比两个模型时程分析结果（楼层剪力或弯矩）得出水平向减震系数β；非隔震模型输入水平减震系数的反应谱法计算。23上部结构设计主主要步骤：15将模型文件复制制两份将隔震模型在前处理用用单点约束菜单单设置隔震支座建立隔震模型在非隔震模型，，在前处理将隔隔震层柱底全部部设置铰接属性性；建立非隔震模型采用非隔震模型型选波。如果输入上支墩墩层，则层底设设铰；否则不设设铰16《建筑抗震设计计规范理解与应应用》419页页关于减震系数数的计算方法说说明：“计算隔隔震与非隔震两两种情况的层间间剪力，宜采用用基本设防水准下地震作用进行行时程分析。””因此，计算水平向减震震系数β时采用中震；《乌鲁木齐建筑筑隔震技术应用用规定》第2.2.4条：确定减震系系数时按中震计算；需考虑近近场影响时地震震波输入应考虑虑近场影响系数数。非隔震模型和隔隔震模型的中震震反应谱计算非隔震模型和隔隔震模型的中震震反应谱计算17为了计算出水平平向减震系数β，需要分别对非非隔震模型和隔隔震模型进行弹弹性时程分析计计算，但是在YJK中，弹性时程分分析是需要接力力反应谱计算的的，因此对两个个模型的反应谱谱计算除了基本本的设计参数设设置外，还应在在地震计算参数数中，按照中震震计算的要求设设置地震影响系系数最大值。非隔震模型完成成上部结构的““生成数据+全部计算”，此此为中间结果，，不是最终结果果18然后进入“弹性性时程”菜单，需在这里选择地震波，进行设防地震下的弹弹性时程计算注意要把在弹性性时程参数“主方向峰峰值加速度”中输入中震下的的峰值加速度。。对非隔震模型进行中震下的弹性时程计计算19对非隔震模型进行行中震下的弹性时程计算计算完成后，可可以在“时程结结果”中查看““每条波”0度和90度中的楼层剪力力对隔震模型也进行中震下的弹性时程计计算20对隔震模型也进进行弹性时程（（FNA法或直接积分法法）的计算使用和非隔震模型中同样样的地震波，使用中震下的的峰值加速度，得到隔震模型的楼层剪力人工对比两个模模型时程分析结结果得出β21（1）天然波：Chi-Chi,Taiwan-02_NO_2182,Tg(0.41)-CCT人工对比每条波隔震和非隔震的的上部结构各楼楼层剪力值，所所有比值中取最最大值作为水平平地震减震系数数；主方向0度和90度3人工对比两个模模型时程分析结结果得出β22（2）天然波：ChalfantValley-04_NO_563,Tg(0.38)简称：CV3人工对比两个模模型时程分析结结果得出β23（3）人工波：ArtWave-RH4TG040,Tg(0.40)简称：AWR3人工对比两个模模型时程分析结结果得出β24（4）得出β各楼层剪力比取取较大值0.27作为水平向减震震系数ββ/ψ=0.27/0.8=0.338并按规范公式12.2.5求出αmaxl=βαmax/ψ=0.054按《抗规》12.2.5条文说明表7对比，此模型设设置隔震垫后结结构能达到降一一度的目标，即即从8（0.2g）降低到7度（0.1g）。3《抗规》12.2.5条文说明表725抗规表6.3.626对非隔震模型输入减震系数的反应谱法计算27在非隔震模型中中输入β/ψ并进行反应谱法法计算，得到上上部结构的最终配筋结果按照《抗规》12.2.7第2条抗震措施降低1度，按照7（0.10g）高度小于24m得到抗震等级为为三级4轴压比限值28“隔震层以上结结构的抗震措施施，当水平向减减震系数大于0.40时(设置阻尼器时为为0.38)不应降低非隔震震时的有关要求求；水平向减震震系数不大于0.40时(设置阻尼器时为为0.38)，可适当降低本本规范有关章节节对非隔震建筑筑的要求，但烈烈度降低不得超超过1度，与抵抗竖向地震震作用有关的抗抗震构造措施不不应降低。”《抗规》12.2.7-2注：与抵抗竖向向地震作用有关关的抗震措施，，对钢筋混凝土土结构，指墙、、柱的轴压比规定。轴压比限值29规范规定抗震构构造措施不降低低，在前处理特特殊构件定义中中按不降低烈度度的指定轴压比比限值。按照抗抗规表6.3.6，二、三级柱轴轴压比限值差0.10，所以需要指定定轴压比限值减减小0.10达到抗震构造措措施二级标准。。最小剪重比30“隔震层以上结结构的总水平地地震作用不得低低于非隔震结构构在6度设防时的总水水平地震作用，，并应进行抗震震验算；各楼层层的水平地震剪剪力尚应符合本本规范第5．2．5条对本地区设防防烈度的最小地地震剪力系数的的规定。”《抗规》12.2.5-3最小剪重比31《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》YJK：软件计算最小剪力系系数依赖地震影影响系数最大值值，由于软件提提供了单独的减减震系数输入，，不需修改地震震影响系数最大大值，因此不影影响最小剪重比比调整。（最小剪剪重比系数：比比如8度，0.16x0.2=0.032）各楼层水平地震震剪力应符合抗抗规5.2.5条（最小剪重比比）要求。当不不能满足原设防防烈度下最小剪剪重比要求时，，可直接调整楼楼层剪力（将不不足楼层乘以相相应提高系数，，调至该楼层满满足最小剪重比比即可），但当当调整系数最大大值大于1.3时，宜调整上部部结构。竖向地震32《抗规》12.2.1《抗规》12.2.5-4“隔震层以上结构的的水平地震作用用应根据水平向向减震系数确定定；其竖向地震震作用标准值，，8度(0.20g)、8度(0.30g)和9度时分别不应小小于隔震层以上上结构总重力荷荷载代表值的20％、30％和40％。”“9度时和8度且水平向减震震系数不大于0.3时，隔震层以上上的结构应进行行竖向地震作用用的计算。”竖向地震33《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》由于上部结构计计算采用统一的的折减系数，因因此可以通过修修改竖向地震分分项系数的方法法处理：放大系数=最小重力系数/（β*α*0.65*0.75*1.5），用该放大系系数乘以竖向地地震分项系数。-9度时和8度且水平向减震震系数不大于0.3时，应进行上部部结构的竖向地地震作用计算；；其它情况可不不进行竖向地震震作用计算。竖向地震34放大系数=最小重力系数/（β*α*0.65*0.75*1.5），用该放大系系数乘以竖向地地震分项系数。-二、隔震层设计（一）隔震支座验算按大震计算（更更须考虑非线性性）；需考虑竖向地震计计算；弹性时程分析的的FNA法和直接积分法法；35隔震支座验算36《抗规》12.2.31….其橡胶支座在罕罕遇地震的水平平和竖向地震同同时作用下，拉拉应力不应大于于1Mpa。《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》第2.4.2条：隔震支座在在罕遇地震作用用下的最大压应应力不宜大于30MPa隔震层的橡胶隔隔震支座应符合合下列要求：1隔震支座在表12.2.3所列的压应力下下的极限水平变位，应大于其有效效直径的0.55倍和支座内部橡橡胶总厚度3倍二者的较大值值。3橡胶隔震支座在在重力荷载代表表值的竖向压应应力不应超过表表12.2.3的规定。《抗规》12.2.4复制一份隔震模模型，对此模型型进行在罕遇地地震（大震）的的时程（FNA法或直接积分法法）计算；选用计算水平向向减震系数β时时同样的地震波波；在弹性时程参数数“主方向峰值值加速度”中输输入大震下的峰峰值加速度。对隔震模型的罕罕遇地震（大震震）的时程计算算设置相关工况组合38由于YJK目前的FNA法不能同时施加加竖向地震波，，所以竖向地震震按简化算法取取值。长期荷载效应最最大压应力：1.0D+0.5L短期荷载效应最最大压应力：1.0D+0.5L+1.0Fek+0.4*（0.2（1.0D+0.5L））=1.08D+0.54L+1.0Fek最大拉应力=最小压应力：0.9D-1.0Fek-0.5*（0.2（1.0D+0.5L））=0.8D-1.0Fek-0.05L支座最大位移：：1.0D+0.5L+1.0Fek设置需查看内力及应应力的相关工况组合39第一行是为《抗规》12.3.3-3：橡胶隔震支座座在重力荷载代代表值的竖向压压应力不应超过过表12.2.3的规定，恒活荷荷载读取反应谱谱结果；第二行是为《抗规》12.2.3；第三行是为《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》第2.4.2条：隔震支座在在罕遇地震作用用下的最大压应应力不宜大于30MPa；第四行是为《抗规》12.2.4：橡胶支座在罕罕遇地震的水平平和竖向地震同同时作用下，拉拉应力不应大于于1Mpa；查看隔震支座内力弹性时程计算完完成后，软件提供菜单输输出隔震支座内力、、位移、应力结结果40重力荷载代表值值1.0恒+0.5活下，支座压应应力值图。查看隔震支座内力41看包括地震组合合下的应力图，，该地震即为罕罕遇地震结果，，人工和《抗规》12.2.4条上的限值1Mpa比较。对于隔震支座的的最大压应力按按照《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》第2.4.2条要求的不宜大大于30MPa检查。注意：隔震支座座定义参数面积积非0.查看隔震支座位移42使用“隔震支座座位移”菜单查查看各个隔震支座位移按照《抗规》12.2.3隔震支座在表12.2.3所列的压应力下下的极限水平变变位的限值要求求。查看隔震支座位移大震时隔震结构构各支座最大位移43由以上图形及表表格可知，隔震震层最大水平位位移209.706mm，小于0.55D=275mm（D为最小隔震支座座直径，本工程程采用隔震支座座最小直径为500mm）及3Tr=300mm（Tr为最小隔震支座座的橡胶层总厚厚度，厂家参数数给）中的较小小值，满足要求求。弹性时程分析的的直接积分法441、有的专家更认认可直接积分法法的原理和结果果，详细可见后续直接积分法的说明；；2、目前YJK的FNA法还不能计算用用三向地震波算算竖向地震，而而YJK的直接积分法可可以；3、直接积分法计计算地震作用的的非线性状态时时是叠加了恒活活荷载的重力代代表值的，也就就是说直接积分分法计算时程时时以恒活荷载重重力荷载代表值值作为初始内力力，这样可准确确判断隔震支座座的受压受拉状状况。而FNA法目前只是在时时程结果中叠加加恒活荷载重力力荷载代表值，，计算非线性时时程时没有考虑虑，这种非线性性和线性结果直直接叠加影响计计算精度。YJK同时提供直接积积分法是因为：：二、隔震层设计（二）支墩设计45规范要求组合1=1.2（恒载+0.5活载）+1.3×水平罕遇地震震+0.5×竖向地震组合2=1.2（恒载+0.5活载）+0.5×水平罕遇地震震+1.3×竖向地震隔震支座下支墩墩顶部产生的弯弯矩（H1为隔震支座高度））：Mx1=(P×Ux+Vx×H1)/2，My1=(P×Uy+Vy×H1)/2；隔震支座下支墩墩底部产生的弯弯矩：Mx=P×Ux+Vx×(H+H1)，My=P×Uy+Vy×(H+H1)46《抗规》12.2.9-1：隔震层支墩、支支柱及相连构件件，应采用隔震震结构罕遇地震震下隔震支座底底部的竖向力、、水平力和力矩矩进行承载力验算《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》：隔震层支墩、支支柱及相连构件件（相连构件一一般指与支柱顶顶部相连的系梁梁、与支柱相连连的翼墙等构件件），应采用隔隔震结构罕遇地地震下隔震支座座底部的最大剪剪力、最大轴力力和力矩进行承承载力验算；其其最大剪力、最最大轴力可按以以下组合1和组合2的较大值采用。。规范要求47《减隔震规程》讨论稿最大压应力及支支墩内力组合采采用：1.0*D+0.5L+1.0Fek+0.4Fvk当竖向地震按简简化的重力荷载载代表值来取得得话，可以用以以下组合：1.0D+0.5L+1.0Fek+0.4*（0.2（1.0D+0.5L））=1.08D+0.54L+1.0Fek隔震层支墩、支支柱的计算取隔震支座验算算结果的各组合合下支座内力（（轴力u1，剪力u2、u3）值，力矩按规规范手工核算。。支墩设计建议议用户采用此内内力用YJK软件建立独立柱或者者工具箱手核。。48隔震层支墩、支支柱的计算用户可根据支座座高度等参数，在YJK中建立独立柱层层，施加节点荷荷载进行设计计算49得到支墩的配筋筋结果。三、下部结构设计50规范规定51《抗规》12.2.9-2隔震层以下的结结构（包括地下下室和隔震塔楼楼下的底盘）中中直接支承隔震震层以上结构的的相关构件，应应满足嵌固的刚刚度比和隔震后后设防地震的抗震震承载力要求，并按罕遇地震进行抗抗剪承载力验算算。隔震层以下地地面以上的结构构在罕遇地震下的层间位移角限值值应满足表12.2.9要求。《乌鲁木齐建筑隔隔震技术应用规规定》2.5.2隔震层以下的结结构（包括地下下室和隔震塔楼楼下的底盘及层层间隔震的下部部结构）中直接接支承隔震层以以上结构的相关关构件（指框架架梁、柱及墙等等构件），应满满足嵌固的刚度度比（可理解为为相关构件（下下部结构指支承承柱及与其相连连的混凝土墙））组成的楼层刚刚度比，并参照照混凝土高规E.0.1进行计算；上下下层嵌固刚度比比可取不大于0.5）和隔震后设防防地震下的抗震震承载力要求，，并按罕遇地震震进行抗震承载载力验算；下部部结构中非直接接支承上部结构构的构件均可按按小震作用进行行抗震设计。2.5.3隔震层以下地面面以上的结构在在罕遇地震下的的层间位移角限限值应满足抗规规表12.2.9要求。下部结构设计流流程52软件实现流程1、将隔震模型复复制两份；2、一个隔震模型型进行大震弹性的反应谱法计算算，得到配筋结果；3、将另一个隔震震模型进行中震弹性的反应谱法计算算，并和2进行包络设计，，取2的斜截面验算配配筋，取3的正截面验算配配筋。由此得到到下部结构构件件的配筋设计结结果。下部结构设计流流程-大震弹性53（1）隔震模型大震震弹性的反应谱谱法计算隔震支座对下部部结构没有隔离离地震的作用，，所以其抗震等等级还是按原设设防烈度取。隔震支座选用剪剪切变形250或者200%时的有效刚度和和有效阻尼。直直径较大时也可可取剪切变形100%时的有效刚度和和有效阻尼。此此例取100%的有效刚度、有有效阻尼。下部结构设计流流程-中震弹性54（2）隔震模型中震震弹性的反应谱谱法计算及包络络设计隔震支座对下部部结构没有隔离离地震的作用，，所以其抗震等等级还是按原设设防烈度取下部结构设计流流程-大震中震取包络络55包络参数设置：：在前处理中指定定需要包络的构构件。当下部结结构有多层时，，一般情况下，，对于隔震层下下一层与隔震支支墩直接相连的的竖向构件（柱柱）和与此柱相相连的框架梁需需要进行指定包包络，对于次要要构件比如一般般梁、悬挑梁都都可不进行包络络，直接取中震震弹性结果。对对于不与支墩直直接相连的楼层层一般只指定相相应的柱取包络络即可。下部结构层间位位移角-大震弹塑性计算分析析56取隔震支座验算算结果的各支座座地震组合最大大位移值，除以以层高即得出层层间位移角；将得出的层间位位移角和《抗规规》表12.2.9比较即可可。下部结构构设计-大震弹塑性计算设计也可以在在弹塑性性模块中中指定某某些构件件的不屈屈服项，，进行大大震弹塑塑性计算算并给出出大震配配筋。57三、隔震震结构基础设计58隔震结构构基础设计计《抗规》》第12.2.9条第3款，隔震震建筑地地基基础础的抗震震验算和和地基处处理仍应应按本地地区抗震震设防烈烈度进行行，….软件实现现流程：：将非隔震模型按按本地区区设防烈烈度（不不降低设设防烈度度的）进行小震计算到基础模模块中进进行基础础建模及设计。59隔震结构构基础设计计软件实现流程程：将非隔震模型按按本地区区设防烈烈度（不不降低设设防烈度度的）进行小震计算到基础模块块中进行行基础建建模及设计。60《抗规》第12.2.9条第3款，隔震震建筑地地基基础础的抗震震验算和和地基处处理仍应应按本地地区抗震震设防烈烈度进行行，….四、工程程实例6162算例1—云县图图书馆隔震支座座平面布置置图抗震设防防烈度8度，设计计基本地地震加速速度峰值值0.20g，设计地地震分组组第三组组，重点点设防，，乙类建建筑ETABS和YJK计算结果对比如下下631、隔震模模型-周期对比2、隔震模模型-层剪力对对比643、隔震支座座X向地震单单工况最最大拉、压内力对比比65小结：1、FNA法计算的的结果对对比，yjk和etabs的各楼层层剪力几几乎没有有差别。。每个隔隔震制作作的内力力、位移移的差别别也非常常小，可可以忽略略；2、YJK新增的预预置“工工况组合合”功能能，可以以很方便便的看到到组合后后隔震制制作的内内力、应应力、位位移；66隔震支座座平面布置置图算例2—东川紫紫荆家园园抗震设防防烈度9度，设计计基本地地震加速速度峰值值0.40g，设计地地震分组组第二组组，剪力力墙结构构，18层，58.8mETABS和YJK计算结果对比如下下671、隔震模模型-周期对比682、隔震模模型-FNA法楼层剪剪力对比比693、隔震支座座X向地震单单工况正负负方向最最大位移移对比70抗震设防防烈度8度算例3—2381171ETABS和YJK计算结果对比比如下1、周期对对比722、FNA时程计算算最大层层剪力对对比五、常见见问题7374回复：目前对隔隔震层主主要有两两种建模模方法。问题1、隔震层的的建模方方法75隔震层为为单独的的一层：：由梁和和柱组成成，上层层如为剪剪力墙则则梁成为为转换梁梁。隔震震支座设设在柱下下，可通通过计算算前处理理的单点点约束设设置隔震层的的建模（（方式1）隔震层由由2层组成，，下层是一根根独独立的柱柱，模仿仿隔震支支座的支支墩。上上面的层层由梁和短柱组成，隔震支座设设在该层层柱下，用单点约束菜单单设置。。76隔震层的的建模（（方式2）77回复：目目前支持持橡胶隔隔震支座座。一般般只需输输入前三三个方向向参数。。问题2、YJK软件支持持哪些类类型的隔隔震支座座78回复：如果结结构阻尼尼比保持持不变，，则由表表中有效效阻尼比比数据，，利用下下面公式式换算得得出支座座的有效效阻尼填填入。问题3、如何填填写线性性参数中中的有效效阻尼隔震振型型周期为为T1，阻尼比比ζ1，支座承承受质量量为m，则固有频率率ω1=2π/T1有效阻尼尼C=2ζ1mω1单个隔震震支座的的有效阻阻尼，对对于支座座分布均均匀结构构，可以以近似对对总体质质量进行行均分得得到。根据隔震震结构动动力学特特性，只只需要考考虑结构构第一振振型（隔隔震振型型）T179回复：在进行罕罕遇地震震下验算算时，其其水平地地震影响响系数最最大值可可根据减减震系数数β值按按抗规条条文说明明12.2.5条表7调整的烈烈度取值值。用户户输入大大震下的的水平地地震影响响系数最最大值，，计算后后查看wmass.out中关于抗抗倾覆验验算内容容。问题4、上部结构构的抗倾倾覆验算算《乌鲁木木齐建筑筑隔震技技术应用用规定》》2.3.4条规定：：1.当上部结结构高宽宽比超过过4时，非隔隔震结构构在小震震作用下下基础不不应出现现拉应力力。2.当上部结结构高宽宽比超过过相关规规范限值值时，隔隔震层以以上结构构应进行行大震下下抗倾覆覆验算（（上部结结构重力力荷载代代表值作作为抗倾倾覆力矩矩），抗抗倾覆力力矩系数数应不小小于1.2。建议进行行罕遇地地震验算算时，将将当前隔隔震设计计工程的的子目录录复制一一份，在在复制的的子目录录里进行行隔震层层以下的的设计。。80快速非线性（（FastNonlinearAnalysis，简称FNA）方法，，是一种种非线性性的模态叠加加方法，原原理是将将结构的的线性部部分和非非线性部部分隔离离开，通通过非线线性力迭迭代的方方式对结结构进行行计算。。问题5、弹性时程之FNA法介绍优点：其计算算速度较较之非线线性直接接积分法法要快很很多，适适用于计计算具有有有限数数量的非非线性构构件、仅仅存在局局部非线线性行为为的结构构。因而而在进行行减震隔隔震计算算时，若若只考虑虑结构中中隔震支支座、阻阻尼器、、屈曲约约束支撑撑等构件件的非线线性行为为，而结结构其余余构件均均考虑为为线性构构件时，，该方法法较为实实用。缺点：由于该方方法的计计算依赖赖于结构构的模态态结果，，所以非非线性构构件的线线性部分分的有效效刚度填填写的准准确与否否，对计计算结果果将会有有一定的的影响。。由于隔隔震支座座的加入入，往往往会较大大的改变变结构底底部的力力学性能能，对结结构的模模态周期期影响很很大，由由其产生生的非线线性亦会会影响结结构的整整体，从从而不能能严格满满足“结结构仅有有局部非非线性””这一条条。此时时，若想想用FNA法得到较较为准确确的结果果，则需需要将隔隔震支座座的有效效刚度填填写准确确。一般而言言，若FNA法计算的的隔震层层剪力偏偏小，则则说明隔隔震支座座的有效效刚度值值偏小；；反之偏偏大。81盈建科软软件的直直接积分分法采用用Newmark方法，该该方法是是传统的的动力分分析隐式式方法，，下面对对其优缺缺点进行行概括。。问题6、弹性时时程中之之直接积分分法介绍优点：该方法法对非线线性动力力分析非非常有效效，无论论是局部部非线性性或是整整体非线线性，Newmark方法均能能得到准准确的结结果。在在盈建科科直接积积分法模模块中，，只考虑虑隔震支支座、阻阻尼器、、屈曲约约束支撑撑等特殊殊构件的的非线性性行为，，计算过过程中完完全不依依赖其线线性部分分的有效效刚度，，只采用用非线性性参数进进行计算算，所以以使用此此方法计计算时，，不必考考虑填入入的有效效刚度是是否准确确。由于于直接积积分法动动力分析析本身与与振型（（模态））毫无关关联，所所以动力力时程分分析结果果不会因因有效刚刚度的改改变而改改变。缺点：该方法法在每个个时间步步进行计计算时，，都需要要重新组组装总体体刚度矩矩阵，重重新对刚刚度矩阵阵进行分分解，因因而计算算速度较较之快速速非线性性法要慢慢很多。。线性部分分的参数数（有效效刚度和和有效阻阻尼）在在3个坐标轴上意义一致。有效刚度的意意义是将将非线性性构件等等效成一一根线性性构件后后的刚度；此刚度对结结构周期期、反应应谱计算算和快速速非线性性（FNA）时程分分析结果果有较大大影响；有效阻尼只影影响附加加阻尼比比，从而而影响反反应谱计计算结果果。82问题7、隔震支座座参数属属性83轴向非线线性参数U1刚度：隔震支座座轴向受受压刚度度；抗拉刚度：：隔震支座座轴向受受拉刚度度，《乌鲁木齐齐建筑隔隔震技术术应用规规定》：抗拉刚度度可按抗抗压刚度度的1/6~1/10采用；截面积：隔震支座座的横截截面积，，弹性时时程模块块会使用用该参数数计算隔隔震支座座的拉压压应力，，若填0，则对应应的隔震震支座拉拉压应力力均为0；水平方向非线线性参数U2、U3刚度：隔震支座水平平方向屈服前前刚度；屈服力：隔震支座的屈屈服力；屈服后刚度比：隔震支座屈服服后的刚度与与屈服前刚度度的比值。隔震支座非线线性参数轴向向和水平向意意义不一致84屈服后刚度比比：屈服后与与屈服前刚度度的比值：r=Kp/Ke屈服力Fy(单位:kN)力位移KeKp屈服后刚度比比85以图中红框所所在行为例，，由表中给的的数据可知以以下隔震支座座参数：直径：650mm竖向压缩刚度度：3051kN/mm水平等效刚度度：2.48kN/mm屈服后刚度：：1.62kN/mm屈服力：92kN隔震支座拉刚刚度为压刚度度的1/10，屈服后刚度度和屈服前刚刚度比一般取取1/13至1/15。也可征求生产产厂家的意见见。隔震支座参数数输入举例以换算为YJK隔震支座单元元的输入参数数