如何在工程应用中判断电流互感器是否符合保护的要求-上海电

如何在工程应用中判断电流互感器是否符合保护的要求HuangWenqing(OMICRONelectronicsAsiaLtd.Shanghaioffice)摘要：在工程应用中，经常需要判断现场的电流互感器特性是否满足保护装置的要求。基于此，试图通过对电流互感器的稳态特性、暂态特性及差动保护用电流互感器特性要求分析，以得到现场快速简洁判断保护用电流互感器的实用方法。关键词：电流互感器；稳态；暂态；差动；保护目录引言-------------------------------------------------------3电流互感器的稳态特性及现场分析-----------------------------42．1稳态误差---------------------------------------------------52．2误差限值---------------------------------------------------52．3误差校核---------------------------------------------------8电流互感器的暂态特性及现场分析----------------------------103．1暂态特性--------------------------------------------------103．2误差限值--------------------------------------------------123．3误差校核--------------------------------------------------12差动保护用电流互感器的特性要求及现场分析------------------144．1稳态差流--------------------------------------------------144．2暂态饱和时间----------------------------------------------174．3暂态衰减差流----------------------------------------------194．4综合说明--------------------------------------------------21结论------------------------------------------------------22参考文献---------------------------------------------------------23第1章引言继电保护装置通过电流互感器反应被保护元件所通过的电流。在系统故障时，继电保护的动作正确性在很大程度上取决于故障电流传变的准确性，微机继电保护装置的广泛使用大大提高了保护动作的可靠性、灵敏性、速动性。同时电流互感器的特性对保护动作的影响也在不断增大。在超高压500KV电力系统中，由于一次时间常数较大，故障时电流突变产生的非周期分量容易使电流互感器饱和，将降低电流传变的准确度。而对于差动保护用电流互感器，由于电流来自于不同的安装点或不同厂家的电流互感器，在不同的工况下由于特性的不一致都会造成一定的差流。在实际工程应用中，我们可能会将仪表用电流互感器绕组错用于继电保护装置，在故障状态下，错用的绕组将过早饱和导致保护装置误动。也可能在进行工程改造时增大了电流互感器的二次负载阻抗，使电流互感器的特性发生了变化影响到保护装置的正确动作。也可能遇到在区外发生故障时差动保护发生误动，如下例：某厂的一台发电机组在线路AB相间短路故障时，发电机A相差动保护误动作，将发电机退出运行。经检查继电保护装置、整定值、二次回路并模拟试验均正常，后对机组A相差动保护用CT进行试验，并录制了发电机两侧CT的伏安特性曲线，数据如表1-1：表1-1伏安特性Tab.1-1V-Adata二次电流(A)0.20.40.8123468机端CT电压(V)185190192198200202205210214中性点CT电压(V)161718.519.22224.5273237可以看出，发电机两侧差动保护用CT伏安特性曲线差异很大，我们据此判断，在外部短路情况下，由于发电机两侧CT的拐点电压相差很大，导致出现中性点电流互感器饱和，而机端电流互感器仍正常工作的情况，将产生较大的差流，造成差动保护的误动作。因此，面对现场用于发电机、变压器、线路等不同场合；用于10KV~500KV等不同电压等级的各式各样的电流互感器。在工程应用中，我们应如何简洁的分析判断电流互感器是否满足现场保护的要求？我们希望能够明确以下三个问题，据此在现场分析判断电流互感器性能是否能满足保护的要求，以消除可能存在的隐患。I电流互感器的稳态特性及现场分析？II电流互感器的暂态特性及现场分析？III差动保护用电流互感器的特性要求及现场分析？第2章电流互感器的稳态特性及现场分析等效电路图图2-1等效电路图Fig.2-1EquivalentCircuit励磁特性曲线图SHAPE图2-2励磁曲线Fig.2-2ExcitationCurve基本概念复合误差：在稳态情况下，按额定电流折算到一次侧的二次电流瞬时值与一次电流瞬时值之差的方均根值（有效值），єc(%)=100/T1√1/T1∫0(Kni2-i1)2dt，用于衡量保护用电流互感器（P级）的准确限值特性。2.1稳态误差在理想状态下，以下电流变换等式成立：IPN1=ISN2(2-1)在实际应用中，通过以上等效电路图可以看出：IP/Kn=IS＋Ie(2-2)因此，建立磁场的励磁电流是电流互感器产生误差的根源2.2误差限值2.2.1二次电动势根据电磁感应原理，电流互感器二次电动势为与线圈相链的磁链对时间的导数，即有下式：Es=221N2BAc(2-3)Es——二次电压方均根值B——铁心中磁通密度Ac——铁心截面积I通过上式可以看出：在确定铁心材料即确定了磁通密度后，选择更大的铁心截面积，能得到更高的二次极限电动势；在铁心截面积确定后，将得到一个确定的二次极限电动势，这是铁心磁通饱和所能提供的二次电动势。II在励磁特性曲线图中，二次极限电动势为饱和后的励磁电压。III在等效电路图中，励磁电压为励磁支路上的电压，二次极限电动势为在励磁支路上的最高的励磁电压。2.2.2误差限值在等效电路图中，若电流互感器的二次电流为IECT，则电流流过负载R所需要的电压为(2-4)在励磁特性图中，电流互感器励磁电压Vc所对应的励磁电流损耗可以通过励磁特性曲线查出，如图中的绿线所示。因此，电流互感器励磁电流的大小受一次电流和二次负载参数的影响。并有：Iprim=N*(Iext+IB)(2-5)举例说明：假定在上述的等效电路图与励磁特性曲线中，电流互感器二次负载R=5Ω，二次额定电流I=5A，当电流互感器工作在短路故障状态时，假定短路电流Ip=4Ie，二次电流将为20A，电流流过负载R所需要的电压Vc近似为100V，由于已超过了饱和电压，其所对应的励磁电流在励磁特性曲线中将超过1A，如励磁特性曲线中的红线所示。此时，电流互感器的误差将超过5%。将可能不能满足保护对电流互感器的要求。因此，电流互感器的一次电流、二次负载、励磁电流（误差）三者之间存在函数关系，任意两个参数确定后，便可以确定第三个参数的大小。如下图，为我们过去常采用的5％或10％误差特性曲线MZ图2-3误差曲线Fig.2-3ErrorCurve该曲线是在5％或10％的误差情况下，二次负载阻抗与一次电流的倍数之间的对应关系。也是对电流互感器的一次电流、二次负载、励磁电流（误差）函数关系的一种表达方式。为方便表达这三者之间的函数关系，常采用误差限值ALF系数。ALF（accuracylimitfactor）误差限值系数ALF为额定准确限值一次电流（保证复合误差不超过限值的最大一次电流）与额定一次电流的比值。对于同一个电流互感器，在不同的误差要求、或不同的二次负载下，将有不同的ALF系数。误差限值ALF系数能帮助我们在现场对保护用电流互感器进行初步的分析与判断2.2.3剩磁的影响参阅下面的磁滞回线图，其剩磁系数Kr=剩磁通/饱和磁通参阅现场实测的电流互感器的剩磁系数列表。因此，考虑剩磁对误差限值的最大影响，误差限值ALF系数修正为：K'alf=Kalf/(1＋Kr)(2-6)磁滞回线图SHAPE[1]图2-4磁滞回线[1]Fig.2-4B-Hloop表2-1剩磁列表Tab.2-1ListofRemanence剩磁系数列表800/5CTA相B相C相Kr52%53%58%600/5CTA相B相C相Kr79%86%87%25000/5CTA相B相C相Kr89%87%86%2.3误差校核2.3.1误差限值ALF工程应用中，可采用误差限值ALF依据以下两个条件进行校验：I保护校验用最大故障电流与额定电流之比应小于误差限值系数ALF；II电流互感器实际二次负载应小于额定二次负载；注：复合误差要求一般为5％误差限值ALF系数可以方便的进行工程设计及应用分析判断，但不提供实际工况下的电流互感器误差。如果遇到ALF系数不够，但二次负载有调整裕度的情况，则需要重新进行ALF系数核算，可考虑采用二次极限电动势来校核。2.3.2误差限值曲线在现场，也可参考由制造厂提供的误差限值曲线（5％或10％误差曲线）。如下图。根据实际的二次负载，从曲线上查出电流互感器的误差限值ALF系数。KalfRb图2-5误差曲线Fig.2-5Errorcurve2.3.3二次极限电动势我们可以通过计算电流互感器的二次极限电动势进行校核。电流互感器额定的二次极限电动势：Esl=KalfIe(Rct+Rbn)(2-7)Kalf——ALF准确限值系数Ie——二次额定电流Rct——电流互感器二次绕组电阻Rb——电流互感器额定负载电流互感器实际的二次极限电动势：Es=KpcfIe(Rct+Rb)(2-8)Kpcf——实际一次电流与额定电流之比校核判断依据：Esl>Es即电流互感器的额定二次极限电动势应大于实际的二次极限电动势2.3.4实例分析例一，校验一条220KV线路的电流互感器Kalf=30，Rbn=10，Rb=15，Rct=6，短路电流为35KA，变比为1250/1，则Kpcf=35/1.25=28。Esl=KalfIe(Rct+Rbn)Esl=480VEs=KpcfIe(Rct+Rb)Es=588VEsl<Es电流互感器不满足要求措施一，选用Kalf为40的电流互感器，则Esl=640V，可以满足要求。措施二，将二次实际负荷降低为Rb=10，则Es=448V，可以满足要求。例二，校验一台变压器高压侧差动保护用电流互感器变压器5000KVA，35/10.5KV，变压器阻抗0.05，电源阻抗0.0064，高压侧电流互感器连线电阻1.43，高压侧电流互感器二次负载0.1。电流互感器选用变比Kn＝200/5，5P10，30VA，内阻0.16。Esl=KalfIe(Rct+Rbn)Esl=10×5×（0.16+30/25）=68VEs=KpcfIe(Rct+Rb)Ipsc=5000KVA/(√3×(0.05+0.0064)×35KV)=1462；Kpcf=Ipsc/Kn=1462/40＝36.55AEs=36.55×(0.16+1.43+0.1)=61.8VEsl>Es电流互感器满足要求因此，采用二次极限电动势法，可以方便的进行校验，并可进行相应的工程应用调整。第3章电流互感器的暂态特性及现场分析3.1暂态特性电流互感器的稳态特性反映的是电流互感器对称分量的传变特性；电流互感器的暂态特性反映的是电流互感器非周期分量的传变特性。出于对继电保护的可靠性、选择性、速动性、灵敏性的更高要求，特别是对于超高压系统，要求电流互感器在短路后的暂态过程中，正确传变短路电流（包含非周期分量）。暂态系数Ktf[7]图3-1磁通密度随时间变化曲线[7]Fig.3-1B-tCurve第一段曲线：交流磁密Bac=-Bmsinωt(3-1)Bm——交流磁密幅值第二段曲线：直流磁密Bdc=Bm(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t/Tp-e-t/Ts)(3-2)Tp——一次时间常数Ts——二次时间常数第三段曲线：铁心暂态磁密B＝Bac＋Bdc(3-3)暂态系数Ktf＝B/BmKtf＝(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t/Tp-e-t/Ts)-sinωt(3-4)第四段曲线：确定互感器铁心面积暂态面积系数Ktd：暂态系数取sinωt＝-1Ktd＝(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t/Tp-e-t/Ts)+1(3-5)暂态面积系数Ktd[7]图3-2C-O-C-O工作循环[7]Fig.3-2C-O-C-OCycle单次励磁Ktd＝(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t/Tp-e-t/Ts)+1(3-6)重复励磁Ktd＝[(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t'/Tp-e-t'/Ts)–sinωt']×etfr+t'/Ts+(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t''/Tp-e-t''/Ts)+1(3-7)3.2误差限值考虑暂态特性的误差限值系数ALF要计及暂态面积系数Kalf=KsscKtd/(1＋Kr)(3-8)Kssc——对称短路电流倍数3.3误差校核3.3.1误差限值校核额定误差限值系数大于实际计算误差限值系数KlKalf>Ktd'Kpcf(3-9)Kl——负载修正系数，Kl＝(Rct+Rbn)/(Rct+Rb)Ktd'——实际参数计算3.3.2二次极限电动势电流互感器额定的二次极限电动势：Esl=KtdKsscIe(Rct+Rbn)(3-10)电流互感器实际的二次极限电动势：Es=Ktd'KpcfIe(Rct+Rb)(3-11)校核判断依据：Esl>Es(3-12)即电流互感器的额定二次极限电动势应大于实际的二次极限电动势3.3.3实例分析例500KV线路保护用电流互感器校验500KV电网参数：线路电流不小于2000A，开断电流取50KA，一次电网时间常数Tp=0.15s，断路器跳闸时间小于40ms。继电保护动作时间小于30ms，重合闸整定时间1s。电流互感器参数：TPY2500/1A、Rct=10Ω、Rbn=15Ω、Tp=0.1sTsn=1s工作循环：C－100ms－O－500ms－C－40ms－O、Kssc＝20、Ktd＝21实际负载：导线电阻Rl＝1.5Ω、保护装置P＝2VA二次极限电动势校核1）额定二次极限电动势Esl=KtdKsscIe(Rct+Rbn)＝20×21×1×（10＋15）＝10500V2）实际二次时间常数Ts＝Tsn(Rct+Rbn)/(Rct+Rb)＝1.85s3）实际工况的暂态面积系数工作循环：C－70ms－O－1s－C－30ms－OKtd＝[(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t'/Tp-e-t'/Ts)–sinωt']×etfr+t'/Ts+(ωTpTs/Tp-Ts)(e-t''/Tp-e-t''/Ts)+1＝19.434）一次电流计算倍数Kpcf＝50000/2500=205）实际二次极限电动势Es=Ktd'KpcfIe(Rct+Rb)＝20×19.43×1×（10＋3.5）＝5246.1V结论：Esl>Es，满足要求！误差限值校核1）额定误差限值系数Kalf=KlKsscKtd＝7772）实际误差限值系数Kalf'=Ktd'Kpcf＝20×19.43＝388.6结论：Kalf>Kalf'，满足要求！第4章差动保护用电流互感器的特性要求及现场分析变压器、发电机、母线、线路等差动保护，其所用的各侧电流互感器如果特性相差较大，则在区外短路故障时，可能造成各个电流互感器的饱和程度或速度的不同，产生的不平衡电流可能降低差动保护的灵敏性或导致差动保护的误动。图4-1发电机差动保护Fig.4-1Generatordifferentialrelay因此，对于差动保护用电流互感器，不仅应考虑单个电流互感器是否合乎要求，也要考虑各侧电流互感器的特性相互配合情况。为减少差动保护的不平衡电流，提高差动保护动作的可靠性、灵敏性，我们希望差动保护能采用特性尽可能一致的电流互感器。但在实际工程中，差动保护所用的电流互感器的特性（励磁特性、二次负载、二次时间常数、剩磁等）实际很难做到完全一致。为此，我们经常需要在实际工程中分析判断：电流互感器的哪些特性会影响到差动保护？特性的不一致到何种程度才会影响到差动保护？以下我们分析带来不平衡电流的三个主要因素：4.1稳态差流4.1.1稳态差流参阅2.2节关于误差限值的说明可以看出：差动保护在发生穿越性故障的最大短路电流情况下；相对应的各侧电流互感器的二次电流将在不同的实际负载阻抗下将产生不同的二次电动势；相应的在各侧电流互感器的不同励磁特性曲线上对应不同的励磁电流；稳态误差即为各侧不同的励磁电流的差值。因此，各侧电流互感器不同的励磁特性曲线与不同的二次负载阻抗是造成稳态差流的主要原因。4.1.2误差限值穿越性故障的最大短路电流如果在各侧电流互感器的实际误差限值（5％）范围内，则稳态误差将在5％的范围内。在考虑剩磁的情况下：K'alf=Kalf/(1＋Kr)(4-1)4.1.3实例分析仍以上例分析，某厂的一台发电机组在线路AB相间短路故障时，发电机A相差动保护误动作，将发电机退出运行。经检查继电保护装置、整定值、二次回路并模拟试验均正常，后对机组A相差动保护用CT进行试验，并录制了发电机两侧CT的伏安特性曲线，数据及特性曲线如下：表4-1伏安特性Tab.4-1V-Adata二次电流(A)0.20.40.8123468机端CT电压(V)185190192198200202205210214中性点CT电压(V)161718.519.22224.5273237CONTROLGraph.XYGraph.1图4-2励磁曲线Fig.4-2ExcitationCurveCONTROLGraph.XYGraph.1图4-3励磁曲线Fig.4-3ExcitationCurve相关参数：发电机电流互感器8000/5，A相故障电流24KA、机端电流互感器线圈电阻1.75Ω、二次负载1.4Ω，中性点电流互感器线圈电阻0.8Ω、二次负载1.73Ω。机端电流互感器：Es=KpcfIe(Rct+Rb)＝47.25V，其励磁电流0.02A左右，中性点电流互感器：Es=KpcfIe(Rct+Rb)＝37.95V，其励磁电流8A左右，可以看出，在该穿越性故障情况下，差动回路的不平衡电流将达到8A，将造成差动保护的误动。通过误差限值也可以看出，机端电流互感器的误差限值Kalf>20、中性点电流互感器的误差限值Kalf<2。因此，中性点电流互感器应为错用了测量绕组。4.1.4工程应用I通常情况下，差动保护各侧电流互感器的误差限值大于穿越性故障时最大短路电流，则稳态误差可以控制在5％以内。II差动保护整定计算时，可以核算各侧电流互感器的稳态差流是否满足保护的要求。III若稳态差流不能满足要求，可参阅2.3.4的例一，通过改变二次负载阻抗来进行改善。4.2暂态饱和时间在短路的暂态过程中，差动保护各侧电流互感器的饱和速度并不一定是完全一致的。这样，即便各侧电流互感器的饱和程度相同，但由于饱和快慢不同，也将产生不平衡电流，并影响到差动保护的正确动作。那么，哪些因素会影响电流互感器的暂态饱和时间？如何改善电流互感器的暂态饱和时间？4.2.1暂态饱和时间以下为相应的暂态饱和时间的推导公式：ts＝-TpLn[(1/1-Kr)(ωTp+1)Kssc–Ksn]/[(1/1-Kr)ωTpKssc](4-2)在不考虑剩磁等参数的情况下，公式可以简化为：ts＝-TpLn[1-(Ktd–1)/ωTp](4-3)4.2.2实例分析例一，参阅下面波形图相关参数：变比12000/5、短路电流24000A、直流偏移最大、一次时间常数0.05s。波形A：电流互感器剩磁Kr＝0％，暂态饱和时间ts＝30ms；波形B：电流互感器剩磁Kr＝50％，暂态饱和时间ts＝10ms；波形C：电流互感器剩磁Kr＝75％，暂态饱和时间ts＝6ms；[5]图4-4剩磁影响[5]Fig.4-4TheeffectofRemanence通过波形图可以看出，不同的剩磁对暂态饱和时间的影响。因此，对于差动保护各侧电流互感器，剩磁应尽可能保持一致。减少由于剩磁不同导致暂态饱和时间的差异，进而减少差动回路的不平衡电流。例二，下表为发电机差动保护两侧电流互感器在穿越性故障电流下的数据记录。[8]表4-1电流互感器数据[8]Tab.4-1CurrentTransformerData电流中性点电流互感器机端电流互感器时间差IVsatRbKstsVsatRbKstsdt30A340V8.43Ω1.340.915ms200V1.43Ω4.669.90ms8.98ms20A340V8.43Ω2.022.710ms200V1.43Ω6.9916.39ms13.68ms10A340V8.43Ω4.038.170ms200V1.43Ω13.9936.90ms28.73ms减少中性点电流互感器的二次负载阻抗20A340V2.73Ω6.2314.241ms200V1.43Ω6.9916.39ms2.15ms10A340V2.73Ω12.4532.269ms200V1.43Ω13.9936.90ms4.63ms前三行为中性点电流互感器与机端电流互感器在不同的穿越性故障电流的情况下的数据。两侧电流互感器的暂态饱和时间差较大。后二行为中性点电流互感器的二次负载阻抗调整后，其暂态饱和时间发生了变化，两侧电流互感器的暂态饱和时间差得到了明显的改善。4.2.3工程应用I可以通过以上推导公式计算差动保护各侧电流互感器在穿越性故障下的暂态饱和时间。II电流互感器的剩磁、二次负载阻抗等对暂态饱和时间影响很大。因此，尽量选用剩磁、二次负载阻抗等特性一致的电流互感器能有效减少暂态饱和时间差。III可以通过改变电流互感器二次负载来改善各侧电流互感器的暂态饱和时间差。4.3暂态衰减差流在短路暂态过程中，按前面所述电流互感器暂态特性分析，短路电流的非周期分量将按电网一次时间常数Tp、二次时间常数Ts来衰减。在穿越性故障情况下，差动保护各侧电流互感器在同样一次时间常数下，各侧电流互感器的不同二次时间常数将导致非周期分量衰减的差异，并由此在差动回路上产生不平衡电流。那么，二次时间常数的差异会产生多大的不平衡电流？各侧电流互感器能容忍多大程度的二次时间常数的差异？4.3.1暂态衰减差流参阅以下推导公式id(t)为穿越性故障情况下，差动回路的不平衡电流。id(t)＝Im[(Tpe-t/Tsa)/(Tsa–Tp)-(Tpe-t/Tsb)/(Tsb–Tp)+Tpe-t/Tp(Tsa–Tsb)/(Tp–Tsa)(Tp–Tsb)+(Tsa–Tsb)cosδcos(ωt+δ)/(Tsa+Tsb)](4-4)Im——折算到二次侧的外部短路周期分量电流的幅值Ts——二次时间常数Ts＝L/RTsa——一侧电流互感器的二次时间常数Tsb——另一侧电流互感器的二次时间常数δ——计算因子δ＝tg-1(1–ω2TsaTsb)/ω(Tsa–Tsb)通过公式可以看出，差动回路的不平衡电流的大小取决于电网一次时间常数Tp、两侧电流互感器的时间常数Tsa，Tsb及其差值Tsa–Tsb。当Tsa＝Tsb时，不平衡电流id(t)＝0；两侧电流互感器的二次时间常数相差越大，不平衡电流id(t)将越大。4.3.2实例分析以下为现场实测的发电机差动保护和变压器差动保护所用电流互感器的二次时间常数值。表4-2差动保护用电流互感器数据Tab.4-2CurrentTransformerusedfordifferentialData变压器差动保护用电流互感器高压侧电流互感器低压侧电流互感器Tsa–TsbA相B相C相A相B相C相A相B相C相Ts(s)9.5018.0668.8893.0553.3223.4146.4464.7445.475Z(Ω)0.9200.9140.9351.0431.0531.037发电机差动保护用电流互感器机端侧电流互感器中性点侧电流互感器Tsa–TsbA相B相C相A相B相C相A相B相C相Ts(s)0.3940.3900.3850.3850.3860.4140.0090.004-0.029通过实测数据可以看出，在该例中，发电机差动保护的暂态衰减差流特性好于变压器差动保护。4.3.3工程应用I差动保护用电流互感器应检查二次时间常数，并使之相差不大；II差动保护整定计算中，可以通过上式来计算差动回路的不平衡电流；III可以通过改变电流互感器的二次负载阻抗来改变二次时间常数，从而达到减少不平衡电流的目的。4.4综合说明I通过以上分析可以看出，差动保护用电流互感器在穿越故障情况下的不平衡电流，可以通过稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流三个特性来分析。II通过以上分析可以看出，电流互感器的误差限值、剩磁系数、二次时间常数、二次负载阻抗等参数会影响到电流互感器的稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流等特性。III通过以上分析可以看出电流互感器二次负载阻抗的变化将改变误差限值，进而改善差动回路的稳态差流；电流互感器二次负载阻抗的变化将改变暂态饱和时间，进而改善差动保护用电流互感器的饱和时间差；电流互感器二次负载阻抗的变化将改变二次时间常数，进而改善差动回路的暂态衰减差流；因此，在现场工程应用中，我们可以通过比较易于实现的电流互感器二次负载阻抗的调整来改善稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流，进而减少差动保护在穿越性故障情况下的不平衡电流。第5章结论I电流互感器的稳态特性可以通过误差限值参数进行分析与校核。II电流互感器的暂态特性可以通过包含了暂态系数的误差限值参数来分析与校核。III差动保护用电流互感器的特性要求可以通过稳态差流、暂态饱和时间、暂态衰减差流来分析与校核。IV二次负载阻抗的调整是现场改善电流互感器特性的有效措施。VOMICRONCTAnalyzer能实测出现场各种条件下的电流互感器的励磁特性、暂态系数、误差限值、剩磁系数、二次时间常数、二次负载阻抗等参数，并计算出二次极限电动势、暂态饱和时间等参数，将帮助我们完成对现场电流互感器的特性分析。参考文献[1]IEC60044-1[2]IEC60044-6[3]GB/T1208-1997[4]DL/T866-2004[5]《高压互感器技术手册》中国电力出版社[6]《电力用互感器和电能计量装置设计选型与应用》中国电力出版社[7]《保护用电流互感器应用指南》中国电力出版社[8]《CTApplicationGuideforthe489GeneratorManagementRelay》GEPowerManagement

附录资料：不需要的可以自行删除锅炉基础施工措施(内容)项目工程概况及工程量2.1工程概况xx集团塔山2×600MW机组坑口电厂锅炉房基础纵向为K1、K2、K3、K4、K5、K6六个基础轴线，基础底标高为-5.5m，±0.000相当于绝对标高（黄海高程）1074.8m。基础设计为钢筋混凝土独立基础,承台之间设连梁及剪力墙.其中CT-1基础2个，CT-2基础3个，CT-3基础2个，CT-4基础8个，CT-4a基础7个，CT-5基础2个，CT-5a基础2个，CT-5b基础2个，CT-6基础2个，CT-7基础4个，CT-8基础2个，CT-8a基础1个，CT-9基础2个，CT-10基础2个。基础承台上短柱最大断面2.2×2.2M,短柱顶标高为-0.6M.混凝土强度等级:基础、拉梁为C35（CT-6、8、8a为C40），短柱、剪力墙为C40。锅炉基础浇注时先浇注至—1.70m标高，待地脚螺栓和固定支架安装完毕后再浇至—0.60m标高。2.2主要工程量钢筋：Φ32101.4TΦ2866.2TΦ2526.2TΦ161.4TΦ148.9TΦ126.9Tφ1447Tφ1211.7Tφ1012.1Tφ85Tφ1648.3T砼：C401252m3C351372m33.作业准备工作及条件3.1作业人力计划木工60人钢筋工30人砼工15人架子工40人测量工2人机械工2人电工1人电焊工3人技术员1人质检员1人施工员2人3.2材料准备100×100方木10m３50×100方木8m钢管60T十字扣件12000个脚手板800块铅丝22#1250kg钢模板2200m2铅丝12#3.3机具准备反铲1辆自卸汽车5辆机动翻斗车2辆手推翻斗车10辆台钻1台对焊机1台磨光机2台振捣器6台砂轮切割机1台钢筋运输拖板车1辆泵车2台罐车3辆4.作业程序及作业方法4.1施工顺序测量放线→土方开挖→垫层施工→人工破桩→放线→基础承台钢筋绑扎→基础承台模板安装→基础承台混凝土浇筑→短柱钢筋绑扎→短柱模板安装→短柱混凝土浇筑4.2主要施工方法4.2.1土方开挖本基坑采用反铲作业，自卸汽车运土。放坡坡度为1:0.75，基底作业面宽度为1m，详见附图1。根据设计挖方图，锅炉间机械挖方控制深度为-5.6m，机械挖方控制深基底暂留土层为300厚人工挖土。坡道位置详见附图，坡道宽为7.0m。护栏距边坡顶缘1.5m处，高度1050mm,立杆间距2000mm，中间加设一道横杆，并刷红白相间油漆条纹。基坑挖土派专人修坡，要求上（下）口拉线修直，边坡顺直平滑。挖方土料运于指定堆土（或用土）场地，要求随时集中并整形。为防止风吹土扬，应拍实或淋湿土堆表面。随时抄平，控制挖方深度。及时放出底线，以免超挖或少挖。修坡时要借助靠尺挂线，做到坡面一致，边线顺直。4.2.2垫层施工土方开挖机械至-5.3m后将余下的0.3m人工挖除至-5.6m，基槽经设计人员、监理验收合格后用50×100方木支设模板，垫层砼表面抹平后用木抹子或棕刷拉毛。表面平整度的误差不超过10mm。4.2.3桩头施工垫层施工完毕后进行破桩头，严格控制桩头标高，保证伸入承台100mm。剔除时应注意保护好桩插入承台内的钢筋，剔除方法为风镐或凿子在桩侧面剔槽，将箍筋割除，主筋弯出，混凝土凿除，然后用机械运走。4.2.4架子工程脚手架搭设地基应平整夯实，并加设50木板、扫地杆，满铺脚手板，并用12#铅丝栓牢，不得有探头板，顶部加设双层防护栏杆。承台施工搭设双排操作架，脚手架立杆离基础边300mm左右，立杆纵向间距1.5m，水平间距1.5m，步距1.8m，小横杆间距1.2m。外侧加设剪刀撑和斜拉撑。剪刀撑不得大于45度。在承台内的立杆下加Φ32钢筋支撑，顶部焊L=100mm钢筋头，高出混凝土面100mm。搭设方法见附图2。4.2.5钢筋工程钢筋采用集中配制，现场绑扎，钢筋接头采用闪光对焊。绑扎钢筋前先在垫层上弹出基础轴线、柱边线轴线、板墙及四角并用红油漆标明。在基础边线内画出底板钢筋的位置，摆放并绑扎底板钢筋。柱钢筋、板墙和底板钢筋绑扎在一起，在基础顶部柱钢筋用钢管扣件框住并找准位置绑扎在钢管框上，钢管框和模板加固钢管连在一起，形成一个整体。钢筋绑扎时先绑扎底板受力主筋，然后安装模板支架（见模板工程），最后绑扎上部附加钢筋。钢筋保护层用1：2水泥砂浆制作，基础底保护层100mm，侧面及顶面为35mm，柱和拉梁保护层为35mm，剪力墙保护层为25mm。在垫块上设置22#铅丝绑扎在柱主筋上，呈梅花形绑扎@1000mm。4.2.6模板工程基础及柱采用竹胶模板，模板加固基础用钢管围檩和M12对拉螺栓杆加固@750×600.详见附图3。上层台阶悬空模板用Φ20钢筋支架架设，间距1.5m设置一道。在基础四周打入钢管地锚用钢管斜撑加固，使整个基础成为一个整体。模板支设必须涂刷隔离剂，拆模要按照先支后拆，先支后拆的顺序进行，由高到低自上而下拆，拆除时严禁猛撬、猛砸，破坏砼棱角和表面。4.2.7砼工程4.2.7.1混凝土由搅拌站集中供应,罐车运送,泵车布料,混凝土搅拌时严格按试验室配合比进行试配,计量器具必须经过验定,计量要准确.混凝土浇灌采用全面分层法,拉梁及板墙采用斜面分层法.混凝土浇注一次成型,施工缝留在承台与短柱交接处.暂留K5轴CT-4a不施工,以便泵车进入基坑内浇注混凝土,待其他承台施工完毕后最后施工此承台.混凝土振捣采用插入式振捣器,插点间距不得大于500mm,混凝土分层厚度不得大于300mm,承台基础浇注时要严格控制初凝时间,第一台阶浇注后初凝以前必须浇注第二阶,不得留施工缝.振捣上一层砼时要插入下一层砼5cm左右，振捣棒要快插慢拔，插点均匀，每次振捣到砼不再下沉，表面不再出现气泡，泛出灰浆为止。基础柱及剪力墙浇筑时，下方先浇筑5～10cm同配比的水泥砂浆，以防止烂根。振捣时振捣棒严禁触及钢筋模板。为了防止砼表面出现裂缝，应加强二次振捣。混凝土表面用木抹子搓平、压实、拉毛。4.2.7.2冬季混凝土施工要求①砼拌合物的出机温度不宜低于10°C，混凝土入模温度不得低于②为了减少冻害，应将配合比中的用水量降低至最低限度。③冬期施工要及时掌握气候变化情况，项目工程部、土建试验室应经常与气象部门取得联系，并及时将气候的变化情况通知各专业分公司工程部，分公司工程部应及时将天气的变化情况通知主管生产经理及各项目负责人，便于尽快采取有效措施。混凝土浇筑后，混凝土周围用一层塑料布一层棉被覆盖，同时做好测温工作，发现混凝土温度下降过快或遇寒流袭击，应立即采取加强保温层措施。冬季施工应配备棉被应急，遇强冷天气应及时加盖棉被。砼试件的留置除按正常温度施工留置外，应当增设不少于两组与结构同条件养护的试件，分别用于检验受冻前的砼强度和转入常温养护28d的砼强度。④模板和保温层应在混凝土冷却到5℃后方可拆除。当混凝土与外界的温差大于20℃时，拆模后的混凝土表面应临时覆盖，使其缓慢冷却。⑤冬季施工期间，施工单位应与气象部门保持密切联系，随时掌握天气预报、寒潮、大风警报，以便及时采取防护措施。eq\o\ac(○,6)冬季施工为保证混凝土入模温度,在混凝土搅拌站设专用水箱,采用蒸汽加热拌合水的方法提高混凝土的温度,骨料不加热,水温不得大于80℃.拌合水的温度应随时检查，根据混凝土的出机温度适当进行水温的调整。混凝土运输采用罐车,冬季为保证热量散失,在罐体外包裹专用保温棉套。在混凝土浇注过程中尽量加快浇注速度,以免热量散失。4.2.7.3大体积混凝土施工本工程柱基和基础柱均为大体积混凝土，为了减小大体积混凝土温度裂缝的产生，必须采取如下措施：①掺粉煤灰（粉煤灰为Ⅱ级），宜减少水泥用量。②掺缓凝剂砼初凝时间为4～6小时。③选择合宜的砂石级配尽量减少水泥用量，使水化热相应降低，砂含泥量控制在2%以内，石子选用5～40mm，含泥及石粉量小于1%。④尽量降低每立方米混凝土的用水量。⑤降低混凝土的入模温度。⑥加强保温（一层塑料布、一层棉被）。⑦水泥选用32.5矿渣水泥。⑧延长混凝土的拆模时间。大体积选CT-6和CT-8基础进行测温，每个基础设一处，分上、中、下三个测点，测温管使用4分管制作，测温管均露出混凝土面20mm，测温管布置见附图4。混凝土浇注后每个2小时测温一次，并做好测温记录，当内部与表面温差大于25℃时应增加棉被的厚度，以减少温差。混凝土柱分二次浇筑，第一次浇筑至-1.7m，第二次浇筑至-0.6m，两次浇筑至界面应凿毛清洗干净，并充分湿润，待混凝土强度达到70%以上，固定支架方可就位。由于锅炉基础柱断面较大，浇筑混凝土时应循环浇筑，每次浇筑时，不能一次浇筑而成，应分层浇筑。保温层厚度计算：δ=0.5hλχ(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)其中h=3500mm,λχ—所选保温材料导热系数[W/（mk）]取0.14T2-Tq—砼表面与大气温差，取10℃Tmax-T2砼中与表面温差，取25Kb—传热系数修正值，取1.3λ—砼导热系数，取2.33W/(mk)∴δ=0.5×3.5×0.14×10×1.3/25×2.33=0.055=55mm.因此由计算得出保温层为一层塑料布，58mm厚棉被保温养护。4.2.8土方回填考虑到锅炉０m以下土方回填为冬季施工，故必须严格按照冬季施工措施和规范要求施工。填方前清除基底上的冰雪和材料；回填可采用含有冻土块的土料，但冻块粒径不得大于15cm，含量不得超过15%，且均匀分布；每层铺土厚度比常温施工时减少20～25%。回填前在基础上做出回填厚度标志，回填土质符合图纸要求。初步整平后碾压或打夯，分层回填分层试验，压实系数按设计院要求执行，由实验室取样合格后方可回填下一层，回填土的分层厚度机械回填虚铺300mm，蛙式打夯机回填虚铺250mm，人工回填200mm。施工人员及质检人员需加强回填土的过程控制。分层回填，分层试验，经试验合格后方可进行下一层土方的回填。冬季进行土方回填作业是要严防虚土受冻，土方摊开后应立即进行碾压，夜间停止作业时应保证最后一层是虚土，并在虚土上满铺2层麻袋进行保温。回填土碾压或打夯按一定方向进行，一夯压半夯，分层夯实、夯夯相连，每遍纵横交错，每层接缝作成台阶形，夯迹重叠0.5～1m，上下层接缝错开1m以上。基础四周用跳夯夯实。4.2.9成品保护措施为保持混凝土柱棱角完整，锅炉基础柱拆模后用蓝色塑料布包裹两层，再用∠50×5保护，中间间隔500mm用-50×55.作业质量标准5.1作业质量标准钢筋：模板：骨架长≤10mm轴线位移≤5mm箍筋间距±20mm基础截面尺寸+2～-5mm主筋间距±10mm标高偏差±5mm主筋排距±5mm模板垂直度≤2mm主筋保护层±5mm表面平整度≤2mm砼：长度偏差±5mm截面尺寸±5mm标高偏差0～-10mm表面平整度≤5mm5.2作业操作质量要点及保证措施5.2.1材料及半成品进厂必须有合格证及检验报告。必检项目复检合格后，报监理验收合格方可进行。5.2.2分项工程质量检验执行四级验收制度，即班组自检、专业公公司复检、项目部专业检验与建设单位和监理共同检验。上一道工序验收合格后方可进行下一道工序施工。5.2.3钢筋对焊需持证上岗，对焊前需作班前件、合格后才能成品对焊。5.2.4钢筋配制前先调直，绑扎前核对钢筋品种数量，准确无误后才可绑扎。5.2.5模板支设前先整平打磨，刷隔离剂，有翘曲的模板严禁使用，使用木模须刨光。5.2.6模板加固牢固自成一体，连接件齐全，对拉螺杆、螺帽拧紧，浇灌砼时设专人看护模板，发现异常立即采取加固措施。5.2.7砼连续浇筑，中途停歇不超过2小时，砼要振捣密实，无漏振，表面压光。6.作业的安全措施6.1本项目作业一般安全措施6.1.1进入现场人员必须经三级安全教育考试合格后才准上岗。6.1.2施工现场作业人员必须统一着装，正确佩戴安全帽，高处作业必须系好安全带。6.1.3机械操作必须持证上岗，所有机械运转良好，不得带病作业，现场机动车辆时速限制在5公里/小时以内。6.1.4脚手架由专业架子工搭设，验收合格后方可使用，施工过程中严禁任何人私自拆搭脚手架，脚手架负载不超过270kg/m2。立杆下