高支模专项施工方案

目录TOC\o”1—3”\h\z\u一、编制说明 4HYPERLINK\l”_Toc290755454"二、编制依据 4三、工程概况 4一、支模体系设计 7HYPERLINK\l”_Toc290755458”1、墙模板支设 72、梁模板支设 8_Toc290755461"4、柱模板支设 11HYPERLINK\l”_Toc290755462”二、施工工艺流程 12HYPERLINK\l”_Toc290755463”三、支架结构布置 12HYPERLINK\l”_Toc290755464”四、模板的安装 13HYPERLINK\l”_Toc290755465"1.模板施工工序 13_Toc290755469"第四章模板工程成品保护 15第五章模板工程的质量验收 15HYPERLINK\l”_Toc290755471"第六章高支模及支撑体系的验收 16_Toc290755473"第八章模板的拆除 17HYPERLINK\l”_Toc290755474"第九章高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施 18_Toc290755476”二、模板拆除安全技术措施 20HYPERLINK\l”_Toc290755477"第十章计算书 20一、墙模板计算 20HYPERLINK\l”_Toc290755479"1、墙模板系统基本参数 203、墙模板面板的验算 21HYPERLINK\l”_Toc290755482"4、模板内竖肋的验算 23_Toc290755484"6、对拉螺栓的验算 251．计算参数 26HYPERLINK\l”_Toc290755487”2．梁底模验算 273.支撑强度验算 31HYPERLINK\l”_Toc290755489”4.支撑支承面验算 325。侧模板验算 32三、楼面模板支撑计算 37HYPERLINK\l”_Toc290755493”1。计算参数 37HYPERLINK\l”_Toc290755494”2。楼板底模验算 38HYPERLINK\l”_Toc290755495”3.支撑强度验算 434。支撑支承面验算 44HYPERLINK\l”_Toc290755497”5.计算结果 44HYPERLINK\l”_Toc290755498"四、柱施工计算 46HYPERLINK\l”_Toc290755499"1、基本参数 463、柱模板面板验算 47HYPERLINK\l”_Toc290755502”4、竖肋验算 49HYPERLINK\l”_Toc290755503"5、B方向柱箍验算 50HYPERLINK\l”_Toc290755504"6、H方向柱箍的计算 517、B方向对拉螺栓验算 518、H方向对拉螺栓验算 52第一章编制说明及依据一、编制说明本方案是在总体施工方案的基础上，对层高超过4.5m的架空层部分的支模施工方案，主要指导架空层模板施工。二、编制依据1．《混凝土结构工程施工质量及验收规范》GB50204-2002；2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ）130—2001;3．《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；4．《建筑施工高处作业安全技术规范》5。《建筑施工计算手册》（1SBN-7—112-04626-2江正荣编著）；6．花郡施工图纸.三、工程概况工程名称：花郡工程地点：惠州大亚湾石化大道旁建设单位:惠州大亚湾花万里实业有限公司设计单位：中国建筑西北设计研究院有限公司监理单位：深圳现代建设监理有限公司勘察单位：广东有色工程勘察设计院施工单位：中建四局第六建筑工程有限公司本工程位于惠州市大亚湾黄鱼涌管理区三角岭坳，石化大道东段旁边。项目用地面积40000平方米，总建筑面积146964。78平方米，单体由18栋住宅、底层沿街商铺、架空及地下车库组成.1--7号楼为一类高层住宅楼，8—-18号楼为二类高层住宅楼.1号楼为公寓,采用二梯二十三户，2——7号楼住宅采用一梯四户;8—-18号楼住宅采用一梯两户.底层沿街商铺位于小区北面，沿石化大道2-8号楼首层及-1层和东北角主入口处，为住宅的配套商业服务网点。开间约5米，进深10-15米。架空层除商铺、社区配套和入户大堂外，均为架空停车(两层机械车库），架空层除设备用房外,均为车库。结构形式：高层住宅(11～34层）采用剪力墙结构，一层地下车库及二层商业采用框架结构。本工程基底面积大，地下两层，局部为一层,地下一层层高为5.4米,局部为6.15米，地下二层层高为3.9米,架空层面积约为2。6万m2(见总平面图）。其最大框架梁在地下一层顶板，截面尺寸为300×900mm，最厚钢筋混凝土剪力墙为架空层外墙的，厚度为300mm，最厚楼板为架空层顶板，板厚为200mm,柱最大截面为400×800mm，最大高度为高度为5。3米。楼层层高及相关参数概况如下表：部位层数标准层(m)其余层｛层号:层高（m）}高度(m）1#楼322.8—1F：5.3；1F：4。25；2F:2.8;3F：2。894.92、3＃楼342。8—2F：3。9;-2F：5.5；1F:2.8；2F：2。897。64、5＃楼342.8—2F：3.9;—2F：5.5；1F：2.8；2F：2。897.66、7＃楼342。8-2F:3。9；—2F:5.5；1F：2.8；2F：2。897.68～10#楼112。9-1F：5。5；1F:2。9；2F:2。9；3F：2.935。311~14＃楼112.9—1F:5。5；1F:2.9；2F：2.9；3F：2.935.315~18＃楼112。9-1F:5。5；1F：2.9；2F：2.9；3F：2。935.3备注：2～7号楼临街商铺层高为6.15米。第二章支模体系设计与施工一、支模体系设计1、墙模板支设模板面板采用九夹板，厚度18mm；内竖肋采用50×100mm木方，内竖肋间距100mm；外横檩采用Φ48×3.0双钢管，外横檩垂直间距400mm；对拉螺栓水平间距300mm，直径12mm.2、梁模板支设第一层龙骨50×100mm木枋间距300mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0间距500mm；钢管纵向间距1000mm,钢管横向间距500mm，底模为九夹板厚度18mm;竖肋50×100mm木枋间距300mm，对拉螺栓1排φ12，横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模为九夹板厚度18mm。3、楼面模板支设底模楼模板为九夹板厚18mm，第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距450mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3。0，A=424mm2；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距1.50m。4、柱模板支设柱截面宽度b=400mm，柱截面高度h=800mm，柱最大高度为高度H=5300mm。竖肋采用50×100mm木枋，柱b方向竖肋间距100mm,对拉螺栓3根,柱h方向竖肋间距100mm，对拉螺栓4根;柱箍间距500mm采用双钢管Φ48×3.0mm，柱模板采用18mm厚九夹板。二、施工工艺流程搭设脚手架→支梁底模、板底模→支柱模至梁底→封梁侧模→绑扎梁板钢筋→隐蔽验收→浇筑柱混凝土→浇筑梁板混凝土→养护→混凝土强度设计达到拆模要求后，拆模→转入下一施工段三、支架结构布置钢管立杆离地面200mm设扫地杆，每隔1500mm设水平拉杆在最顶步距两水平拉杆中间加设一道拉杆，立杆底垫100×100木垫板，增加单杆的承压面积。钢管顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3,严禁将上段的钢管立柱与下段立柱错开固定在水平拉杆上。纵横每6米间距设剪刀撑一道,由底至顶连续设置.支撑梁底部的水平杆用双扣件扣紧,以增强对梁的支撑.高支模架应按脚手架的要求施工，按规定在一定的位置用连墙杆拉结起来，不好埋拉结点的地方则与混凝土柱拉结起来。立杆的接头必须采用对接口件连接。在模板支撑顶层开始往下每隔二步设水平剪刀撑，且在外侧周圈和中间设纵横竖向连续剪刀撑。每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。四、模板的安装1.模板施工工序先排主梁钢管架,然后排次梁及板的钢管架，用上下托调节好高度后，按要求进行水平钢管连接,最后安放木枋及安装梁侧模板和楼面模板2.模板施工2。1在柱模上口弹出梁轴线,梁位置和水平线。2。2梁模板采用18厚九夹板，50*100木枋配制成梁侧模板、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管,侧模背次龙骨木枋沿梁纵向布置，间距300mm。2。3当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固，穿梁螺栓沿梁高450mm设一道，纵向间距每600mm设置一道。梁高小于750mm时，梁侧模可不用对拉穿墙螺栓，仅支撑模板的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。2.4支顶在楼层高度4.5米以下时，应设置两道水平拉杆和剪刀撑.2。5梁侧模板,根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。为了防止梁侧模根部涨模，在梁底加设梁卡。梁侧模板制作高度应根据梁高和楼板模板接触的碰旁来确定。2.6梁底模板：按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板,并拉线找平.当梁底跨度大于及等于4米时,跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时,起拱高度为梁跨度的千分之一至千分之三,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。悬挑梁均须在悬臂端起拱0。6％。3。安装质量要求3.1模板安装必须保证位置准确无误,模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠,不发生变形和位移。3。2模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查.3.3现浇结构模板的允许符合以下规定：项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10桩、梁+4,-5层高垂直度全高≤5m6全高＞5m8相邻两板表面高低差2表面平整(2m长度）5第三章模板工程中的注意事项1。模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，在混凝土浇筑过程中不位移，不变形,杜绝涨模、跑模甚至爆模等现象的发生；混凝土模板要平整，接缝严密，不漏浆。2。模板及支撑在安装过程中,必须设置临时固定装置，防止倾覆.3.结构构件放线的精确性,直接影响结构工程质量，因此放线工要精确放线楼层各构件的位置线和检查线，并将构件线引出构件外，便于校正模板，使模板内边线要对齐构件边线，保证构件形状尺寸和相互位置的正确.4。在浇筑混凝土过程中要派专人经常检查，如发现变形、松动要及时加固。5.预埋件、预留孔洞不得遗漏,且位置准确，固定牢靠。6。模板表面必须刷脱模剂，拆除下来的模板必须清除杂物，拨去钉子,堆放整齐。第四章模板工程成品保护1。模板工程经施工验收合格后,所有后续工程（钢筋工程、砼工程等）应对已完成的模板成品采取适当的保护措施，严禁乱撞、乱拆、乱割行为，严禁松动或任意改动模板成品。2。当模板采用对拉螺栓紧固时,在钢筋工程施工中应注意与模板工程施工相协调，以免钢筋对位不方便,再次松动紧固好对拉装置，以至影响模板成品。3。一般模板支撑体系应与操作平台体系分开，严禁以模板支撑架做操作脚手架.模板支撑、斜拉杆、剪刀撑、对拉螺栓,严禁松动或任意改变位置。4。平台模板完成后,在后续工作中吊运的钢管，钢筋等材料应限量、均匀分散在模板上，严禁超载和集中堆放。在砼浇筑时，应采用低落料以减小冲击，并应均匀散布在操作板上，再用铁铲送料到位.5。在安装电气、管道施工时严禁在模板上乱开乱挖应事先制定好操作要求和方案后再行施工；对开洞处应采取措施，妥善处理,气焊和电焊时应注意保护模板。第五章模板工程的质量验收1.模板的支撑系统应牢固,不允许出现钢管支撑底部悬空、扣件不紧的情况.2.柱、大梁的对拉螺栓的螺帽应拧紧，以防跑模、涨模甚至爆模。3。模板间的接缝不漏浆；在浇注混凝土前，木模板应浇水充分润湿，但模板内不得有积水。4。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇注混凝土前，模板内的杂物应清理干净。5。跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应起拱，起拱高度为跨度的1/1000—3/1000.6.固定在模板上的预埋件、预留孔、预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其位置及尺寸应符合规范的要求。7。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法应符合下表的规定:现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查桩、梁+4,—5钢尺检查层高垂直度全高≤5m6经纬仪或或吊线、钢尺检查全高＞5m8经纬仪或或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整（2m长度）52m靠尺和塞尺检查第六章高支模及支撑体系的验收高支模施工是本工程施工的重点.由于局部楼面高度高，梁板断面尺寸大,施工荷载大,若钢管扣件支撑体系处理不当,极易发生事故，故必须对高支模支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。1.高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。2。立杆下垫100×100mm的木枋垫板.3。检查扣件螺栓的拧紧程度。4.纵横向均设置垂直剪刀撑,其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃,钢管与平面呈450至600角，夹角用旋转扣件连接牢固。5。单块梁板的模板支撑体系的四周边缘,必须设置剪刀撑，防止边缘失稳,造成质量事故。6。立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。7。水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。8.高支模的施工和验收,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行施工和验收(JGJ）130—2011。第七章防止高支模支撑系统失稳的措施1、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种紧固扣件的牢固程度。2、浇注梁板砼时，应专人看护，发现紧固扣件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件,防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3、施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.第八章模板的拆除1。按照混凝土结构对模板拆除规定的要求及时拆除模板，以利于模板和钢管的周转。底模拆除时混凝土强度应符合下表要求：底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤250>2≤875〉8100梁≤875〉8100悬臂构件－1OO侧模拆除时的混凝土强度为保证其表面及棱角不受损伤为准。2。拆除模板时不可以用力过猛，不允许硬撬，造成混凝土缺棱掉角,更不能对楼层形成冲击荷载.拆除的模板及支撑系统应分堆堆放然后及时清运，保持现场清洁。3。模板的拆除顺序：先拆非承重部分，后拆承重部分.4.模板拆除后，要派专人负责去除板上铁钉，板面粘结的混凝土，并及时涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。5。上层楼板浇混凝土时，下层楼板的模板支撑不得拆除，并对所用混凝土的强度发展情况进行分层核算,确保下层楼板安全。第九章高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施一、安装安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定.2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋,戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作,操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中,相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中,嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔,吊运材料工具的下方不准站人。3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工一段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移,脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上,使立杆的薄弱截面错开,以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，5、扣件的紧固是否符合要求，可使用扳手实测，要40～60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用.7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施.8、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。9、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护,特别在平台外缘部分应加强防护。10、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时,应避免材料、机具、工具过于集中堆放.11、不准架设探头板及未固定的杆。12、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料.顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木.木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。13、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。14、支模时,支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。15、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内,防止高处作业时，工具掉下伤人.16、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作.传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。17、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。二、模板拆除安全技术措施1、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查,确认砼已达到拆模强度时,方可拆除。2、拆模应严格遵守从上而下的原则,先拆除非承重模板,后拆除承重模板，禁止抛掷模板。3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近,拆下的模板应集中吊运,并多点捆牢，不准向下乱扔.4、工作前,应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中,防止钉子扎脚和从空中滑落。5、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。6、拆除间歇时,应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。7、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。8、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后,随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。第十章计算书一、墙模板计算1、墙模板系统基本参数计算时取最厚墙面,墙面厚度300mm，高度6150mm;模板面板采用九夹板，厚度18mm；内竖肋采用50×100mm木方，内竖肋间距100mm；外横檩采用Φ48×3.0双钢管，外横檩垂直间距400mm；对拉螺栓水平间距300mm，直径12mm。2、荷载标准值验算(1）新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1=0.22γ×200/(T+15)×β1×β2×V0.5=0。22×24.00×5。71×1。00×1.15×2。500。5=54。82kN/m2 （γ=24。00kN/m3,T=20。00℃,V=2.50m/h，H=6.15m，β1=1.00，β2=1.15） F2=γH=24.00×6。15=147。60kN/m2比较F1和F2取较小值,F=54.82kN/m2,有效压头高度为F/γ=54。82/24.00=2。28m。(2)荷载组合计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位浇混凝土的侧压力F54.82kN/m2γG=1.265.78kN/m2②倾倒混凝土产生的荷载Q3K2。00kN/m2γQ=1.42.80kN/m2③振捣混凝土产生的荷载Q2K2。00kN/m2γQ=1.42。80kN/m2墙侧模和侧肋强度荷载组合①+②+③71.38kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。254.82kN/m23、墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算；面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=54000。00mm3；I=486000.00mm4；荷载计算值q=71。38×（6。15-2。28）=276。24kN/m,q，=54.82×（6。15-2。28）=212。15N/mm。1）抗弯强度验算Mmax=KM•qL2=0.105×276.24×0.102=0。29kN·m=0.29×106N。mmσ=Mmax/W=0。29×106/54000=5。37N/mm2面板的抗弯强度σ=5.37N/mm2＜[fm]=13。00N/mm2，满足要求。2)抗剪验算Vmax=KVqL=0。606×276。24×0。10=16。740kN=16740Nτ=3Vmax/（2bh）=3×16740/（2×1000×18）=1。40N/mm2面板的抗剪强度τ=1。40N/mm2＜[fv］=1.70N/mm2,满足要求。3）挠度验算υmax=Kυq，L4/100EI=0。644×212.15×1004/（100×9500×486000）=0。03mm［υ]=L/250=100/250=0.40mm面板的挠度υmax=0。03mm＜允许挠度[υ］=1。60mm,满足要求。4、模板内竖肋的验算竖肋采用50×100mm木方；木枋间距100mm；W=50×1002/6=83333mm3；I=50×1003/12=4166667mm4；q=71。38×0。10=7.14kN/m，按照4跨连续梁计算:(1)抗弯强度验算Mmax=0。1ql2=0。107×7。14×0。402=122237N·mm=0。12kN·mσ=Mmax/W=122237/83333=1。47N/mm2内竖肋的抗弯强度σ=1.47N/mm2＜[fm]=13。00N/mm2,满足要求。(2）抗剪验算Vmax=KVqL=0.607×7。14×0。40=1.73kN=1734Nτ=3Vmax/（2bh)=3×1734/(2×50×100）=0。52N/mm2内竖肋的抗剪强度τ=0。52N/mm2＜［fv］=1.70N/mm2，满足要求。（3）挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=54.82×0。10=5.48N/mmυmax=Kυq,L4/100EI=0。632×5。48×4004/(100×9500×4166667）=0。02mm［υ]=L/250=400/250=1。60mm内竖肋的挠度υmax=0。02mm＜［υ]=1.60mm，满足要求.5、墙模板外横檩的验算外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算，间距为对拉螺杆水平间距300mm。由内竖肋传递的荷载,P=1。143×7。14×0.40=3.26kN采用Φ48×3.0双钢管,W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4，A=2×424=848mm2(1)外横檩抗弯强度验算Mmax=KM•PL=0。281×3.26×0.30=0.27kN·m=270000N。mmσ=Mmax/W=270000/8980=30.60N/mm2外横檩的抗弯强度σ=30。60N/mm2＜［f］=205.00N/mm2，满足要求。（2)抗剪强度验算Vmax=KVP=1。281×3。26=4.18kN=4180Nτ=3Vmax/(2bh)=3×4180/（2×848)=7.39N/mm2外横檩的抗剪强度τ=7.39N/mm2＜[fv]=125.00N/mm2，满足要求。(3）挠度验算υmax=KυP’L3/(100EI)=1。795×3260×3003/（100×210000×215600)=0。03mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm外横檩的挠度υmax=0。03mm＜［υ]=1。20mm,满足要求.6、对拉螺栓的验算对拉螺栓直径12.00mm,容许拉力值[Nbt]=12.90kN对拉螺栓所受的最大拉力：N=3。351×3。26=10.94kN对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=10。94kN＜最大容许拉力值［Nbt］=12.90kN，满足要求。二、梁模板支撑计算1．计算参数结构楼板厚200mm,梁宽b=300mm，梁高h=900mm，层高6.15m，结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.50m；板弹性模量E=9500N/mm2，木材弹性模量E=10000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1。50N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距500mm,纵向间距1000mm，支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0。0319kN/m。钢材弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m)系数设计值①底侧模自重0.4kN/m2×(0。30+1。60）×1。2=0.91kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0。90×1。2=7。78kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0。30×0。90×1.2=0。49kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1。4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=10。01kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③)/1.2q2=7。65kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm.W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×10。01×3002=—94595N。mm=—0.09kN。mσ=Mmax/W=94595/16200=5.84N/mm2梁底模抗弯强度σ=5.84N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0。606×10。01×300=1820N=1。82kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1820/(2×300×18）=0.51N/mm2梁底模抗剪强度τ=0。51N/mm2＜fv=1.50N/mm2，满足要求。3）挠度验算q2=7。65kN/m；挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0。644×7。65×3004/(100×9500×145800）=0.29mm［υ]=L/250=300/250=1。20mm梁底模挠度υmax=0。29mm＜[υ］=1。20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=500mm，C=300mm、γ=300/500=0.60。第一层龙骨采用木枋b=50mm，h=100mm;W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=10。01×300/300=10。01kN/mMq=qcL（2—γ）/8=10.01×300/1000×500/1000×（2—0。60）/8=0。26kN。mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重）＋1。4×活载=1.2×(0.10×25+0.40）+1。4×2。50=6。98kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000×300/1000×6.98=0.52kNa=0。5×（L—c)=0。5×（500-300)=100000mm，Mp=P×a=0.52×100.00=0.05kN.mMmax=Mq＋Mp=（0.26+0。05）×106=310000N.mm=0.31kN.mσ=Mmax/W=310000/83333=3。72N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=3.72N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算Vmax=0。5×q×梁宽＋P=0。5×10.01×300/1000+0.52=2。02kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.02×1000/(2×50×100）=0.61N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.50N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.65×300/300=7。65N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=7.65×300×5003×（8-4×0.602+0.603)/(384×10000×4166667）=0.12mmυp=PaL2×（3-4×(a/L）2）/（24EI)=0.52×1000×100×5002×（3—4×0.202)/(24×10000×4166667）=0。04mmυmax=υq＋υp=0。12+0.04=0。16mm［υ]=L/250=500/250=2.00mm第一层龙骨挠度υmax=0.16mm＜［υ］=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图:（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3。0；W=8980。00mm3，I=215600。00mm4,A=4.24cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0。5×10.01×300/1000+0.52=2025N=2。03kN弯矩系数KM=0.359Mmax=KmPL=0.359×2。03×1000×1000=728000N。mm=0。73kN.mσ=Mmax/W=728000/8980=81。07N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=81.07N/mm2＜f=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.159Vmax=KVP=2.159×2.03=4。38kNτ=3Vmax/(2bh）=3×4。38×1000/(2×2×424.00)=7。75N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=7.75N/mm2＜fv=125。00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=2.473P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0。5×7.65×300/1000+0。52=1.67kNυmax=KυP'L3/(100EI）=2.473×1.67×1000×10003/（100×210000×215600)=0.91mm[υ]=L/250=1000/250=4.00mm第二层龙骨挠度υmax=0。91mm＜［υ］=4。00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4。926每根钢管承载NQK1=4.926×2030=10000N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.50×1。00×1000=700N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=10000+700=10700N钢管重量0。0319kN/m,立杆重量=0。0319×5.3×1000=169N水平拉杆4层，拉杆重量=4×1.50×0。0319=192N扣件单位重量14。60N/个，扣件重量=14.60×4=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=169+192+58=419N钢管轴向力N＝1。2NGK+NQK=1.2×419+10700=11203N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1。59cm，λ=L0/i=150。00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150，满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算=0。634,P=N/(A）=11203/(0。634×424。00）=41.68N/mm2钢管立杆稳定性计算41.68N/mm2＜205。00N/mm2,满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm，上部荷载为：F=11.20kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2，hO=100—15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2，Um=2×(200+85)+2×（100+85）=940mm,βh=1.00(0.7βhft＋0。15σpc，m）ηUmhO=［（0.7×1×1。43+0。15×0)×1.00×940×85]/1000=79。98kN钢管支承面受冲切承载力79。98kN＞11.20kN，满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算 Ab=（0.20+2×0.10)×（0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0。02m2βl=(Ab/Al)0.5=2。45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0。75ωβlfccAl=0。75×2×12155×0.02=364。65kN支承面局部受压承载力F=364。65kN＞11。20kN，满足要求.5。侧模板验算（1）荷载计算1)新浇砼的侧压力F1=0。22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24。00×200/（20.00+15)×1。20×1.15×2.500。5=65.83kN/m2（γ=24.0β1=1。20β2=1。15V=2。5T=20.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0。90=21。60kN/m2F1、F2两者取小值F=21。60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0。90m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位浇混凝土的侧压力F21。60kN/m2γG=1.225.92kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K2。00kN/m2γQ=1。42。80kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②28。72kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。221。60kN/m2(2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=800×182/6=43200mm3，I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=28.72×（900-100)/1000=22.98kN/m=22。98N/mmMmax=KMqL2=—0.105×22。98×3002=—217161N.mm=—0。22kN。mσ=Mmax/W=217161/43200=5.03N/mm2侧模抗弯强度σ=5.03N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606Vmax=KVqL=0。606×22.98×300/1000=4。18kNτ=3Vmax/（2bh）=3×4。18×1000/（2×18×800)=0.44N/mm2侧模抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1。50N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21。60×（900—100）/1000=17.28kN/m=17。28N/mm，挠度系数Kυ=0.644挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×17.28×3004/(100×9500×388800）=0。24mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0。24mm＜［υ]=1.20mm，满足要求.计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0。95×(γGF+γQQ2k）=0。95×28.72=27。28kN/m2；设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0。60m，竖向间距b=（900-100）/2=400mm=0.40m，N=abFs=0.60×0。40×27.28=6。55kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb］=12.90kN对拉螺栓受力6.55kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度400mm；跨数2跨.木枋尺寸b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3，I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算q=28。72×300/1000=8.62N/mm;弯矩系数KM=-0。125Mmax=KMqL2=—0.125×8.62×4002=—172400N.mm=-0。17kN.mσ=Mmax/W=172400/83333=2.07N/mm2侧肋抗弯强度σ=2.07N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.625×8。62×400/1000=2。16kNτ=3Vmax/（2bh)=3×2。16×1000/（2×50×100)=0.65N/mm2侧肋抗剪强度τ=0。65N/mm2＜fv=1。50N/mm2，满足要求。3）挠度验算q，=21.60×300/1000=6.48N/mm；挠度系数Kυ=0。521挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6。48×4004/（100×10000×4166667)=0.02mm[υ］=L/250=400/250=1.60mm侧肋挠度υmax=0.02mm＜［υ］=1。60mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨50×100mm木枋＠300mm,第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@500mm;钢管纵向＠1000mm，钢管横向@500mm，底模厚度18mm;竖肋50×100mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12，横向间距600mm，采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。三、楼面模板支撑计算1。计算参数结构板厚200mm，层高6。15m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=9500N/mm2,木材弹性模量E=10000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1.70N/mm2;支撑采用Φ48×3.0mm钢管:横向间距1000mm,纵向间距1000mm，支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3。0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2.2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度（m）板厚(m)系数设计值①底模自重0.35kN/m2×1。0×1。2=0。42kN/m②砼自重24。00kN/m3×1。0×0。20×1.2=5。76kN/m③钢筋荷载1.50kN/m3×1.0×0。20×1。2=0.36kN/m④施工人员及施工设备荷载2。50kN/m2×1.0×1。4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=10。04kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③)q2=6。54kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨.底模厚度18mm，板模宽度=1000mm；W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1)内力及挠度计算a。①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.107M1=KMq1L2=-0。107×10.04×4502=-217542N。mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0。606×10.04×450=2738Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=—0。107M2=KMq2L2=-0。107×6.54×4502=—141705N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2=0。077×6.54×4502=101975N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×6.54×450=1783N挠度系数Kυ=0.644Kυq2L4/(100EI)=0。644×（6.54/1.2）×4504/(100×9500×486000）=0.31mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1。4×2。50=3。50kN，计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0。200M4=KM×PL=0。200×3.50×1000×450=315000N。mm支座弯矩系数KM=-0。100M5=KM×PL=-0。100×3.50×1000×450=-157500N。mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0。600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1。456KPL3/(100EI)=1.456×(3。50/1。4）×1000×4503/（100×9500×486000）=0.72mm2）抗弯强度验算M1=-217542N.mmM2＋M5=-299205N.mmM3＋M4=416975N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩.Mmax=416975N.mm=0。42kN.mσ=Mmax/W=416975/54000=7。72N/mm2楼板底模抗弯强度σ=7.72N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求.3)抗剪强度验算V1=2738NV2+V3=1783+2100=3883N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3883N=3.88kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3883/（2×1000×18)=0.32N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0。32N/mm2＜fv=1。70N/mm2，满足要求。4）挠度验算υmax=0.31+0。72=1。03mm[υ]=450/250=1.80mm楼板底模挠度υmax=1.03mm＜[υ]=1.80mm，满足要求。计算简图及内力图如下图。（3)第一层龙骨验算钢管横向间距1000mm,第一层龙骨间距450mm，计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm;W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=10.04×450/1000=4。52kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=—0。125×4.52×10002=—565000N。mm=—0。57kN.mσ=Mmax/W=565000/83333=6.78N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=6。78N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。625Vmax=KVqL=0.625×4.52×1000=2825N=2.83kNτ=3Vmax/(2bh）=3×2825/(2×50×100）=0。85N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.85N/mm2＜fv=1。70N/mm2,满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=6.54/1。2×450/1000=2.45kN/m=2。45N/mm，挠度系数Kυ=0。521υmax=Kυq’L4/(100EI）=0.521×2.45×10004/（100×10000×4166667）=0。31mm［υ]=1000/250=4.00mm第一层龙骨挠度υmax=0.31mm＜［υ］=4.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨.第二层龙骨采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3，I=215600mm4,1）抗弯承载力验算P=1。250×4。52×1000=5650N=5.65kN弯矩系数KM=0。243Mmax=KMPL=0.243×5650×1000=1372950N.mm=1。37kN。mσ=Mmax/W=1372950/8980=152.89N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=152.89N/mm2＜f=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.636Vmax=KVP=1。636×5。65×1000=9243N=9。24kNτ=3Vmax/(2bh）=3×9243/(2×2×424）=16。35N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=16。35N/mm2＜fv=125.00N/mm2，满足要求。3)挠度验算P,=1。250×2.45×1000=3063N=3。06kN挠度系数Kυ=3.894υmax=KυP，L3/（100EI)=3。894×3063×10003/（100×210000×215600）=1.32mm[υ]=1000/250=4。00mm第二层龙骨挠度υmax=1.32mm＜［υ］=4.00mm，满足要求。计算简图及内力图如下图.3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=2.484每根钢管承载NQK1=2.484×5.65×1000=14035N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）：NQK2=1.00×1。00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=14035+1000=15035N钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=5.95×0。0326×1000=194N水平拉杆5层,拉杆重量=5×(1。00+1.00)×0.0326×1000=326N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=5×14.6=73N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=194+326+73=593N钢管轴向力N=1。2NGK＋NQK=1。2×593+15035=15747N(2）钢管立杆长细比验算LO=h=1。50m=150。00cm,钢管的i=1。59cm,λ=LO/i=150.00/1.59=94。34钢管杆件长细比94.3＜150。0,满足要求。(3）钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=15747/(0.634×424.00)=58.58N/mm2钢管立杆稳定性58.58N/mm2＜205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm，上部荷载为：F=15747/1000=15.75kN(1)支承面受冲切承载力验算βS=2。00，ft=1.43N/mm2，hO=250-20=230mm，η=0.4＋1。2/βS=1。00σpc，m=0N/mm2,Um=2×（200+230）+2×（100+230)=1520mm，βh=1.00(0。7βhft＋0。15σpc,m)ηUmhO=[(0。7×1×1.43+0。15×0)×1。00×1520×230］/1000=349。95kN受冲切承载力349。95kN＞F=15。75kN,满足要求.（2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0。20+2×0。10)×(0。10×3)=0.12m2,Al=0。20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al）0.5=2。45,fcc=0。85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0。75×2×12155×0。02=364。65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞F=15。75kN，满足要求.5。计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm，间距450mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.0,A=424mm2;钢管横向间距1000mm，钢管纵向间距1000mm，立杆步距1。50m。四、柱施工计算1、基本参数柱截面宽度b=400mm，柱截面高度h=800mm，柱高度H=5300mm，结构表面隐蔽.柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓3根，柱h方向设竖肋7根，对拉螺栓4根,柱箍间距500mm,柱模板采用18厚夹板，竖肋采用50×100mm木枋，柱箍采用双钢管Φ48×3。0mm，木材弹性模量E=9500N/mm2，抗弯强度fm=17。00N/mm2，抗剪强度fv=1.50N/mm2；钢材弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度fm=205。00N/mm2，抗剪强度fv=1。50N/mm2。2、荷载计算（1)荷载标准值1)新浇混凝土的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15)×β1×β2×V（1/2）=0。22