模板支撑体系施工方案

X#楼满堂支撑体系施方案编制：审核：审批：XXXX建筑工程有限司XXX项目部1

板、梁、柱、支撑设方案目

录一、工程概况...................................................................................................................3三、设计计算...................................................................................................................3四、构造要求...................................................................................................................3五、材料管理...................................................................................................................5六、验收管理...................................................................................................................5七、使用管理...................................................................................................................6八、拆除管理...................................................................................................................6计算书：新开门.............................................................................................................102

一、工程况1.本工程地下室结构面积为²地下一层，框剪结构。2.方案：模板支架搭设高度为4.42m杆的纵距杆的横距，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm；木方40×60mm，间距300mm。梁截面B××900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m立杆的步距h=1.50m；梁底增1道承重立杆；面板厚度15mm，木40×60mm，梁两侧立杆间距1.20m。柱模板的截面宽度B=600mm，B方向对拉螺栓1道；柱模板的截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道；柱箍间距d=500mm；柱箍采用双钢管48mm×3.0mm；柱模板竖楞截面宽度0mm，高度60mm；B方向竖楞5根，方向竖楞5根，面板厚度15mm。墙模板基本参数算断面宽度50mm度4600mm侧楼板厚180mm。模板面板采用普通胶合板内龙骨布置5道内龙骨采用40×60mm木方外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500mm断面跨度方向间距400mm，直径10mm。【二、编依据1筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001）2筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20064筑结构荷载规范5缝电焊钢管GB/T13793压流体输送甲焊接钢管GB/T3092《碳素结构钢GB/T700）6管脚手架扣件GB/5831-2006）7结构设计规范8凝土结构工程施工质量验收规范构工程施工质量验收规范GB50205-2001）三、设计算详见附录计算书四、构造求1架体总体要求(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。3

2架体立柱1梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定满足支撑系统的稳定性。2可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下进行平均分配确定歩距后在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢无处可顶时应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm4钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢钢管扫地杆水平拉杆应采用对接刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。5钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。6扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(6)采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（4）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于节螺杆的伸缩长度不应大于另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3架体水平杆(1)每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2)搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b搭接长度不应小于，应等距离设置个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm(3)主节点处水平杆设置：节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成要求根据工程结构情况具体说明设置数量4

(1)设置数量板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a模板支架四边满布竖向剪刀撑中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b模板支架四边与中间每4立杆从顶层开始向下每步设置一道水平剪刀撑。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45倾角为45刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角60时，则不应超过5；b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上转扣件中心线至主节点的距离不宜大于1d设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5周边拉接一般支模架体，模板支架高度超过时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。五、材料理1钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（）的相关规定(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b扣件应进行防锈处理。2技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理六、验收理(1)验收程序5

模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员以及监理工程师应参加模板支架的验收对高大模板支架施工企业的相关部门应参加验收。(2)验收内容a材料——技术资料b数——专项施工方案c构造——专项施工方案和本规程(3)扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查样方法应按随机分布原则进行。(4)验收记录按相关规定填写验收记录表。七、使用理1作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案重新验收。4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施并进行加固处理混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除理1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行严禁上下同时作业分段拆除的高差不应大于二步设有附墙连接件的模板支架连接件必须随支架逐层拆除严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架多层建筑的模板支架拆除时应保留拆除层上方不少于二层的模板支架模板支架拆除时应在周边设置围栏和警戒标志并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：6

a严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3

梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。

必

到于7

新并经考试合格后方可让其

张挂警戒区域

遇及

8

认真做、所应自外向里竖立搬防止自里向外翻起后，脚应严格按照国家特殊工种防止应仔细发一个部位的结束方可9

2222222222232计算书：开门扣件钢楼模板支计书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参:为.42m，b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立度度，抗弯强度1量方060mm，间距00mm度，量。重，混重，载4。取.00。图1

楼板支撑架面简图10

2234222342图2

楼板支撑架载计算单按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合=1.2×(25.10×0.18+0.60)+1.403.00=10.342kN/m由永久荷载效应控制的组合=1.35×24.00×0.18+0.7×1.403.00=8.772kN/m由于可变荷载效应控制的组合最大永久荷载分项系数取.2可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模面板计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.180×0.900+0.600×0.900=4.606kN/m活荷载标准值q2=(1.000+3.000)×0.900=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；M=0.100ql

2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.606+1.40×3.600)×0.3000.300=0.095kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.095×1000×11

44234442341000/33750=2.818N/mm

2面板的弯强度验算f<满足求(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.606+1.4×3.600)×0.300=1.902kN截面抗剪强度计算值T=3×1902.0/(2×900.000×15.000)=0.211N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm抗剪强验算T<[T]满足要!(3)挠度计算

2v=0.677ql/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.606×300/(100×6000×253125)=0.166mm面板的大挠度小于00.0/250,满足要求!二、模支撑木方的算木方按照均布荷载计算。1.载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.180×0.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.600×0.300=0.180kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+1.000)×0.300=1.200kN/m静荷载q1=1.20×1.355+1.20×0.180=1.842kN/m活荷载q2=1.40×1.200=1.680kN/m计算单元内的木方集中力为1.680+1.842)×0.900=3.170kN2.方的计算按照三跨连续梁计算大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载q=3.170/0.900=3.522kN/m最大弯矩M=0.1ql=0.1×3.52×0.90×0.90=0.285kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.522=1.902kN最大支座力N=1.1×0.900×3.522=3.487kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×6.00×6.00/6=24.00cm；I=4.00×6.00×6.00×6.00/12=72.00cm；12

624624(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.285×10/24000.0=11.89N/mm木方的弯计算强度于13.0N/mm,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

2截面抗剪强度计算值T=3×1902/(2×40×60)=1.189N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm

2木方的剪强度计算足要求(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.535kN/m最大变形v=0.677×1.535×900.0/(100×9000.00×720000.0)=1.052mm木方的大挠度小于00.0/250,满足要求!三、板支撑钢管计横向支钢管计算载取木3.49kN3.49kN3.49kN3.49kNA

9009009000.837

B0.767图13

6226222.562.560.930.93

3.490.000.00

4.424.420.930.934.424.42

3.493.49

2.562.56图力图与计1.52kN1.52kN1.52kN1.52kNA

900900900

B0.0580.955图Qmax=11.392kNf=0.837×10支钢的弯算度于,足!支钢的大度于900.0/150与10mm,满足要!四、扣抗滑移的计纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:14

23222322R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，最顶层用双扣件满要求。五、模支架荷载标值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.荷载标准包括以内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.127×4.420=0.562kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.600×0.900×0.900=0.486kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.180×0.9000.900=3.660kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.707kN2.荷载为施荷载标值与振捣混土时产的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+1.000)×0.900×0.900=3.240kN3.考虑风荷时杆的轴向力设计计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立的稳定性计不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.19kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照规范表5.4.6取值为.155；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录表；u1=1.432,u2=1.95115

2222222322222223a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；=0.30m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.473m；=3473/16.0=217.712=0.155×424)=155.339N/mm，立杆的稳定计算<[f],满要求!柱模板撑算书一、柱板基本参数柱模板的截面宽度B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=4900mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度60mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。

柱模板支撑计算简图二、柱板荷载标准计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m；16

2342223422t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m

2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×40.000=36.000kN/m

2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×3.000=2.700kN/m。三、柱板面板的计面板直接承受模板传递的荷载应该按照均布荷载下的连续梁计算计算如下23.49kN/mA

135135135面板计算简图

B面板的计算宽度取柱箍间距.50m。荷载计算值q=1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.00×1.50×1.50/6=18.75cm；I=50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm；17

442442M=0.100ql

2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×18.000+1.40×1.350)×0.1350.135=0.043kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.043×1000×1000/18750=2.283N/mm

2面板的弯强度验算f<满足求(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.135=1.903kN截面抗剪强度计算值T=3×1903.0/(2×500.000×15.000)=0.381N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm抗剪强验算T<[T]满足要!(3)挠度计算

2v=0.677ql/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×18.000×135/(100×6000×140625)=0.048mm面板的大挠度小于35.0/250,满足要求!四、竖木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下A

500500500竖楞木方计算简图

B竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.135m。荷载计算值q=1.2×36.000×0.135+1.402.700×0.135=6.342kN/m按照三跨连续梁计算大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.171/0.500=6.342kN/m最大弯矩M=0.1ql=0.1×6.342×0.50×0.50=0.159kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×6.342=1.903kN18

3462434624最大支座力N=1.1×0.500×6.342=3.488kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.90×5.90×5.90/6=34.23cm；I=5.90×5.90×5.90×5.90/12=100.98cm；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.159×10/34229.8=4.63N/mm抗弯计强度小于13.0N/mm,满足求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

2截面抗剪强度计算值T=3×1903/(2×59×59)=0.820N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm

2抗剪强计算满足要!(3)挠度计算最大变形v=0.677×4.860×500.0/(100×9000.00×1009780.1)=0.226mm最大挠小于500.0/250,足要求五、向柱箍计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×36.00+1.40××0.135×0.500=3.17kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。

1.59kNA

390390支撑钢管计算简图

B19

6226220.3180.166支撑钢管弯矩图(kN.m)3.38

3.381.381.380.20

0.200.200.201.383.383.38支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.22kNA

390390支撑钢管变形计算受力图

B0.0000.035支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.317kN.m最大变形vmax=0.035mm最大支座力Qmax=9.922kN抗弯计算强度f=0.317×10/8982.0=35.29N/mm

2支撑钢的抗弯计算度小于05.0N/mm,满足要!支撑钢的最大挠度于390.0/1500mm,足要求!六、向对拉栓的计计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm)；20

2222f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.922对拉螺强度验算满要求!七、向柱箍计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×36.00+1.40××0.135×0.500=3.17kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。

1.59kNA

390390支撑钢管计算简图0.318

B0.166支撑钢管弯矩图(kN.m)3.38

3.381.381.380.20

0.200.200.201.383.383.38支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.22kNA

390390支撑钢管变形计算受力图

B21

62222222262222222220.0000.035支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.317kN.m最大变形vmax=0.035mm最大支座力Qmax=9.922kN抗弯计算强度f=0.317×10/8982.0=35.29N/mm

2支撑钢的抗弯计算度小于05.0N/mm,满足要!支撑钢的最大挠度于390.0/1500mm,足要求!八、向对拉栓的计计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.922对拉螺强度验算满要求。梁模板件管高支架算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参:模板支架搭设高度为4.4m，梁截面B××900mm，立杆的纵距跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方40×60mm，剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量22

2232222232229000.0N/mm。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.60kN/m，混凝土钢筋自重25.50kN/m，施工活荷载4.00kN/m。扣件计算折减系数取1.00。按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合=1.2×(25.50×0.90+0.60)+1.401.00=29.660kN/m由永久荷载效应控制的组合=1.35×24.00×0.90+0.7×1.401.00=30.140kN/m由于永久荷载效应控制的组合最大，永久荷载分项系数取.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。300

600600图1梁模板支撑架立面简图一、模面板计算23

3434面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.900=20.655kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.600×0.900×(2×0.900+0.300)/0.300=3.780kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+1.000)×0.300×0.900=1.080kN均布荷载q=1.35×20.655+1.35×3.780=32.987kN/m集中荷载P=0.98×1.080=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm；32.99kN/mA

757575计算简图0.020

B0.014弯矩图(kN.m)0.97

1.33

1.15

1.501.50

1.15

1.33

0.97剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：24

22A

24.43kN/m757575变形计算受力图

B0.0000.003变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.972kNN2=2.827kNN3=3.356kNN4=2.827kNN5=0.972kN最大弯矩M=0.019kN.m最大变形V=0.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.019×1000×1000/33750=0.563N/mm

2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm；面板的弯强度验算f<满足求(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1502.0/(2×900.000×15.000)=0.167N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm

2抗剪强验算T<[T]，满足要求(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.003mm面板的大挠度小于5.0/250,满足要求二、梁支撑木方的算（一）底木方计算按照三跨连续梁计算大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.356/0.900=3.729kN/m25

234624234624最大弯矩M=0.1ql=0.1×3.73×0.90×0.90=0.302kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.729=2.013kN最大支座力N=1.1×0.900×3.729=3.691kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×6.00×6.00/6=24.00cm；I=4.00×6.00×6.00×6.00/12=72.00cm；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.302×10/24000.0=12.58N/mm木方的弯计算强度于13.0N/mm,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

2截面抗剪强度计算值T=3×2013/(2×40×60)=1.258N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm

2木方的剪强度计算足要求(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.327kN/m最大变形v=0.677×2.327×900.0/(100×9000.00×720000.0)=1.595mm木方的大挠度小于00.0/250,满足要求!三、梁支撑钢管计(一)梁底支撑横钢管计横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。A

600600支撑钢管计算简图

B26

62620.2700.066支撑钢管弯矩图(kN.m)3.65.650.150.82

0.820.820.150.153.65支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A

600600支撑钢管变形计算受力图

B0.0000.053支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.270kN.m最大变形vmax=0.053mm最大支座力Qmax=10.661kN抗弯计算强度f=0.270×10/4491.0=60.04N/mm

2支撑钢的抗弯计算度小于05.0N/mm,满足要!支撑钢的最大挠度于600.0/1500mm,足要求!(二)梁底支撑纵钢管计梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣抗滑移的计纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；27

2322223222R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，顶层采双扣件满足求五、立的稳定性计立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=10.66kN(已经包括组合系数脚手架钢管的自重N2=1.35×0.139×4.420=0.829kNN=10.661+0.829=11.489kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录表；u1=1.649,u2=2.089a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；=0.20m；计算结果取整体稳定最不利值l0=3.619m=3619/16.0=226.909=0.143×424)=189.978N/mm，立杆的稳定计算<[f],满要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件则存在安墙模板算

全隐患。28

222222222一、墙板基本参数计算断面宽度350mm，高度4600mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置25道，内龙骨采用40×60mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500mm面跨度方向间距400mm径1。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。29

2222222222222222222222222222222222222222222222350mm0064

2818181818181818181818181818181818181818181818181

005005005005005005005005002模板组装示意图二、墙板荷载标准计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；30

32343234挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料取200/(T+15)，取4.000h；T——混凝土的入模温度，取6.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度取4.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.380kN/m

2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.380=25.542kN/m

2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m。三、墙板面板的计面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.18m。荷载计算值q=1.2×25.542×0.182+1.405.400×0.182=6.973kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=18.25×1.50×1.50/6=6.84cm；I=18.25×1.50×1.50×1.50/12=5.13cm；AB182计算简图31

0.670.500.600.770.670.500.600.770.0250.018弯矩图(kN.m)0.770.600.500.640.67剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB182变形计算受力图0.0060.108变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.502kNN2=1.443kNN3=1.227kNN4=1.285kNN5=1.269kNN6=1.274kNN7=1.272kNN8=1.273kNN9=1.273kNN10=1.273kNN11=1.273kNN12=1.273kNN13=1.273kNN14=1.273kN32

2222N15=1.273kNN16=1.273kNN17=1.273kNN18=1.273kNN19=1.272kNN20=1.274kNN21=1.269kNN22=1.285kNN23=1.227kNN24=1.443kNN25=0.502kN最大弯矩M=0.024kN.m最大变形V=0.108mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.024×1000×1000/6844=3.507N/mm

2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm；面板的弯强度验算f<满足求(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×770.0/(2×182.500×15.000)=0.422N/mm

2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm

2抗剪强验算T<[T]，满足要求(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.108mm面板的大挠度小于82.5/250,满足要求!四、墙板内龙骨的算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.18×25.54+1.4×0.18×5.40=6.973kN/m挠度计算荷载标准值q=0.18×25.54=4.649kN/m按照三跨连续梁计算大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配