东城阳光外墙脚手架施工方案

外墙脚手架搭设方案一、工程概况本工程为淮安市东城阳光公寓高层住宅楼工程,位于淮阴区长江东路南侧,总建筑面积约为5２000㎡，结构类型为剪力墙结构。建设规模:地下室车库一层,１#、2#楼地上18＋1层,建筑总高度为5８.1５m,一层层高４.45m,标准层及跃层层高为2.9ｍ。3#楼地上２6+１层，建筑总高度为8０.7m，一层层高５.10m,标准层及跃层层高为2.85ｍ。１、编制依据1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪGＪ13０－２0０1）２)、《建筑施工安全检查标准》(JＧJ5９－９9）3）、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JＧJ130-2０01)２、编制说明根据工程的进度要求,以及结合本工程的特点，基础地下室施工完成后,1#、2#楼脚手架搭设方案：采用双排落地式脚手架搭设至九层楼面,其中底部6米双立杆，上部采用单立杆落地式脚手架搭设总高度为25.2０米;九层以上采用16＃工字钢进行分两次悬挑至顶，即9至1４层为一挑,1５层至顶为一挑。3#楼脚手架搭设方案：采用双排落地式脚手架搭设至十一层楼面,其中底部12米双立杆,上部采用单立杆落地式脚手架搭设总高度为3１.２0米;十一层以上采用1６#工字钢进行分三次悬挑至顶,即11至16层为一挑，1７至2１层为一挑二、外墙脚手架的搭设本工程的外墙脚手架的搭设采用两种组合的搭设方法：1#、2#楼1层至８层采用双排落地式脚手架,其中底部6米双立杆,上部采用单立杆，搭设总高度为25.20米。九层以上采用两次悬挑工字钢加拉钢丝绳的扣件钢管脚手架搭设方式，搭设高度每挑分别为17.４m、17．8５m。3#楼1层至10层采用双排落地式脚手架,其中底部1２米双立杆,上部采用单立杆,搭设总高度为３1．2０米。十一层以上采用三次悬挑工字钢加拉钢丝绳的扣件钢管脚手架搭设方式,搭设高度每挑分别为1７.１落地式和悬挑式扣件钢管脚手架搭设均为：立杆的纵距１．50m,立杆的横距1．０5m，立杆的步距１.80ｍ。采用的钢管类型为Φ48*２.8,连墙件采用2步2跨,竖向间距３.60m，水平间距3．0m。施工均布荷载2.0KN／m２,同时施工2层，每步架满铺竹笆脚手板一层。悬挑水平钢梁均采用１６号工字钢,建筑物内锚固长度为1.8０m,采用两道钢筋锚固，锚固距离为1.５ｍ。建筑物外悬挑段长度：一般墙面为1.４m，脚手架外立杆处设一道钢丝绳斜拉与建筑物拉结;阳台处为3.15ｍ(包括阳台１.8m宽度),外墙阳角转角处为１．95米,脚手架内外立杆处各设一道钢丝绳斜拉与建筑物拉结；均采用悬挑水平钢梁悬臂式结构,钢丝绳采用Φ1７，６*１9钢丝绳,在水平挑梁上一层外立面梁处预埋Φ14(一级钢)吊环。钢丝绳斜拉角为60度,钢丝绳斜拉与建筑物拉结。整个高度、长度连续设置剪刀撑。悬挑式扣件钢管脚手架工字钢的布置与搭设详见附图。外墙脚手架的验算详见计算书。三、外墙脚手架的施工1、施工准备１)单位工程技术负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向脚手架搭设和使用人员进行安全、技术交底。２）应按规范规定和施工组织设计的要求对工字钢、钢丝绳、钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,不合格产品不得使用。2、地基与基础１）一层的南北方向的脚手架，直接支承在人防地下室的顶板和架空层屋的顶板上。2）东西立面脚手架底座底面下采用回填土夯实,面层做１00mm厚碎石垫层、１00mｍ厚C２０素砼。脚手架外侧设一排水沟,以保证其基础不受雨水浸泡,引起脚手架沉降。南北立面的3)脚手架基础经验收合格后,应按施工组织设计的要求放线定位。３、外墙脚手架的搭设１）脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。２)每搭完一步脚手架后,应按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3）底座准确地放在定位线上；底座宜采用直径100mm厚度1０mｍ4)立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定:①立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。②搭接长度不应小于１ｍ,应采用不少于2个旋转和扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。③开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。④当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆,纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。⑤立杆顶端宜高出女儿墙上、檐口上皮１．5m。⑥脚手架搭设的技术要求、允许偏差应符合其规范要求。5)纵向水平杆搭设应符合下列规定:（１)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨。（２)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定:(a)接头不在同步内（立面);（b）接头不在同跨内（平面)1-立杆;2-纵向水平杆;3－横向水平杆图一纵向水平杆对接接头布置①纵向水平杆的对接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于５０0ｍｍ;各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的１/3(图一)。②搭接长度不应小于１m，应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于10０mm。（3)使用脚手笆时,横向水平杆应作为纵向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上;纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置,间距不应大于４０0mm（图二)。脚手笆每步架铺设一层。1-立杆,２－纵向水平杆;３-横向水平杆4－脚手笆;5-其它脚手板图二铺脚手笆时纵向水平杆的构造(4)在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。6)横向水平杆的构造应符合下列规定：(１)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于1５０mm。在双排脚手架中,靠墙一端的外伸长度不大于2０0mm。(2）使用脚手笆,双排脚手架的横向水平杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。(3)双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100ｍｍ。7）纵向、横向扫地杆搭设:纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于５0０mｍ(图三)。1－横向扫地杆；2－纵向扫地杆图三纵、横向扫地杆构造8)连墙件的搭设应符合下列规定:(1)连墙件搭设数量按照两步两跨进行设置。脚手架施工操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除:(2)连墙件的布置应符合下列规定:①宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300ｍm。②应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时,应采用其它可靠措施固定。(3)对本工程脚手架,采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（4）连墙件的构造应符合下列规定:①连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不宜采用上斜连接：②连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。(5)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在４5°-6０°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于３00mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。9）剪刀撑与横向斜撑（1)双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。（2）剪刀撑的设置应符合下列规定:①每道剪刀撑跨越立杆的根数最多5根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角应为60°。②本工程的脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。③剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于１０0mm。④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mｍ。(3）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。１0）扣件安装应符合下列规定:(1)扣件规格必须与钢管外径相同;(２)螺栓拧紧扭力矩不应小于４０Ｎ·m,且不应大于6５N·m;（3)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于1５０ｍm;（4）对接扣件开口应朝上或朝内;（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11)作业层栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定(图四)；１-上栏杆;2－外立杆;３-挡脚板;4－中栏杆图四栏杆与挡脚板构造(1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧;(2)上栏杆上皮高度为1.２m;（３)挡脚板高度不应小于１80mm;(4)中栏杆应居中设。1２)脚手笆的设置与铺设应符合下列规定:(１)作业层脚手笆应铺满、铺稳,离开墙面1２0-１5０mm。(２）脚手笆应设置在三根横向水平杆上。当脚手笆长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承,但应将脚手笆两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手笆的铺设可采用对接平铺,亦可采用搭接铺设。脚手笆对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手笆外伸长度应取１３0－150mm,两块脚手笆外伸长度的和不应大于300ｍm（图五a）;脚手笆搭接铺设时,接头必须支在横向水平杆上,搭接长度应大于2０0mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于10０mm(图五ｂ)。(３)脚手笆应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺，四个角应用直径1．2ｍｍ的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4)脚手笆应铺满、铺稳,离开墙面120－１50mm。(5）脚手笆探头应用直径3.2mｍ镀锌钢丝固定在支承杆件上。(６)在拐角、斜道平台口处的脚手笆,应与横向水平杆可靠连接,防止滑支。13)安全网的架设本工程的外脚手架需张设安全网,以确保施工安全。安全网应用直径9mm的麻绳或尼龙绳编织的,一般规格为宽3ｍ,长6m,网眼5ｃm左右，每块支好的安全网应能承受不小于１６0０N的冲击荷载。架设安全网时,其伸出宽度应不小于2m外口要高于里口，两网搭接应扎接牢固,每隔一定距离应用拉绳将斜杆与锚桩拉牢。施工过程中要经常对安全网进行检查和维修，必须严禁向安全网内扔进木料和其它杂物。安全网要随楼层施工进度逐步上升,高层建筑除这一道上升的安全网外,应在下面间隔2-３层的部位设置一道安全网。高层建筑的安全网:在外墙满搭外墙脚手架的情况下,应在脚手架的外表面满挂安全网,在作业层的脚手板下挂安全网。第一步架应满铺脚手板，每隔2-3层加设一层水平安全网。1４）钢脚手架的防电避雷措施(１)防电措施钢脚手架外侧不得搭设在距离3５KV以上的高压线路８m以内和距离1-１０KＶ高压线路6m以内。钢脚手架在架设和使用期间，要严防与带电体接触,钢脚手架需要穿过或靠近380Ｖ以内的电力线路,距离在2ｍ以内时，在架设和使用期间应断电或拆除电源,如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。（2)避雷措施eｑ\o＼ac（○,１)避雷针可用直径25－32mm,壁厚不小于3ｍm的镀锌钢管或直径不小于12ｍm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角的脚手架上,高度不小于1ｍ,并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。在垂直运输架上安装避雷针时,应将一侧的中间立杆接高出顶端不小于２ｍ,并在该立杆下设置接地线,同时应将卷扬机包壳接地。2接地采用扁钢,扁钢一端与脚手架连接，另一端与建筑物的防雷接地线路的预埋件连接。接地线与接地极的连接采用焊接，焊接长度应为扁钢宽度的２倍以上。4、脚手架检查与验收１）脚手架及其它地基基础应在下列阶段进行检查与验收:（１)基础完工后及脚手架搭设前。(２）作业层上施加荷载前。(3)每搭完10-13m高度后。(4)达到设计高度后。(5）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后。(６)停用超过一个月。2)脚手架使用中,应定期检查下列项目:（1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑等构造是否符合要求。（２)地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空。（３）扣件螺丝是否松动。（４)高度在２4ｍ以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范要求。（５)安全防护措施是否符合要求。(6）是否超载。3)脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合规范规定。4)安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查,抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧,直至合格为止。5）钢丝绳的安全检查钢丝绳使用一定时间后就会产生断丝、腐蚀和磨损现象,其承载能力减低,一般规定钢丝绳在一个节距内断丝的数量超过表一中的数字时就应当报废,以免造成事故。表一钢丝绳报废标准(一个节距内的断丝数)采用的安全系数钢丝绳种类6＊１９交互捻同向捻6以下１２６６～7１4７7以上１6８当钢丝绳表面锈蚀或磨损使钢丝绳直径显著减少时应将表三报废标准按表二折减并按折减后的断丝数报废。表二钢丝绳锈蚀或磨损时报废标准的折减系数钢丝绳表面锈蚀或磨损量（%)１０15202５30~４0＞40折减系数8575706050报废断丝数没有超过报废标准,但表面有磨损、腐蚀的旧钢丝绳,可按表三的规定使用。钢丝绳合用程度判断表三类别钢丝绳表面现象合用程度使用场所Ⅰ各股钢丝绳位置未动，磨损轻微,无绳股凸起现象。１００％重要场所Ⅱ1.各股钢丝绳位置未动、压扁及凸出现象,但未露出绳芯。2.个别部分由轻微锈痕。3．有断头钢丝,每米钢丝绳长度内断头数目不多于钢丝总数的3％75%重要场所6)钢丝绳使用注意事项(1）钢丝绳解开使用时，应按正确方法进行,以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎,以防切断后绳头松散。(2)钢丝绳穿过滑轮时,滑轮槽的直径应比绳的直径大1-2.5mm。滑轮槽过大钢丝绳容易压扁。过小则容易磨损。滑轮的直径不得小于钢丝绳直径的１０-１2倍,以减小绳子的弯曲应力。禁止使用轮缘破损的滑轮。（3）应定期对钢丝绳加润滑油(一般以工作时间四个月左右加一次)。（４)存放在仓库里的钢丝绳应成卷排列,避免重叠堆置,库中应保持干燥，以防钢丝绳锈蚀。（5）在使用中，如绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，这时必须勤加检查,以防发生事故。７）钢丝绳夹钢丝绳夹作绳端固定或连接用。钢丝绳夹使用注意事项:(１)钢丝绳夹应把夹座扣在钢丝绳的工作段上,Ｕ型螺栓扣在钢丝绳的尾段上,钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替使用。（2）每一连接处所需钢丝绳夹的最少数量如表四所示表四绳夹公称尺寸（mm）(钢丝绳公称直径d）数量（组）间距≤1836-8倍钢丝绳直径1９-2７４（3)绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的８0%,绳夹在实际使用中受载１、2次后螺母要进一步拧紧。(4)离套环最近处的绳夹应尽可能地靠紧套环，紧固绳夹时要考虑每个绳夹的合理受力,离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固。(５)为了便于检查接头，可在最后一个夹头后面约5００mm处再安一个夹头,并将绳头放出一个“安全弯”,当接头的钢丝绳发生滑动时,“安全弯”即被拉直,这时就应立即采取措施。5、外墙脚手架的拆除１)拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：（1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。(4）清除脚手架上杂物及地面障碍物。2)拆除脚手架时,应符合下列规定:(１）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。(2)连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于２步,应增设连墙件加固。(４)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约６．５m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3）卸料时应符合下列规定：（1)各构配件严禁抛掷至地面(2）运至地面的构配件应按规范规定及时检查、整修与保养,并按品种、规格随时码堆存放。６、安全管理1)脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗。２）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3）脚手架的构配件质量与搭设质量,应按脚手架构配件检查与验收规定进行检查验收，合格后方可准使用。4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。５)当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6）脚手架的安全检查与维护，应按脚手架检查与验收的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。７）在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:（1)主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆。(２）连墙件。８)不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施,并报主管部门批准。９)临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10)在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。11）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ4６－2005）的有关规定执行。１2)在施工期间遇有雷击或阴云密布将有大雷雨时,脚手架上的操作人员应立即离开。13)搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。附：外墙脚手架的计算书A、一般墙面的工字钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ1３0-2001)。计算的脚手架为双排脚手架,悬挑脚手架的搭设高度为17.40米，为安全考虑按18米高度进行计算。立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距１.50米,立杆的横距1.0５米，立杆的步距１．80米,共１0步架。采用的钢管类型为Φ48ｘ３.5，连墙件采用２步２跨,竖向间距３.60米，水平间距3．０0米。施工均布荷载为２.0ｋN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设２层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1．４0米，建筑物内锚固段长度1.5０米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物1.3０m。一、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ１30-2００1)第5．2．４条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。１、均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=０.0３1kＮ/ｍ；脚手笆的荷载标准值Ｐ2＝０.１50×１.０50/3=０.0５２5kN/ｍ；活荷载标准值Q=2．0０0×1．050/3＝０．７０0kN／ｍ;静荷载的计算值q1=1.2×０.031+1．2×0.０525=0.1０1ｋＮ/m；活荷载的计算值q2＝1.4×0．700=０.980ｋN/ｍ；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1＝0．０8q1L2+0.１0ｑ2跨中最大弯矩为Ｍ1＝(０.08×０.10１＋０.10×0.980)×1.500２=0.239KＮ.ｍ支座最大弯矩计算公式如下：M1＝-0.10q1L2-0.１17q２跨中最大弯矩为Ｍ２=-(０．1０×０.１0１+0.１17×0．98０)×1.5０02＝-0.281KN.ｍ选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=MAX(0.２39*106,0.281＊10６)/4250＝66.117Ｎ／ｍｍ2;大横杆的最大弯曲应力为σ=６６.１１7Ｎ／ｍｍ2小于大横杆的抗压强度设计值［ｆ]＝205．0Ｎ／mm２,满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:Vｍａx=０.6７7(q１l4/１0０EI)+０.９９0(q２l4/１0０EI）ﻫ其中:静荷载标准值q１=0．031+0.052５=0.08３５活荷载标准值q２＝0．70０KＮ/ｍ;钢管的弹性模量E=2.０6×１０5Ｎ／ｍm2;钢管的惯性矩I=１０１900.0ｍm4三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V＝(0.6７７×0.0835+0.9９０×0.70０)×1５0０.04/(100×2.０６×10５×１01900．０）=1.大横杆的最大挠度１．808ｍｍ小于大横杆的最大允许挠度1５00.0/150和1０mm，满足要求!二、小横杆的计算：按照《规范》规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算小横杆的自重标准值ｑ＝０.0３1ｋN/ｍ;大横杆的自重标准值Ｐｌ＝0.０31×１.５00＝0.0４７KＮ;脚手笆的荷载标准值P2=０．15×1.0５０×1．５00／３＝0.079KN;活荷载标准值Q＝２.０００×1.05０×1.500／3=1.05０KN;荷载的计算值P=1．2×0.０47+１.2×0.079+1.4×1.050＝1.621KN;小横杆计算简图２、抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Ｍｑｍａx=ql２／8集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpｍaｘ＝pl/３最大弯矩Ｍ=Mqmax＋ＭpｍaxＭ=(1.2×0.０3１）×１.0５02/８+1．621×１.０５０/３=0.572kN.mσ=0.5７2×1０6/４25０=１34.58N/mm2小横杆的最大弯曲应力为σ＝134．58Ｎ/ｍm２小于小横杆的抗压强度设计值2０５.0N/mm2，满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和;均布荷载最大挠度计算公式如下:Vqｍaｘ=5ｑｌ4/384EI集中荷载最大挠度计算公式如下:Vｐmａｘ=ｐl（3l2-４ｌ2/9)/7２EＩ小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Ｖl=5.０×0．０31×１０５0．００4/（38４×2．０60×10５×101９00．0００）=0.02集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度Ｖ2=１621×1050.0×(3×105０.02-4×1０5０.０2/９）/（72×2.06×１0５×１01９00.0)＝3.172最大挠度和Ｖ＝Ｖ1+V２＝3.1９5小横杆的最大挠度３．195mｍ小于小横杆的最大允许挠度15０0．0/150和１0mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照按照《规范》规定,:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算:小横杆的自重标准值P1=0.031×1.4／2=０.0２2ｋN大横杆的自重标准值P1=０.031×1.50０×４/2＝0．093kN脚手板的荷载标准值P2=0．1５×１.０50×１.500/２=0.118kN活荷载标准值Q＝２．０0０×１.05０×１.５０0/2＝1.575kＮ荷载的计算值R=1.２×0.022+1.2×0.093+１.2×0.1１8+1．4×１.５75=２．4８5kNR＝２.48５kＮ〈8.０0ｋN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(当直角扣件的拧紧力矩达40-－65N．m时，试验表明：单扣件在l２kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取８．0kＮ;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12．0kN;)四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值(ｋN/m）；本例为０.101６kN／mNＧ1=0.1０16×18.00=1.828kＮ(２)脚手笆的自重标准值(kN/m)；每步架铺设1层竹笆片脚手板，标准值为0．１５NG2=０.１５0×5×1．５０0×1.05０/2＝０.59１ｋＮ(３)栏杆与挡脚手板自重标准值，采用栏杆竹笆片脚手板挡板,标准值为０．14kN／ｍNG31.5×0.１4=0.21kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(ｋN／/ｍ2);0.０05ＮG４＝０.005×1．500×１８.０００=0．１35ｋN经计算得到，静荷载标准值ＮG＝NGｌ+NＧ2+ＮG３+ＮG4＝2.７６４kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2．０００×2×１.500×1.050/2=3．1５0kＮ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计算公式N=１.2NG+1．４NQ=1.２×2.76４+１.4×３．150=7.727KN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计算公式N=１.２ＮG+０．８5×1.4NQ=1.2×２.764+0.85×１.４×3.150＝7．06５KN立杆的稳定性计算:１、风荷载标准值按照以下公式计算：WK=０.7UZ＊ＵＳ*ＷＯ其中W０——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》（GＢ５0009－２00１)的规定采用:淮安地区取Ｗ0=０.35kN／m2;Ｕｚ——风荷载高度变化系数,为安全考虑按3#楼的第2２层至跃层这一悬挑脚手架进行计算,按照《建筑结构荷载规范》(GB500０9－2０0１)的规定采用：计算连墙件强度时取1.75,计算立杆稳定性时取1．7；Us——风荷载体型系数:Uｓ=1.４经计算得到,计算连墙件强度时风荷载标准值Wk=0.7×０.３50×1.75×1．4=0.５９8kＮ/m2；计算立杆稳定性时风荷载标准值Ｗk=0．７×0．350×1.7×1．４=0.5８3kＮ/m2;2、风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mｗ计算公式Mw＝０．８５×1.4Wｋlａh2／１０其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2）;1a——立杆的纵距(ｍ);ｈ——立杆的步距(ｍ)。经计算得到,Ｍw=０.85×1.４Wkｌａｈ2/１0=0.85０＊１．4*0.583*１．500＊１.80０2/１0=0．3３7KN.m;3、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：σ=Ｎ/φA≤[f]其中N——立杆的轴心压力设计值，N=７.７２7ｋN;i——计算立杆的截面回转半径，ｉ＝１．6０ｋ——计算长度附加系数：k=1.155;ｕ——计算长度系数，查规范(JGJ１3０-20０１）表5.３.3，u＝1.50;Ａ——立杆净截面面积,A=3．98cｍ２W——立杆净截面模量(抵抗矩）,Ｗ=４.25cm3l０——计算长度(m），由公式lo=kuh确定,l０=３．１2φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i=１95查表得到0.１9４;［ｆ]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=２05Ｎ/mm２;钢管立杆受压强度经计算得到：σ＝Ｎ／φA=77２7／(0.194*398)=１0０.08Ｎ／mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<［f］,满足要求!４、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ＝N/φA＋Mｗ／W≤［ｆ］其中Ｎ——立杆的轴心压力设计值,N=７.065kN；i——计算立杆的截面回转半径,i＝1.6０k——计算长度附加系数:ｋ＝１.155;u——计算长度系数，查规范(JＧJ１30-２０01)表５．3.３，u=1.５0；A——立杆净截面面积，A=３.98cｍ2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=４．25cm３l0——计算长度（m)，由公式lo=kuh确定,ｌ0=3．1２φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比ｌ0/i=194查表得到0.1９4;［f]——钢管立杆抗压强度设计值,[ｆ］=205Ｎ/mm2Mｗ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mｗ=0.３３７ｋN.m钢管立杆受压强度经计算得到:σ=N/φＡ+Mw/W＝7０６５/(0.１94*3９８）+337０00/425０＝170.8０N／mｍ2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl＝Nlw＋Ｎ0其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(ｋN)，应按照下式计算:Ｎlw=１.4×ｗｋ×Awwｋ——风荷载基本风压标准值,wk＝０．５98ｋN/ｍ２Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.6×3.０0＝10.80０mN0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kＮ);N０＝5．0０0经计算得到Nlw=1.4×0.598×10．8=６.４42ｋＮ，连墙件轴向力计算值Ｎｌ＝Nlw+N０＝６．442+5．０0０=11．4５2ｋN连墙件轴向力设计值Nf=φＡ［ｆ］其中φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=２5/1.６0=15.63的结果查表得到φ=0.95９；A=3.9８cm２；［ｆ]＝２05.０0Ｎ／ｍm2经过计算得到连墙件轴向力设计值Nf=φＡ[f］＝0.9５９×398×2０5/１０00=78．245kＮＮl=1１.4５2kN<Ｎｆ＝７８．２45kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nｌ=１1.4５2ｋN小于双扣件的抗滑力１2ｋＮ,满足要求！七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照悬臂梁进行计算,钢丝绳的斜拉力只作为安全储备使用，不在悬挑的水平钢梁受力考虑，钢丝绳的斜拉力计算另行计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。脚手架排距为１０５0ｍm，内侧脚手架距离墙体２50ｍｍ,支拉斜杆的支点距离墙体1300mｍ,水平钢梁采用16号工字钢,水平支撑梁的截面惯性矩I=1１３0ｃm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面积A=26.16cm2,弹性模量E＝２０6×1０３N／ｍm2。脚手架集中荷载N1＝N2=1.2×2.7６4+1．4×3．１5＝７.727kN水平钢梁自重荷载ｑ=１.2×２5．1５×0.0001×7.８5×10=0.２4ｋＮ/悬挑脚手架示意图(ａ)1―槽钢或工字钢;2―后部预埋方口钢筋环;３―前部预埋方口钢筋环（Ф1０）;4―Ｄ３8钢管，长约7０mm,焊于1上(b)1―槽钢或工字钢；2―带对拉螺栓的钢丝绳;3―预埋Ф10方口钢筋环;4―D3８钢管,长约70mm,焊于1上悬挑脚手架计算简图各支座对支撑梁的支撑反力计算公式：ＲB=Ｎ1×（Ｌｂ+a）／L2＋(N2×a)／Ｌ２＋(ｑL12-qL２２)／2L2,RA=Ｎ1+N2+qL1+qL２+RＢ经过计算支撑反力如下:RＢ＝７.727×(1.05+0.2５)/１.５+(７.727×0.25)/1.5＋(0.2４×１．４2-０.2４×1．5２）／（2×1．5)＝6．６９7＋１．２88-0．023=7.9６2ｋＮRA=7.7２7*2＋０.24×１．4＋0.24×１.5＋7.962=２4．１1２kＮ最大弯矩计算公式Ｍmａx＝N１×(Lb+a）+N2×ａ＋qＬ１2/２经过最大弯矩计算如下:Mｍax=７.727×(1．05+0.２5)＋(7.727×０.２5)＋０．２４×1.4２／2=12.２１2kＮ．ｍ最大挠度计算公式:Vmaｘ=[４N1×(Lｂ+a)２×(3L1-Lb-a)＋4N2×a2×(３L1－ａ)+3qL１４]/24EI经过最大挠度计算如下:Vmax=[４×7.727×（1.05＋0.25）2×（3×1．４－1.3)＋4×7.7２7×０.２52×(3×1.4-0.25）＋３×０.24×１.４4]/（24×206×1０3×113０×１04）kN．m=[151.4８０＋7.6３0＋2.766]/４6２01.68=２.９6４ｍm水平支撑梁抗弯计算强度=Mｍax/Ｗ=１２.212×106/1１6800=1０4.5５N／ｍｍ２水平支撑梁的抗弯计算强度f＝1０４.5５N／ｍm2<[f]=2１0N／ｍm２,满足要求!水平支撑梁的挠度Vmax=2．９６4mｍ<[V]=Ｌ１/４00＝3.5mｍ，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用１６号工字钢,计算公式如下:σ=M／φｂWｘ≤[ｆ]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φｂ=570tb/ｌh*2３5/fy经过计算得到φb=570×10．0×6５．０×２35/(１３00.0×160.0×23５.0）＝1.7８；由于φb大于0.6,按照《钢结构设计规范》(ＧＢ50０１７-20０3)附录B,得到φｂ值为0．8９8;经过计算得到强度σ＝１2.７51×10６／(０.898×1１６８０0.０0)=1２1.57Ｎ/mm2;水平钢梁的稳定性计算σ=121.５７N/ｍm２<［ｆ］＝２１0N/mm２，满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下,水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.962kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为［f］Ａ>ＲＢ其中［f]为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》[f]=50N/ｍm2所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径Ｄ=[7962×４／(3．1４16×50×２）]1／２=1０mｍ为安全需要,我们选择直径为１4mm的圆钢;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧4０cｍ以上锚固长度。十、钢丝绳的强度计算:钢拉绳的斜拉力RB我们作为安全储备使用,钢拉绳的斜拉力计算简图和水平钢梁的计算简图不同:如下图所示:钢拉绳的斜拉力按照下式计算:RB=［Ｎ1×（Lb＋a）/Ｌ+N2×a/L+qL/2］×1／＝[７．７27×1.３／１．4+7.727×0.25／１.4+0．2４×1.４/2］×１.１14=９.７１7ｋN如果钢丝绳选用6×19-1４-15５０,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:[Fg]=ａFg／k其中[Fｇ]——钢丝绳的容许拉力（ｋＮ)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（ｋＮ），Fg=１12kN；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×１9钢丝绳取0.85;K——钢丝绳使用安全系数，取8．0经计算［Fｇ］＝０．８5×11２/8=11．9kＮ>RB=9.7１7ｋN；经计算钢丝绳选用6×1９-１4－1700，满足要求!钢丝拉绳的吊环强度计算:钢丝拉绳的斜拉力RB我们取ＲＢ=9.717kN进行计算作为吊环的拉力N,为N＝RB=9.717kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为[f]Ａ>ＲB其中［ｆ]为吊环抗拉强度,取[ｆ]=5０N/mｍ2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[9７17×４/(３．１416×50×2)]１/2＝11mm为安全需要,我们选择直径为14mm的圆钢;吊环一定要锚在梁的钢筋里面,并要保证两侧不少于５0cm以上的锚固长度。附:外墙脚手架的计算书Ｂ、阳台处的工字钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JＧJ13０-200１)。计算的脚手架为双排脚手架，悬挑脚手架的搭设高度为１7．40米,为安全考虑按１8米高度进行计算。立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.０5米，立杆的步距1．8０米，共10步架。采用的钢管类型为Φ４8x３.5,连墙件采用2步2跨,竖向间距3.６０米，水平间距３.00米。施工均布荷载为2．0kN/m2,同时施工２层，脚手板共铺设２层。悬挑水平钢梁采用1６号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度3.１５米，建筑物内锚固段长度1．50米。(外墙阳角处的外悬挑段长度1．９5米,可不单独进行验算）悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物3．05m。一、大横杆的计算：按照《规范》(ＪGJ１3０-2001）规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=0.０３1kN/ｍ;脚手笆的荷载标准值Ｐ2＝0．1５0×１.050/3=０．052５ｋN／m;活荷载标准值Ｑ=2．0００×1．０50/3=0.７０0ｋN／m；静荷载的计算值q1=1．2×0．0３1+1.2×０．0５25＝0.10１kＮ/m;活荷载的计算值q２=1．4×0.700=0.98０ｋN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:M1＝０.０８q1L2+0．10ｑ２跨中最大弯矩为M1=(０．0８×０.1０1+０.10×0.980)×１．500２=０．２39KＮ.ｍ支座最大弯矩计算公式如下：M1＝-０.10q１L2-0．11７q2跨中最大弯矩为Ｍ2＝－(０.10×0.101＋0．11７×0．98０)×1．5002=－0.28１KN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ＝ＭAＸ（0.２39＊106,0.281＊1０６)/42５０=66.117Ｎ/mm２;大横杆的最大弯曲应力为σ=66．1１７N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]＝2０５．0Ｎ/ｍｍ2,满足要求！３、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vｍax=０.６77(q1l4/10０EI)+０.990(q2l４/１00ＥI）ﻫ其中:静荷载标准值q1＝0．０31＋０.0５25=0.08３５活荷载标准值q2=0.70０KN／m;钢管的弹性模量E＝2.0６×10５N／mm2；钢管的惯性矩I=1０1９0０.０mm4三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V＝(0．67７×0.0８35+0．990×0.70０)×1500.0４/(10０×２.06×１05×101９00.０）=１.大横杆的最大挠度1.80８mm小于大横杆的最大允许挠度1５00.０／１50和１０mm，满足要求!二、小横杆的计算:按照《规范》规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算小横杆的自重标准值q=０.031ｋN／m;大横杆的自重标准值Ｐl=0．0３１×1.500=0.０4７KN;脚手笆的荷载标准值Ｐ2=0.1５×１.０５0×１.５0０/３＝0.０79KN;活荷载标准值Q＝２．000×1.050×１．500/3=１.0５0KＮ;荷载的计算值Ｐ=1．2×0．０４7+1.2×0.0７9+1．4×1．050=1.621ＫN；小横杆计算简图2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqｍax=ｑl２／8集中荷载最大弯矩计算公式如下：Ｍpmａｘ=pｌ/3最大弯矩M＝Mｑmax+MpmaｘM=（1.2×0.03１)×1.0５0２/8＋1.621×1．０50/３=0．57２kN．ｍσ＝0.57２×106／４25０=134．5８Ｎ／mｍ2小横杆的最大弯曲应力为σ=13４.５８Ｎ／mm2小于小横杆的抗压强度设计值2０５.0Ｎ/ｍｍ2,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式如下:Vqmaｘ=5ql4/３84EI集中荷载最大挠度计算公式如下:Ｖpmａｘ=pl(3l２-4l2/９)／７2ＥI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Ｖl=５．０×０．0３１×1050.00４/（384×２.０60×１05×10１9００.００0)=0．0２集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2＝1621×1050．0×（3×1０50.０２-4×10５0.0２／９)/(7２×2．06×10５×10１90０.0）=3.17２最大挠度和V=V１+V２＝3.1９5小横杆的最大挠度３．１９5ｍｍ小于小横杆的最大允许挠度1500．０/１50和1０mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照按照《规范》规定:Ｒ≤Ｒc其中Rｃ——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;Ｒ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;荷载值计算:小横杆的自重标准值P１=0.０3１×1．4/2=0.022ｋN大横杆的自重标准值P１=０．031×1.５0０×４/２=0．０9３kN脚手板的荷载标准值P2=0．１5×1.０5０×１.500/2＝0.11８kＮ活荷载标准值Q=2.000×1．050×１．5０0/2=１．575ｋＮ荷载的计算值R＝1.2×０．02２+1．２×0.0９3+１．２×０．11８+１.4×1.575＝２.４８5kNR＝２.485ｋＮ〈8.0０kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(当直角扣件的拧紧力矩达40－－65N．m时,试验表明:单扣件在l2kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8．０ｋＮ;双扣件在2０kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kＮ；）四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/ｍ)；本例为０.１０１6kN／ｍNG１=0．10１6×1８.00=1.8２8kN（2)脚手笆的自重标准值(kN／m）;每步架铺设１层竹笆片脚手板，标准值为0．１５NG２＝０．1５0×5×1.500×1.０50/2＝0.591kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值,采用栏杆竹笆片脚手板挡板,标准值为0.14kN／ｍNG31．５×0.14=０.21kＮ(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN／/ｍ2）;0．005NG4＝０．00５×1.５0０×18．00０=0.135kN经计算得到,静荷载标准值NG＝ＮＧｌ+NG2＋NG３＋ＮG4＝2．764kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2．0０0×2×1.５００×1.050/2=３.150kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计算公式N=1.２NG＋１.4NQ=１.2×２.7６4+1．4×3．1５０=７．７２7KＮ考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计算公式N=1.２ＮG+0.8５×1．4ＮQ＝１．2×2．7６4+０．8５×１.4×3．1５0＝7.0６5KN立杆的稳定性计算:1、风荷载标准值按照以下公式计算:WＫ=０.７UＺ*UＳ*ＷO其中W0——基本风压(kＮ/ｍ２）,按照《建筑结构荷载规范》（GB5０009－2００１)的规定采用:淮安地区取Ｗ０=０.35kN/m２;Ｕz——风荷载高度变化系数,为安全考虑按３#楼的第22层至跃层这一悬挑脚手架进行计算,按照《建筑结构荷载规范》(GＢ５０009－2001）的规定采用:计算连墙件强度时取1.75，计算立杆稳定性时取1.７；Uｓ——风荷载体型系数:Us=１.4经计算得到,计算连墙件强度时风荷载标准值Wk=0.７×0.35０×１.75×１．４＝０.598ｋＮ／ｍ2;计算立杆稳定性时风荷载标准值Ｗｋ=0.7×0.３50×１．7×１．4=0.583kN/m2;2、风荷载设计值产生的立杆段弯矩Ｍw计算公式Mw＝0．85×１．４Wｋｌah2/1０其中Ｗk——风荷载基本风压标准值(kN/m2);1ａ——立杆的纵距(m);h——立杆的步距(m)。经计算得到，Mw＝0.85×1.4Wkｌaｈ2/10=0．８50＊１.4＊0.５8３*1.50０＊１.8０02/10＝０.3３7KN.ｍ;3、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：σ=N／φＡ≤［f]其中N——立杆的轴心压力设计值,N＝７.727ｋＮ；i——计算立杆的截面回转半径，ｉ=１.60k——计算长度附加系数：k=１.155;u——计算长度系数,查规范(JＧJ130－2０01）表5．３.3，u＝1.５0;Ａ——立杆净截面面积,A=3．98cm2W——立杆净截面模量(抵抗矩），Ｗ=4.25ｃm3l0——计算长度（m)，由公式lｏ=ｋｕh确定，l０=３．12φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i=195查表得到0．194;[ｆ]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=２０５N/ｍm2；钢管立杆受压强度经计算得到:σ=N／φA=77２7／（0．１94＊3９８)=1０0．0８Ｎ/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f］,满足要求！4、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ=N/φA＋Mw/W≤［ｆ]其中Ｎ——立杆的轴心压力设计值,N=７.０6５kN;i——计算立杆的截面回转半径，i=１．６0k——计算长度附加系数:k=1．１55;u——计算长度系数，查规范（JＧJ130－2０01）表5.3.３,u=1．５0;Ａ——立杆净截面面积,Ａ=3.98ｃm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),Ｗ=４.２5cｍ３l０——计算长度（m)，由公式lo=kｕｈ确定,l0=3.1２φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i＝１9４查表得到0．１９４;［ｆ]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=２０５N／ｍｍ２Ｍw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Ｍw=0.3３7ｋＮ.m钢管立杆受压强度经计算得到:σ=N/φＡ+Ｍw/W=7０６5/(０．1９4*3９8）+33７0００／4250=170.8０Ｎ/ｍｍ2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ｎｌ=Nｌw+N０其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算:Nlw＝１．4×ｗk×Awwk——风荷载基本风压标准值,ｗk＝0.5９８ｋＮ/m2Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.6×3．0０=１０．８00mＮ0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kＮ);N0=5.０0０经计算得到Ｎlw＝1.４×0.５98×1０.８=6.442kN,连墙件轴向力计算值Nl=Nlｗ+Ｎ0＝6.442+5.000＝１１．45２kN连墙件轴向力设计值Nf=φA[ｆ］其中φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比１/i＝25/1．60=15．63的结果查表得到φ＝０.９５９；Ａ=3.9８cm2；[ｆ］=205．００N/mm2经过计算得到连墙件轴向力设计值Nf＝φA[f]＝0.９59×３98×２05／10０0=78.2４5kNＮl=1１．4５2kN<Nf=7８．24５kN,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=11．452kN小于双扣件的抗滑力１2kＮ,满足要求!WK=０.7UZ＊US*WO七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载Ｎ的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。脚手架排距为1０5０mm，内侧脚手架距离墙体2００0ｍm,支拉斜杆的支点距离墙体２000ｍｍ。水平钢梁采用16号工字钢,水平支撑梁的截面惯性矩I＝１130ｃm4,截面抵抗矩W=１41ｃm３,截面积Ａ＝２6.16cｍ２,弹性模量E=206×10３Ｎ/mm２。脚手架集中荷载P=1．２×2.764+1．４×3．１５=7．723ｋN水平钢梁自重荷载q＝1.2×25．15×０．０0０1×7．８5×10=0.24kＮ/ｍ悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.ｍ)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=７．８3１kN,Ｒ2＝８.081kＮ,R3＝０.434kN,R4=０.１35kN最大弯矩Mｍaｘ＝0.０65kＮ.ｍ抗弯计算强度ｆ=M/1.０5W+Ｎ/A=0．065×１06/(1．05×14１0００)+１2．163×10３/2６16=5.3６４Ｎ/m２水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/m2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下σ=M/φbＷｘ≤［f]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φb=５７0tb/lh*235／ｆy经过计算得到φb=570×10．０×65.0×23５/(305０.0×160.0×２３5.0)=０.84由于φb大于0.6,按照《钢结构设计规范》（ＧB500１７-２003)附录B其值用φb查表得到其值为0.７2４经过计算得到强度σ=0.０7×106／(0.724×116800.０0)=0.７7Ｎ/mm2水平钢梁的稳定性计算σ<[f］，满足要求!九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力ＲAH和拉钢绳的铀力Rｕi按照下面计算ＲＡH＝∑ni=1ＲUicoｓθｉ其中RＵicｏｓθi——为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力Rci=Ｒｕisiｎθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为ＲU1=10.７9２kN;RU２＝9.３６７kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算,为RU=10.７92ｋN拉绳的强度计算:如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:[Ｆｇ]＝aFｇ/ｋ其中［Fg]——钢丝绳的容许拉力(kＮ)Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对６×19取０．85K——钢丝绳使用安全系数,取８.0选择拉钢丝绳的破断拉力要大于８.００0×10．７9２/0.8２０=105.２８5kN。选择６×１９-14－１700钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度17０0ＭPa，直径14.0ｍm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力Rｕ我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力Ｎ,为N=RU=１0.７９2kＮ钢丝拉绳的吊环强度计算公式为[f]A>RB其中［f]为吊环抗拉强度，取[f]=5０Ｎ/ｍｍ２，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D＝[10７92×4／(3.１4１6×50×２）]1/2=1２mm为安全需要,我们选择直径为16mm的圆钢；吊环一定要锚在梁的钢筋里面，并要保证两侧不少于5０cm以上的锚固长度。十一、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下,水平钢梁与楼板压点的拉环受力R＝0.434kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为[f]Ａ>ＲＢ其中[ｆ］为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照《混凝土结构设计规范》10.９.8[ｆ］=５０N/mｍ2所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D＝[４34×４/（３.14１６×５0×2）］1/2＝3ｍm为安全需要,我们选择直径为１4mm的圆钢；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。附：外墙脚手架的计算书C、一般落地的钢管双排脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-２0０1)。计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为25.２米和３1．２米,为安全考虑按3１.2米高度进行计算。立杆采用单立管。计算时按单管考虑搭设尺寸为:立杆的纵距1.５0米,立杆的横距1．0５米,立杆的步距１.８0米,共16步架。采用的钢管类型为Φ4８x３．5,连墙件采用2步2跨,竖向间距３．６０米,水平间距3.0米。施工均布荷载为2．0kＮ/ｍ2,同时施工2层,脚手笆每步架均设。一、大横杆的计算：按照《规范》规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=0．031ｋＮ／m;脚手笆的荷载标准值P２＝０.150×１．050/3＝0.05２5kＮ/ｍ;活荷载标准值Q＝２．０00×1.05０／３=0．700kN/ｍ；静荷载的计算值q１=１．2×0.0３１＋1.２×０.０５25＝0.101ｋN/m;活荷载的计算值q2＝１.4×０．7０0=0.980kN／m;大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:M１=0.0８ｑ１L2+0.１0q2跨中最大弯矩为M１=（0.08×0.101+0.10×0.980)×1.50０2=０.2３９ＫN.ｍ支座最大弯矩计算公式如下:M１=-0.10q1Ｌ2-0.11７q２跨中最大弯矩为M2＝-(0．10×0.10１＋0．1１7×０.980）×1.5０02＝-0.281KN.ｍ选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝MAX(0.239*1０６，0.2８1＊106)/４２５0=６6.1１7Ｎ/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=66.117Ｎ/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[ｆ]=2０５.0N/ｍm2，满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:Vmax=０.６77(q1ｌ4／1００EＩ)＋0．９90（q2ｌ4/100ＥI）ﻫ其中：静荷载标准值q1=0．031+0.0５2５=０.0835活荷载标准值q2＝0.7００KN/m；钢管的弹性模量E＝2．０6×105N／mm2;钢管的惯性矩I＝１0１900.0mm4三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(０.6７７×0．083５+０．990×０.70０)×1500.０4/（100×2.０６×105×10１９00．０)＝1.大横杆的最大挠度1．8０８ｍm小于大横杆的最大允许挠度15０0.0/１50和1０ｍm,满足要求!二、小横杆的计算:按照《规范》规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算小横杆的自重标准值q＝0.０31kN/ｍ；大横杆的自重标准值Pl＝０．03１×1.5０0=0.0４７KN;脚手笆的荷载标准值P２=0.１5×1.050×1.50０/３=0．079KＮ;活荷载标准值Ｑ＝2.0０0×1．050×1．５00／３=１．0５0KＮ；荷载的计算值Ｐ＝1.2×0．047+1.2×0．079+1.４×1.０50＝１.６21ＫN;小横杆计算简图2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Ｍqｍａx＝ql2/８集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax＝pｌ／3最大弯矩M＝Mqmaｘ+MｐｍａxM＝(１.2×０．0３１)×1.0502/８＋１.6２1×1.０５０/3=０．5７2kN．ｍσ=0.572×１06／425０=１34.5８N/mm2小横杆的最大弯曲应力为σ=１３4.５８N/ｍm２小于小横杆的抗压强度设计值20５.0Ｎ／mm２,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式如下:Ｖqmaｘ=5ql４/38４ＥI集中荷载最大挠度计算公式如下：Vｐｍａｘ=ｐｌ（3l２-4ｌ2／9)／72EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5.０×０.031×10５0.0０4/（３84×2.０6０×1０5×10190０.０00）=０.０2集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=１621×1０5０.0×(3×１０５0.０2-４×１050.02/9)／（７2×2．０6×１05×1０19００.0)＝3.1７2最大挠度和V=V1+V２＝3．1９5小横杆的最大挠度3.1９5mm小于小横杆的最大允许挠度１５0０．0/１5０和1０mｍ,满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照按照《规范》规定：R≤Rc其中Ｒc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kＮ;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;荷载值计算:小横杆的自重标准值P1＝0.031×１.4/2=０.02２ｋＮ大横杆的自重标准值P1=0.0３1×1.500×4/2＝０.０9３kN脚手板的荷载标准值P２=0.15×1．050×１.500／２＝０.１1８kＮ活荷载标准值Q=２.０00×1．050×1．5０0/２＝1．５７5ｋN荷载的计算值R＝1．２×0.０２2＋1.2×０.09３+1．２×０．118+1.4×1．5７5=2．485kＮR=２．4８５kN〈8.０0kＮ单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(当直角扣件的拧紧力矩达4０--6５Ｎ.ｍ时，试验表明:单扣件在ｌ2kＮ的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8．0ｋN;双扣件在２０kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0ｋＮ;)四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（１)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）;本例为0．10１6ｋN/ｍNＧ1＝0．1016×31．2.0０＝3．619kN(２)脚手笆的自重标准值(kN／ｍ）;每步架铺设１层竹笆片脚手板,标准值为0．15ＮＧ２=0.１5０×5×1．５0０×１.０50／2=０．5９1ｋＮ(3)栏杆与挡脚手板自重标准值，采用栏杆竹笆片脚手板挡板,标准值为0．１４kＮ／ｍNG31．5×0.14＝0.21ｋN（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN//m2);0.０0５NG４=０．0０5×1.５00×18.00０=０.135ｋN经计算得到,静荷载标准值NG=ＮGl+ＮG２+ＮG3+NG4=4.564ｋN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。经计算得到，活荷载标准值ＮQ＝2.００0×２×1.500×１．０50/2＝3.1５０kＮ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计算公式N＝1．２ＮG+1．4NQ＝１．2×４．５６４+１.4×３.15０=１1.０7KN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计算公式N=1.2NG+0.8５×1.4NQ=1.2×４.５６4+０.8５×1．4×3.1５0=１0.０96KN五、立杆的稳定性计算:１、风荷载标准值按照以下公式计算:ＷＫ＝0．７UＺ*US*WＯ其中W０——基本风压(ｋN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB5000９-2０0１）的规定采用:淮安地区取W0=０.３5ｋＮ/m2;Uｚ——风荷载高度变化系数，为安全考虑按3＃楼的第２２层至跃层这一悬挑脚手架进行计算,按照《建筑结构荷载规范》(GＢ50009-2001）的规定采用:计算连墙件强度时取１.53６,计算立杆稳定性时取1.３75；Us——风荷载体型系数:Uｓ=0.８3９经计算得到,计算连墙件强度时风荷载标准值Wｋ=0.7×0.350×1.5３6×0.８3９=0．31６kＮ/m2；计算立杆稳定性时风荷载标准值Wｋ＝0．7×0.350×1．375×0.839＝０.２8３kN／m２;2、风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Ｍw=0.８5×１．４Wkｌａh2/１０其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2）;1ａ——立杆的纵距(ｍ）;h——立杆的步距(m）。经计算得到,Mｗ=0．85×1.４Ｗｋlａh２/１0=0.8５０*1．４*０．28３*1．500*１.８００２/10=0.1６4KＮ.ｍ;３、不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:σ=N/φA≤［f]其中N——立杆的轴心压力设计值,Ｎ＝７.727kN;i——计算立杆的截面回转半径，i＝1.6０k——计算长度附加系数:ｋ=1.１５5;u——计算长度系数，查规范(ＪＧJ１30－２001）表5.3.3，ｕ=1.5０;Ａ——立杆净截面面积,A=3.９8ｃm2Ｗ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=４.25cm３l０——计算长度（m),由公式lo=kuh确定，l0=３.1２φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/ｉ=１９５查表得到０.194；[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205N/mm2;钢管立杆受压强度经计算得到：σ＝Ｎ/φA=110７0／(０.19４*39８）=14３．3８N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f］,满足要求！４、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ=N／φA+Mｗ/Ｗ≤［ｆ]其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.０6５kN;i——计算立杆的截面回转半径,ｉ=1.60k——计算长度附加系数：k=1.155;ｕ——计算长度系数,查规范(JGＪ13０－2０01)表5.3.3,u=１.50；A——立杆净截面面积,A=３.９8ｃm２;;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.２5cｍ3;ｌ０——计算长度(m），由公式ｌo=kｕh确定，ｌ0＝3.12m;φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l０/i＝１94查表得到0.１94;[f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f]＝205N/mm2Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mw=0.1６4ｋＮ.m钢管立杆受压强度经计算得到：σ＝Ｎ/φA+Ｍw/Ｗ=1009６／（0.194＊３98)+1６4000/４２５０＝13０.7６N／ｍｍ2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs=[φAf-(1.２NG2k＋1．４ＮQｋ)]/1.２Ｇｋ其中NG２Ｋ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2Ｋ＝0．７2;ＮQ——活荷载标准值,ＮQ=3．150kN;Gk——每米立杆承受的结构自重标准值，Ｇｋ＝0.10１kＮ／m;经计算Hｓ=[0.1８6×4.24×10-4×205×1０3－(1.2×0.７２＋1.4×３．15)]／１.２×0．１25=［１６．167-５．27４]/0.15=７2.62经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hｓ＝７２.6２米。脚手架搭设高度Ｈｓ等于或大于26米,按照下式调整且不超过5０米：ﻫ[H]=Ｈs／(1＋０.０01Ｈs)=72.6２／(1＋0．0７２６2）＝6７.7０米；［H］与5０米比较取小值经计算得到,不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值［H］＝50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

Hs＝[φAf-（1．2NG２k+0.85×１．4(NQk+MwkφＡ／Ｗ))]／1.２Gk其中NG2Ｋ——构配件自重标准值产生的轴向力，ＮG２Ｋ=0．７2kＮ;ＮQ——活荷载标准值,ＮQ=3.１50ｋN;Gｋ——每米立杆承受的结构自重标准值,Ｇｋ=0．１25kN/m;Mwｋ——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwｋ=0.11７kＮ．m经计算Hｓ＝[０．1８6×4.２4×1０-4×2０5×103-0.８5×1.４(３．1５+０．１1７×0.1８6×４.24×１0０／5.0８)］/(1.2×０．１25)=[16.167－1.19×(３.15+1.82)]/0．15=68.35ｍ经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs＝６8.3５米脚手架搭设