工字钢托起钢管支模架专项施工方案

怀宁县全民健身中心体育馆工程钢管支模架专项施工方案编制单位：湖南省第四工程有限公司怀宁县全民健身中心(体育馆）项目部编制日期:二0一三年八月钢管支模架专项施工方案报审表工程名称：怀宁县全民健身中心体育馆工程致：浙江江南工程管理股份有限公司（监理单位)我方已根据施工合同的有关规定完成了怀宁县全民健身中心(体育馆)工程钢管支模架专项施工方案的编制,并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查.附件:《怀宁县全民健身中心体育馆工程模板施工方案》承包单位(章）:项目经理：日期：专业监理工程师审查意见：专业监理工程师:日期：总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）：总监理工程师：日期：本表一式三份,经项目监理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份怀宁县全名健身中心体育馆钢管支模架专项施工方案会签页编制：审核：审定:编制单位:湖南省第四工程有限公司怀宁县全民健身中心（体育馆)项目部编制日期：二0一三年八月目录1、工程概况。。。。。。。。.。...。.。。.。。.。。..。.。。。.。.。。...。。。。.。。..。.。..52、编制依据.。..。。。。。。..。。。。。。.。。..。。。..。..。..。。。。。.。。.。。。。.63、施工准备工作...。。。。。..。.。.。.。.。。。..。。.。。。..。..6主要施工方法和措施。。...。。.。。.。。。。。。.。.。..。...。...。.95、工字钢梁计算书.。...。。..。..。.。。.。.。...。。.。.。.。...。...。。10怀宁县全民健身中心体育馆工程1/5~1/9轴交C～L轴范围4。17米平面以下钢管支模架专项施工方案第一章工程概况1、工程概况及现场条件怀宁县全民健身中心体育馆工程项目位于怀宁新县城东南新区境内,东北面临近民房，西北面临近206国道，西南面临近市政河道，东南面为开阔地带。总建筑面积21628.25m2，建筑基底面积7669。03m2，主体为框架结构，屋面为轻钢网架结构.地上二层，地下一层，地下一层层高为4。8m，建筑高度23。816m,整个平面呈椭圆形，长轴长95。2m，短轴长79。926m。本工程室内±0。000相当于绝对标高（黄海高程）17.500m,基础设计为人工挖孔桩基础，地下室底标高为-6.300m（黄海高程为11。200m).本工程地下室处在-6。3米～—1。50米范围内，中间1/5～1/9轴交C~L轴范围-1。5米以下为回填土区，—1.5米平面为运动大厅。其上3。97米平面为内场区全现浇楼面。因为该工程的施工工期特紧，为了赶工,争取于今年年前完成本工程主体结构，现拟在地下室主体结构完成之后立即进行上部主体结构的施工。地下室外侧防水及回填土待地上3。97米层的支模架拆除之后进行施工。故3。97米层全现浇框架结构的支模架，大部分坐落在地下室顶板上,中间1/5～1/9轴交C～L轴范围的支模架则坐落在现有基坑底回填土（标高—6.3米）、预留土墩的顶面上（平均标高—2。8米）及基坑底与预留土墩的坡面上。由于土墩坡面立杆需要削除的土方量很大，严重影响下部施工，故拟利用该二预留土墩墩顶（—2.8米)与地下室顶板面(—1。53米）架设22b工字钢将该区域的支模架托起。2、模板支架选型根据本工程实际情况，结合本施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，在预留土墩顶和地下室顶板之间架设22b工字钢托起支模架，进行相应的设计计算。第二章编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）.2、建设部《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）.3、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社。；4、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社。5、《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社.6、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2012中国建筑工业出版社。7、本工程相关图纸,设计文件。8、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。第三章施工准备工作1、技术准备1。1、认真熟悉施工图纸、《图纸会审纪要》、施工规范及施工作业指导书，掌握工程特点,明确施工工艺和技术质量要求。1.2、施工前完成对施工班组人员进行施工程序，施工工艺，质量标准,施工危险因素和环境因素辨识及控制措施等方面内容的交底工作，并在交底记录上签字。1.3、准备好施工需要的工器具和材料,包括安全器具如：安全围栏、安全警示牌、安全带、绝缘手套、绝缘鞋、防护镜等.1。4、所有参加施工的人员必须经过三级安全教育且通过体检，特殊作业人员必须作到持证上岗。2、人员及劳动力的准备现场人员配置情况如下表：序号岗位人数备注1项目经理12技术负责人13技术员14生产经理15施工员26安全员27质检员18测量员39材料员210作业工人303、材料准备材料准备情况如下表：序号材料名称型号规格备注1工字钢22b2木垫板50mm×200mm3钢管Ф48×3。0mm4十字扣件与Ф48架管配套5接头扣件与Ф48架管配套6活动扣件与Ф48架管配套注意事项：eq\o\ac（○，1)承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、剪刀撑、斜撑、底座及垫木组成.钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。eq\o\ac（○,2）可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22—85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。4、施工主要机器具准备序号名称型号单位数量备注1塔吊QTZ80台3材料运输2水准仪DSC-320台1检测合格3电子全站仪NTS-342R台套1检测合格4钢尺100m把1检测合格5塔尺5m把1检测合格6钢尺5m把5检测合格第四章主要施工方法和措施1、支模架的搭设支模架采用φ48×3。0扣件式钢管支模架作梁和平板模板的竖向垂直支撑，同时也作柱和剪力墙的水平固定支撑.搭设的具体要求如下：1)立杆间距：本层楼层高度大于900mm的大梁沿大梁长度方向（纵向）的立杆间距为500～750mm，与大梁垂直方向（横向）的立杆的排距为500mm，并且在梁底中间必须设一排立杆以挑起梁两侧的立杆.2）水平杆布设：离地200mm设置一道扫地杆，纵横向布置；往上纵横方向每隔1600mm左右设一道，并且与满堂架子拉结。梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆，扫地杆和顶层水平杆应增加水平连结杆，纵横两向布置，水平杆与邻近立杆用十字扣件扣牢。3）剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距≤5。0米.4）梁底板应起拱，起拱高度为0.15％=4.5mm.2、本区域内的支模架拟自地下室顶板(—1。53米）平面开始搭设。该二土墩分别位于6~9轴交C～F及6~9轴交G～K轴范围内，顶标高平均为-2.8m左右，上口尺寸为14.0m×6.0m.5）拟用22b工字钢架设在地下室顶板（—1.53米）与土墩(—2.8米)之间且置于每根梁中，间距为2000～2350mm；为使22b工字钢梁保持水平,土墩应采用钢筋混凝土墩垫平至-1.53米。由于该二土墩表面以下0。5～1。3米为杂填土，故必须剔除土墩上表面杂填土上0.3～0。4米厚的种植土之后进行人工夯实,使基础座落在经过夯实的杂填土上。该经过人工夯实的杂填土的承载力特征值取60KN/m2。由于该二土墩上的钢筋混凝土支墩要承受来自上部支模架传来的全部荷载的一半（另一半传力于地下室顶板、连系梁或柱子旁边的钢管立杆及其支架上，根据计算,托起部分梁的净跨为3000mm）；所以,上部支模架承受其上施工荷载的面积为:（2＊3。0+6.0）＊(2＊3。0+14.0）=240m2，故该二土墩上每个钢筋混凝土支墩承受的上部荷载为:240＊（g2+q2）/2=240＊19。13/2=2295.6KN.故单个土墩上的混凝土支墩的受力面积应大于或等于:2295。6/60=38.26m2。该二土墩长为14。0m,宽为6。0m,混凝土支墩应设置在土墩四周（每边留置0。3m的襟边）；故该二土墩上的混凝土支墩基础（满堂基础)设计尺寸为13。4m＊5。4m=72。36m2，满足要求.基础厚度设计为400mm.考虑到支墩顶必须与—1.53m的地下室顶板齐平，基底标高为-2.8m，支墩高度应为-1。53-（—2.8）-0.4=0.87m，支墩宽度设计为300mm，环形闭合;所以，每个钢筋混凝土支墩的外周长设计为（13。4+5。4）＊2-4＊0.3=36.4m。即该二土墩上每个钢筋混凝土支墩设计为0.3m*0。87m＊36。4m（每个支墩独自环形闭合）。该支墩基础及支墩内均需配置构造钢筋。按最小配筋率计算，支墩基础配筋应为0.5%＊400＊1000=2000mm2/m,即为Φ16@200双层双向。支墩主筋应为0.5％＊300＊1270=1905mm2（纵向）,即为4Φ25(支墩底及支墩面均配筋4Φ25)，两侧按构造要求配置Φ12@200的腰筋,箍筋为Φ8@200（4）。6）为加大该托架体系的稳定性,工字钢梁底部与预留土墩的斜坡之间设置一定的钢管立杆，并于预留土墩的斜面与邻近立杆之间设置斜撑和剪刀撑以保持系统的整体稳定性（见附图）.第五章工字钢梁计算书一、搭设方案（见附图图示）1、基本搭设参数模板支架高H为5.3m，立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离）取1.6m,立杆纵距la取0。5m（梁底）～0.75m(板底)，横距lb取0。5m（梁底～0。75m(板底)）。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。模板底部的方木，断面宽60mm，高80mm，布设间距0。2m。在地下室顶板平面采用架设22b工字钢将地下室顶板与预留的两个土墩之间的空隙(空隙宽度为3000mm,即梁的净跨为3000mm）连通以托起上部的横向22b工字梁及支模架。每道梁（纵横）底设置1根22b工字钢，其上梁底中间立杆利用剪刀撑和水平联系杆托起梁底两侧的立杆。2、材料及荷载取值说明本支撑架使用Ф48×3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏.按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板、支架自重、工字钢自重及新浇混凝土自重（包括钢筋自重），以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、工字钢的强度和刚度验算按单跨简支梁计算（取最大荷载值的工字梁计算）1、荷载计算模板及支模架钢管重量标准值：1。5x1=3.9kN/m；新浇砼自重标准值：1。5x2=30.59kN/m；22b工字钢自重标准值：1.5x3=0.467kN/m；施工人员及设备活荷载标准值:1.5x4=3.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=6.9kN/m；g2=42.9kN/m;q2=14。49kN/m；跨中最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125×（g2+q2)×L2=64。56kN·m；2、22b工字钢抗弯强度验算22b工字钢断面抵抗矩W=32。5×104mm3；σ=M/W≤fσ=64。56×106/（32.5×104)=198。65N/mm2；22b工字钢的受弯强度计算值σ=198.65N/mm2,小于抗弯强度设计值fm=205N/mm2，满足要求。3、22b工字钢的抗剪强度计算上部荷载对22b工字钢的产生的剪力为Q=0。625(g2+q2)L=0。625×（42.9+14。49)×3=107。61kN;按照下面的公式对22b工字钢进行抗剪强度验算：τ=3Q/（2S）≤fvτ=3*107610/2*4653=34.69N/mm2；22b工字钢的抗剪强度τ=34.69N/mm2，小于抗剪强度设计值fv=120N/mm2满足要求。（4）22b工字钢的挠度验算22b工字钢的弹性模量E=206000N/mm2；22b工字钢的惯性矩I=35700000mm4；根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，22b工字钢的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.521×(x1+x2+x3)×L4/(100×E×I)+0.912×（x4+x5）×L4/(100×E×I）=0。521×34。96×30004/(100×206000×35700000）+0。912×10。35×30004/(100×206000×35700000）=3。05mm；搭设该部分的支模架时起拱0.15％=4.5mm，挠度设计值［ν］=4.5mm工字钢的最大挠度计算值ν=3。05mm，小于挠度设计值［v]=4.5mm，满足要求！三、模板支架的强度刚度及其稳定性的计算和验算见《模板施工方案》（满足要求）。工程技术文件报审表监B2-01编号工程名称云集·公园里日期2017年4月日现报上关于30＃楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案工程技术文件，请予以审定。序号类别编制人册数页数130＃楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案舒根华有/□无附页施工单位(公章）：技术负责人(签字）：项目负责人（签字)：日期：年月日专业监理工程师审核意见：专业监理工程师(签字）：日期：年月日总监理工程师审核意见：审定结论:□同意□修改后再报□重新编制监理单位(公章）：总监理工程师（签字）：日期：年月日本表由承包单位填报，建设单位、监理单位、承包单位各存一份.目录TOC\o”1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc280024218"一、工程概况 3HYPERLINK\l”_Toc280024219"二、脚手架设计计算 31。计算参数 3HYPERLINK\l”_Toc280024221”2。大横杆计算 4HYPERLINK\l”_Toc280024222”3.小横杆计算 64。扣件抗滑力计算 7HYPERLINK\l”_Toc280024224”5.脚手架立杆荷载计算 86.立杆稳定性计算 9HYPERLINK\l”_Toc280024226”7。连墙件计算 108。悬挑梁受力计算 12_Toc280024231”三、悬挑架构造要求 15四、悬挑架防护措施 16HYPERLINK\l"_Toc280024233”五、悬挑架安全技术措施 17HYPERLINK\l”_Toc280024234”六、悬挑架拆除安全技术措施 17

30＃楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案工程概况工程名称：云集·公园里工程地址：赣州市崇义县文竹路与振兴大道交汇处建设单位：赣州云集房地产开发有限公司监理单位：崇义县工程监理有限公司设计单位：深圳中海世纪建筑设计有限公司施工单位：江西江鹏建设集团有限公司30＃楼为9层楼房钢筋混凝土框架结构建筑，建筑物高度为30m。本方案主要针对学所有7层处楼房悬挑脚手架部分，悬挑脚手架允许搭设高度为20m，实际3层一挑，总高度9m，在允许范围之内，底下6层为落地式脚手架。二、脚手架设计计算1.计算参数(1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为15米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1。50米，立杆的横距为1.00米,立杆的步距为1。80米；内排架距离墙长度为0。20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为10米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0。80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距4。0米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；（2）活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：2.700;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；（3）风荷载参数本工程地处江西省崇义县,查荷载规范基本风压为0。350，风荷载高度变化系数μz为1。000，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用;（4)静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2）：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2)：0。150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0。005;脚手板铺设层数:4层;脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.30米。与楼板连接的抱箍直径（mm）：18.00；每根悬挑钢架3个抱箍。楼板混凝土标号:C25；2。大横杆计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)第条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0。300×1.000/（2+1)=0。100kN/m；活荷载标准值:Q=2.700×1.000/（2+1)=0。900kN/m;静荷载的设计值：q1=1.2×0。038+1。2×0。100=0。166kN/m；活荷载的设计值：q2=1。4×0.900=1.260kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。08×0.166×1.5002+0。10×1.260×1。5002=0。313kN。m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=-0。10×0。166×1.5002-0。117×1。260×1.5002=—0。369kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0。313×106，0.369×106）/5080。0=72.638N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为σ=72。638N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f]=205.0N/mm2,满足要求.(3)挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式:其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0。038+0.100=0。138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0。900kN/m；最大挠度计算值为：V=0。677×0。138×1500。04/（100×2。06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2。06×105×121900.0）=1。985mm;大横杆的最大挠度1。985mm小于大横杆的最大容许挠度1500。0/150mm与10mm，满足要求。3.小横杆计算根据JGJ130—2001第5.2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。(1)荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038×1.500=0。058kN；脚手板的自重标准值：P2=0。300×1.000×1.500/（2+1）=0。150kN;活荷载标准值：Q=2。700×1。000×1.500/(2+1)=1。350kN；集中荷载的设计值：P=1.2×(0.058+0。150）+1。4×1.350=2.139kN小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1。2×0。038×1.0002/8=0。006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式：Mpmax=2。139×1。000/3=0。713kN。m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。719kN.m;最大应力计算值σ=M/W=0。719×106/5080.000=141.496N/mm2小横杆的最大弯曲应力σ=141.496N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205。000N/mm2，满足要求。(3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1000.04/（384×2。060×105×121900。000）=0。020mm大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0。058+0.150+1。350=1。558kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式：Vpmax=1557。600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/（72×2.060×105×121900。0)=2。202mm最大挠度V=Vqmax+Vpmax=0。020+2。202=2.222mm小横杆的最大挠度为2.222mm小于小横杆的最大容许挠度1000。000/150=6.667与10mm，满足要求。4.扣件抗滑力计算按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.500×2/2=0。058kN；小横杆的自重标准值:P2=0。038×1.000/2=0.019kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.000×1。500/2=0。225kN；活荷载标准值：Q=2。700×1.000×1。500/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.0580。019+0。225)+1。4×2。025=3.197kN;R=3.197kN〈Rc=6。40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.5。脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN),为0。1248。NG1=［0.1248+(1。50×2/2+1。50×2）×0.038/1.80］×24.80=5。476(2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板,标准值为0.30.NG2=0.300×6×1.500×（1.000+0。2）/2=1.620kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15.NG3=0。150×6×1。500/2=0。675kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2):0。005。NG4=0。005×1。500×24。800=0。186kN经计算得到，静荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.957kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：NQ=2。700×1。000×1。500×2/2=4。050kN风荷载标准值按照以下公式计算：其中Wo--基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用：Wo=0.350kN/m2;Uz-—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用:Uz=1.950;Us--风荷载体型系数：取值为0。645;经计算得到，风荷载标准值：Wk=0.7×1.95×0.645×0.35=0。308kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:N=1。2NG+1。4NQ=1.2×7.957+1.4×4。050=15.218kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1。2NG+0.85×1。4NQ=1.2×7。957+0.85×1.4×4。050=14。368kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0。850×1。4×0.271×1.500×1.8002/106。立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N=15.218kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：μ=1。500;计算长度，由公式lo=kμh确定：l0=3。119m;长细比Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0。186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205。000N/mm2;σ=15218。000/（0。186×489.000）=167。318N/mm2；立杆稳定性计算σ=167.318N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205.000N/mm2，满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴心压力设计值:N=14。368kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:k=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m;长细比:L0/i=197。000；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205。000N/mm2；σ=14367。708/（0。186×489。000)+156672.306/5080。000=188.808N/mm2立杆稳定性计算σ=188.808N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205。000N/mm2，满足要求。7.连墙件计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.308kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=14.4m2;按《规范》5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN），N0=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=6.209kN连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11。209kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ-—轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=200.000/15。800的结果查表得到：φ=0。966，l为内排架距离墙的长度；又:A=4.89cm2;［f］=205。00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.890×10—4×205。000×103=96。837kN；Nl=9。096<Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到Nl=9。096小于双扣件的抗滑力12。800kN，满足要求。连墙件扣件连接示意图8.悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体200mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×7。957+1。4×4.050=15。218kN；水平钢梁自重荷载q=1。2×21.950×0。0001×78.500=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到:悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:R[1]=17.200kNR[2]=14。175kNR［3］=—0。153kN最大弯矩Mmax最大应力σ=M/1.05W+N/A=1。807×106/(1.05×108300.0）+0.000×103/2195.0=15.891N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值15.891N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215。000N/mm2,满足要求。9。悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下：其中φb-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10。0×63.0×235/（1200.0×160。0×235。0)=1。87由于φb大于0。6,查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.919。经过计算得到最大应力σ=1.807×106/(0。919×108300。00)=18.152N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=18.152小于[f］=215.000N/mm2,满足要求.10。锚固段与楼板连接的计算(1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0。153kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中[f］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9。8条［f］=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=［152.719×4/(3.142×50×2）］1/2=1.394mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：其中N—-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0。153kN；d-—楼板螺栓的直径,d=20.000mm;[fb]—-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.570N/mm2;[f］--钢材强度设计值,取215N/mm2；h—-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于152。719/（3。142×20.000×1。570)=1.548mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3。14×20.0002×215×10—3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0。153kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.510kN,满足要求。（3)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N-—锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=14。175kN；d-—楼板螺栓的直径，d=20。000mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100。000mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。950fc=16。700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75kN,大于锚固力N=14.17kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。三、悬挑架构造要求1。采用12cm型工字钢,自重为120N/m，搭设高度H=24.8m，立杆横距b（架宽）＝1。0m，立杆纵距L=1.5m，大横杆步距1。8m，铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2。7kN/m2，连墙杆布置为两步三跨。密目网全封闭。2。脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点处，小横杆伸出外排杆100mm,伸出150mm，里排立杆距墙200mm。3.由于满铺脚手板,所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同时还要增加2个扣件.4.按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大横杆,需再增加一道大横杆及一个扣件。5。剪刀撑按水平4跨垂直4步一组设置，两杆交叉与地面成450角。6.悬挑架结构应满布剪刀撑。7。连墙件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接,预埋槽钢以高出砼面20cm为宜。四、悬挑架防护措施1.脚手架每高4m，水平每隔6m同建筑物牢固地拉结，并加设顶撑使之同时承受拉力和压力,保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。拉接点禁止设在工程围护结构上,拉接杆要设在靠近节点位置20cm范围以内，并且与大横杆扣紧。在立柱或梁上预埋Ф10钢筋，拉筋采用Ф6钢筋.双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑.每道剪刀撑跨越立杆的根数为4根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m，斜杆与地面的倾角为45°——60°。剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接长度不得小于50cm，要用三只扣件，两头要大于10cm，剪刀撑最下部距地面10cm.剪刀撑沿脚手架连续设置，其间距不大于20cm。2。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。3。密目网必须使用获得省安监总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密目网的绑扎要用尼龙绳每孔一扎.4。安全网的设置：从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭,密目网要设在外排立杆的里侧。密目网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。施工层要设随层网,设18cm高的连续挡脚板,挡脚板要用铁丝绑在立杆上。设0.6m和1。2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红白相间的境界色。5。人行斜道的设计:人行斜道的宽度为1。2m，坡度为1：3(高：长）.斜道拐弯平台面积为9m2,宽度为1。5m。斜道两侧及拐弯平台外围设置1。2m的防护栏杆及高180mm的挡脚板。人行斜道的脚手板上钉防滑木条,其厚度为30mm，间距为250mm。斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。立杆纵距为1。5m，埋入地下500mm，大横杆间距为1.0m。小横杆置于斜横杆上间距为1m。拐弯处小横杆间距为0。6m。为保证斜道的稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙杆的设置。斜道脚手板应铺平、铺牢。6.防护棚的设置：在棚上要满铺竹桥板，棚边要设置1m高的挡板，在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人.五、悬挑架安全技术措施1。外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟,以防雨水浸泡地基。2。钢管架设置避雷针,分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成霹雷网络，并检测接地电阻不大于30欧姆。3。外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内,并做好可靠的安全接地处理。4。外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5.外脚手架严禁钢竹、钢木搭设，禁止扣件、绳索、铁丝等混用.6。外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。7.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2。7KN/m2。8。控制扣件螺栓拧紧力矩,采用扭力扳手，扭力矩应控制在40～50N·m范围内。9。严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。10.保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断架体。11。钢脚手架再架设和使用期间，要严防与带电体接触.钢脚手架需要穿过或靠近380V以内的电力线路,距离在2m以内时，应采取可靠的绝缘措施。12.在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板上。操作者要戴绝缘手套,经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。13。采用直径30mm，壁厚3mm的镀锌钢管设置避雷针。14。采用截面为16mm2铜导线，按照脚手架每40m设置一根接地线。接地线的连接保证接触可靠.六、悬挑架拆除安全技术措施1。拆架前,全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤合方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2.拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应专人指挥，禁止非作业人员进入。3。拆架的高处作业人员应戴安全帽、系好好全带、扎裹图腿、穿软底防滑鞋.4.拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,尔后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣.拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6.连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人由关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9。在拆架时,不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。10.拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11。其他安全技术措施参见《安全生产专项施工方案》。B3#楼井点降水专项施工方案1、工程概况1）工程名称：＊＊＊*B3#住宅楼工程2)工程地址：＊*＊**3)建设单位：＊**＊＊*4)设计单位：＊**＊*5）监理单位：*＊*＊监理总公司6）施工单位：＊＊*＊建筑工程有限公司7）施工范围：基坑开挖、CFG复合地基、筏板基础施工期间均需降水。本工程自然地坪面标高处于绝对标高为148。00米至148。80米之间，工程开挖至自然地表下3。5米左右见水,(这个标高相当于设计标高-3。5米相对标高)即停止施工,水位线基本与地质勘察报告相符。本工程为CFG复合地基，设计要求打桩工作面需开挖至-3。7米标高，在水位线以下，需采取降水措施方可继续施工.本工程桩基、砂石垫层、筏板施工均在水位线以下，在这几项工程施工期间均需降水，筏板施工完并经验收合格后可停止降水。本工程根据地质勘察报告，工程所在位置土质为粉细砂及粉土，适宜采用真空轻型井点降水。地下水控制方法适用条件表3-1方法名称土类渗透系数(m/d）降水深度（m）水文地质特征集水明排填土、粉土、粘性土、砂土7～20。0＜5上层滞水或水量不大的潜水降水真空井点0.1～20.0单级＜6多级＜20喷射井点0.1~20.0＜20管井粉土、砂土、碎石土、可溶岩、破碎带1。0～200.0＞5含水丰富的潜水、承压水、裂隙水截水粘性土、粉土、砂土、碎石土、岩溶土不限不限回灌填土、粉土、砂土、碎石土0。1~200。0不限本工程拟采用真空井点降低地下水位，沿基坑四周坏形布置.井点降水示意图如图1所示。2、地质情况及地下水位根据**市建筑设计研究院提供地质资料，拟建场地地层可分为五大层,自上而下描述如下：①杂填土：杂色，物质成分主要为碎砖块、石块等建筑垃圾,含大量粉土及砂土等,松散状.层厚1。80—2.10米。平均层厚1.91米。②粉细砂含粉土：黄色，湿,稍至中密。以粉细砂为主，粉土以不规则薄夹层形式存在其中。层底埋深5。10-5。90米,层厚3。30—4.10米,平均层厚3。56米。N平均值7，N63.5平均值4。②-1砾砂：黄绿色，饱和，中密，级配不均,冲击成因，矿物成分为长石及石英，含有风化岩碎屑.层底埋深5。30-5。90米，层厚0。6米。③强风化砂页岩:黄绿色、灰黑色，砂页岩互层状分布，表层风化强烈，呈坚硬粘土状,岩体节理裂隙发育，内含粘性土充填物，随深度的增加,风化强度逐渐减弱,岩体呈碎块状.岩体基本质量等级为Ⅴ级。层底埋深11.30-12.00米，层厚5.60—6。70米，平均层厚6。19米。N值平均值38,N63.5平均值10。④中风化砂页岩：灰黑色,砂页岩互层状产出，岩芯呈短柱状，岩体完整,呈坚硬块状，岩体基本质量等级为Ⅳ级。本层最大探深25.00米，未穿透该层。N平均值66。3、轻型井点设备轻型井点系统由滤管、井点管、连接管、集水管及抽水设备等组成.3。1滤管：ф32mmPPR热熔管，长4m，一端用管堵熔死,管壁上钻直径12～18mm的孔梅花形布置，孔高1000mm，作为滤管，管壁外包尼龙网(100目）五层，外层为8～10孔/cm2的白钢丝网布粗滤网。为避免滤孔淤泥堵塞，在管壁与滤网间用铁丝绕成螺旋形断开，滤网外面再裹一层20号粗铁丝保护网,间距10mm。井点管的上端用弯管接头与总管相连。3。2井点管:ф32mmPPR热熔管，长4m。3。3连接管：井点管和总管热熔连接，应不漏气。3。4总管：ф63mmPPR热熔管、三通,每节长度为4m,用管接连接,防止漏气，漏水。3。5抽水设备:IB80—65-160离心式水泵，流量为50m3/h共5台，其中1台备用,反射水箱购买成品（实际以购买设备为准，但抽水能力不低于50m3/h）.每台抽水设备连接不超过100根井点管。3.6水枪：ф50＊5mm无缝钢管长约2m，下端焊接一个ф16mm的枪头喷嘴，上端伸出冲击管外与高压胶管连接。3.7蛇形高压胶管：压力应达到1。50mpa以上，长120m。3。8高压水泵:100TSW—7高压离心泵，配备一个压力表，作下井管之用。4、施工前准备工作4。1熟悉图纸,掌握工程地质条件，了解施工现场地形及周围环境,分析降水过程中可能出现的技术问题和采取的对策。4.2平整场地，以便于作业。5、轻型井点布置5.1平面布置本工程采用环形线状井点布置,布置在基坑四周，仅留出土车道口及桩机坡道口。为综合考虑桩机的移位时碰到井点管和基槽的土方开挖，将井点管布置在离基坑壁外2m的位置且须将井点管顶部插至比原土面标高低，以防止桩机的作业和井管局部漏气.井点管间距按1m布置。为了充分利用泵的抽水能力,集水总管标高应尽量接近地下水位线，并沿抽水水流方向留有0.25%～0。5％的土仰角.在确定井点管数量时应考虑在基坑四周适当加密。5.2高程控制根据本工程的特点（地下水位的高度）以及原地坪的标高,埋入深度为5.5m~6.5m.5.3平面布置图、剖面示意图详附图。5。4轻型井点布置的注意事项为保证轻型井点降水的成功，在进行井点布置时还需注意：5。4.1对于平面布置应尽可能将建筑物、构造物的主要部份纳入井点系统范围，确保桩基及地下工程的顺利进行；尽可能压缩井点降水范围,总管设在基坑外围或沟槽外侧，井点则朝向坑内；总管线型随基坑形状布置，但尽可能直线，折线铺设，不应弯弯曲曲，安装困难，易漏气;总管平台宽度一般为1～1.5m，平面布置要充分考虑排水的出路，一般应引向离基坑愈远愈好，以防回水.5.4.2对于高程布置：井点系统集水总管的高程，最好是布设在