徐州贾汪吾悦地库模板支撑专项施工方案

徐州新城吾悦广场(地块二B)北地库及人防混凝土模板支撑工程专项施工方案北京第五建筑工程集团有限公司2020年11月目 录1HYPERLINK\l"_TOC_250025"编制依据11.1HYPERLINK\l"_TOC_250024"施工图11.2HYPERLINK\l"_TOC_250023"施工组织设计11.3HYPERLINK\l"_TOC_250022"相关规范、标准、图集11.4HYPERLINK\l"_TOC_250021"相关法律法规及规范性文件32HYPERLINK\l"_TOC_250019"工程概况52.1HYPERLINK\l"_TOC_250018"工程总体概况52.2HYPERLINK\l"_TOC_250017"设计概况52.3HYPERLINK\l"_TOC_250016"专项工程概况72.4HYPERLINK\l"_TOC_250015"施工平面布置82.5HYPERLINK\l"_TOC_250014"工程重点、难点113HYPERLINK\l"_TOC_250013"模架设计123.1工艺选型123.2HYPERLINK\l"_TOC_250012"设计方案124施工计划214.1施工进度计划214.2材料与设备供应计划215施工工艺技术245.1工艺流程245.2基础处理255.3定位测量255.4架体构造及搭设要求255.5模板安装295.6混凝土浇筑305.7模架拆除315.8安全防护335.9使用要求335.10检查要求336施工安全技术保证措施346.1组织保障措施346.2技术保证措施416.3安全保证措施426.4季节性施工保证措施446.5监测监控要求457施工管理及作业人员配备477.1管理层人员配置和分工477.2作业人员配备和分工488验收要求498.1质量标准498.2检查与验收项目、部位及相关要求568.3验收标识牌578.4验收人员579HYPERLINK\l"_TOC_250011"应急处置措施599.1应急小组责任及组织机构图599.2HYPERLINK\l"_TOC_250010"各成员职责609.3HYPERLINK\l"_TOC_250009"事故报告程序619.4HYPERLINK\l"_TOC_250008"应急救援物资储备629.5架体失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施629.6HYPERLINK\l"_TOC_250009"发生高处坠落和物体打击事故的抢救措施629.7HYPERLINK\l"_TOC_250009"触电事故应急救援措施639.8HYPERLINK\l"_TOC_250009"机械伤害应急救援措施639.9消防事故应急救援措施639.10救援总结649.11医院抢救线路6510HYPERLINK\l"_TOC_250005"计算书及相关图纸6610.110#地库350厚板模板计算书6610.210#地库梁350*700模板计算书8010.310#地库梁300*700模板计算书10110.415#人防区梁（500*1300）模板计算书12110.515#人防区梁（450*1300）模板计算书14710.615#人防区300厚板模板计算书17210.715#人防区250厚板模板计算书186（悬挑式（悬挑式专项施工方案徐州新城吾悦广场（地块二B）混凝土模板支撑工程专项施工方案··十计算书书及相关图图纸1板算板模板（扣件件式）计算算书计算算依据：1、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220082、《建建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范》JGJ130－201113、《建建筑结构可可靠性设计计统一标准准》GB500068--201884、《混混凝土结构构设计规范范》GB5500100-201105、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201126、《钢钢结构设计计标准》GB5500177-20117一、工程属属性新浇混凝土楼楼板名称10#地库--350厚板新浇混凝土楼楼板板厚(mm)350模板支架高度度H(m))3.6模板支架纵向向长度L(m))42模板支架横向向长度B(m))33二、荷载设设计模板及其支架架自重标准准值G1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标标准值G2k(kN/mm3)24钢筋自重标准准值G3k(kN/mm3)1.1施工人员及设设备荷载标标准值Q1k当计算面板和和小梁时的的均布活荷荷载(kN/mm2)2.5当计算面板和和小梁时的的集中荷载载(kN)2.5当计算主梁时时的均布活活荷载(kN/mm2)1.5当计算支架立立杆及其他他支承结构构构件时的的均布活荷荷载(kN/mm2)1风荷载标准值值ωk(kN/mm2)基本风压ω00(kN/mm2)0.350.455地基粗糙程度度B类(城市郊郊区)模板支架顶部部距地面高高度(m)3.6风压高度变化化系数μz1风荷载体型系系数μs1.3三、模板体体系设计主梁布置方向向垂直立杆纵向向方向立杆纵向间距距la(mm)750立杆横向间距距lb(mm)750步距h(mmm)1500小梁间距l((mm)250小梁最大悬挑挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑挑长度l2(mm)100结构表面的要要求结构表面隐蔽蔽荷载载系数参数数表：正常使用极限限状态承载能力极限限状态抗倾覆可变荷载调整整系数γL10.9-可变荷载的分分项系数γQ11.5-永久荷载的分分项系数γG11.3-结构重要性系系数γ01.1设计计简图如下下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\板模板(扣件式)__2平面图.dwg"模板设计平面面图HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\板模板(扣件式)__2立面图_长向.dwg"模板设计剖面面图(模板支架架纵向)HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\板模板(扣件式)__2立面图_短向.dwg"模板设计剖面面图(模板支架架横向)四、面板验验算面板类型覆面木胶合板板面板厚度t((mm)15面板抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)15面板抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.4面板弹性模量量E(N//mm2)8000面板计算方式式简支梁楼板板面板应搁搁置在梁侧侧模板上，本本例以简支支梁，取1m单位宽度度计算。W＝＝bh2/6=11000××15×115/6＝375000mm33，I＝bh3/12==10000×15××15×115/122＝2812250mmm4承载载能力极限限状态q11＝γ0×[1..3×(GG1k+((G2k+G3k)×hh)+1..5×γL×Q1k]×bb=1.11×[1..3×(00.1+((24+11.1)××0.355)+1..5×0..9×2..5]×11=16..418kkN/mq22＝1.1××1.3××G1k×b＝1.1××1.3××0.1××1=0..143kkN/mp＝＝1.1××1.5××0.9××Q1k＝1.1××1.5××0.9××2.5＝3.7113kN正常常使用极限限状态q＝＝(γG(G1k+((G2k+G3k)×hh))×bb=(11×(0..1+(224+1..1)×00.35)))×1＝8.8885kN//m计算算简图如下下：1、强强度验算M11＝q1l2/8＝16.4418×00.2522/8＝0.1228kN··mM22＝q2L2/8+ppL/4＝0.1443×0..252/8+33.7133×0.225/4＝0.2333kN··mMmmax＝max[[M1，M2]＝max[[0.1228，0.2333]＝0.2333kN··mσ＝＝Mmax/W＝0.2333×1006/375500＝6.2117N/mmm2≤[f]＝15N//mm2满足足要求！2、挠挠度验算νmmax＝5ql4/(3884EI))=5×88.8855×25004/(3884×80000×22812550)=00.2011mmν＝＝0.2001mm≤[ν]＝L/2550＝250//250＝1mm满足足要求！五、小梁验验算小梁类型方木小梁截面类型型(mm)50×80小梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)12.87小梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.4小梁截面抵抗抗矩W(cmm3)53.3333小梁弹性模量量E(N//mm2)8000小梁截面惯性性矩I(cmm4)213.3333小梁计算方式式二等跨连续梁梁q11＝γ0×[1..3×(GG1k+((G2k+G3k)×hh)+1..5×γL×Q1k]×bb=1.11×[1..3×(00.3+((24+11.1)××0.355)+1..5×0..9×2..5]×00.25＝4.1776kN//m因此此，q1静＝γ0×1.33×(G11k+((G2k+G3k)×hh)×b==1.1××1.3××(0.33+(244+1.11)×0..35)××0.255＝3.2448kN//mq1活＝γ0×1.55×γL×Q1k×b==1.1××1.5××0.9××2.5××0.255＝0.9228kN//mq22＝1.1××1.3××G1k×b==1.1××1.3××0.3××0.255＝0.1007kN//mp＝＝1.1××1.5××0.9××Q1k＝1.1××1.5××0.9××2.5＝3.7113kN计算算简图如下下：1、强强度验算M11＝0.1225q1静L2+0.1125q11活L2＝0.1225×3..248××0.7552+0.1125×00.9288×0.7752＝0.2994kN··mM22＝max[[0.077q2L2+0.2203pLL，0.1225q2L2+0.1188pLL]＝max[[0.077×0.1107×00.7522+0.2203×33.7133×0.775，0.1225×0..107××0.7552+0.1188×33.7133×0.775]＝0.5669kN··mM33＝max[[q1L12/2，q2L12/2+ppL1]=maax[4..176××0.1552/2，0.1007×0..152/2+33.7133×0.115]＝0.5558kN··mMmmax＝max[[M1，M2，M3]＝max[[0.2994，0.5669，0.5558]＝0.5669kN··mσ==Mmaxx/W=00.5699×1066/533333=110.6777N/mmm2≤[f]==12.887N/mmm2满足足要求！2、抗抗剪验算V11＝0.6225q1静L+0..625qq1活L＝0.6225×3..248××0.755+0.6625×00.9288×0.775＝1.9558kNV22＝0.6225q2L+0..688pp＝0.6225×0..107××0.755+0.6688×33.7133＝2.6004kNV33＝max[[q1L1，q2L1+p]＝max[[4.1776×0..15，0.1007×0..15+33.7133]＝3.7229kNVmmax＝max[[V1，V2，V3]＝max[[1.9558，2.6004，3.7229]＝3.7229kNτmmax=33Vmaxx/(2bbh0)=3××3.7229×10000/((2×500×80))＝1.3998N/mmm2≤[τ]=1..4N/mmm2满足足要求！3、挠挠度验算q＝＝(γG(G1k+((G2k+G3k)×hh))×bb=(1××(0.33+(244+1.11)×0..35)))×0.225＝2.2771kN//m挠度度,跨中νmax＝0.5221qL44/(1000EI))=0.5521×22.2711×75004/(1000×80000×2213.3333×1104)＝0.2119mm≤[ν]＝L/2550＝750//250＝3mm；悬臂臂端νmax＝ql14/(8EEI)=22.2711×15004/(8××80000×2133.3333×1044)＝0.0008mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×1550/2550＝1.2mmm满足足要求！六、主梁验验算主梁类型钢管主梁截面类型型(mm)Φ48×2..8主梁计算截面面类型(mm)Φ48×2..8验收控制是3.0，现场实际是按照多厚控制的？验收控制是3.0，现场实际是按照多厚控制的？主梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)215主梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)125主梁截面抵抗抗矩W(cmm3)4.25主梁弹性模量量E(N//mm2)2060000主梁截面惯性性矩I(cmm4)10.19主梁计算方式式四等跨连续梁梁可调托座内主主梁根数2主梁受力不均均匀系数0.61、小小梁最大支支座反力计计算q11＝γ0×[1..3×(GG1k+((G2k+G3k)×hh)+1..5×γL×Q1k]×bb=1.11×[1..3×(00.5+((24+11.1)××0.355)+1..5×0..9×1..5]×00.25＝3.8776kN//mq11静＝γ0×1.33×(G11k+((G2k+G3k)×hh)×b＝1.1××1.3××(0.55+(244+1.11)×0..35)××0.255＝3.3119kN//mq11活＝γ0×1.55×γL×Q1k×b＝1.1××1.5××0.9××1.5××0.255＝0.5557kN//mq22＝(γG(G1k+((G2k+G3k)×hh))×bb=(1××(0.55+(244+1.11)×0..35)))×0.225＝2.3221kN//m承载载能力极限限状态按二二等跨连续续梁，Rmax＝1.255q1L＝1.255×3.8876×00.75＝3.6334kN按二二等跨连续续梁按悬臂臂梁，R1＝(0.3775q1静+0.4437q11活)L++q1l1＝(0.3375×33.3199+0.4437×00.5577)×0..75+33.8766×0.115＝1.6998kN主梁梁2根合并，其其主梁受力力不均匀系系数=0.66R＝＝max[[Rmaxx，R1]×0..6＝2.188kN;正常常使用极限限状态按二二等跨连续续梁，R'maxx＝1.255q2L＝1.255×2.3321×00.75＝2.1776kN按二二等跨连续续梁悬臂梁梁，R'1＝0.3775q2L+qq2l1＝0.3775×2..321××0.755+2.3321×00.15＝1.0001kNR''＝max[[R'maax，R'1]×0..6＝1.3006kN;;计算算简图如下下：主梁梁计算简图图一主梁梁计算简图图二2、抗抗弯验算主梁梁弯矩图一一(kN·mm)主梁梁弯矩图二二(kN·mm)σ==Mmaxx/W=00.5477×1066/42550=1228.733N/mmm2≤[f]==215NN/mm22满足足要求！3、抗抗剪验算主梁梁剪力图一一(kN)主梁梁剪力图二二(kN)τmmax=22Vmaxx/A=22×3.8854×11000//398＝19.3368N//mm2≤[τ]=1225N/mmm2满足足要求！4、挠挠度验算主梁梁变形图一一(mm)主梁梁变形图二二(mm)跨中中νmax=00.5288mm≤[ν]=7550/2550=3mmm悬挑挑段νmax＝0.2665mm≤[ν]=2××100//250==0.8mmm满足足要求！5、支支座反力计计算承载载能力极限限状态图一一支座座反力依次次为R1=4.8866kNN，R2=7.0052kNN，R3=6.1175kNN，R4=7.4488kNN，R5=2.7759kNN图二二支座座反力依次次为R1=3.7737kNN，R2=7.337kN，R3=6.1125kNN，R4=7.337kN，R5=3.7738kNN七、可调托托座验算荷载传递至立立杆方式可调托座可调托座承载载力设计值值[N]((kN)30按上上节计算可可知，可调调托座受力力N＝7.4888/0..6=122.4811kN≤[N]＝30kNN满足足要求！八、立杆验验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距距hd(mm)950立杆伸出顶层层水平杆中中心线至支支撑点的长长度a(mmm)450顶部立杆计算算长度系数数μ11.386非顶部立杆计计算长度系系数μ21.755立杆钢管截面面类型(mm)Φ48×2..8立杆钢管计算算截面类型型(mm)Φ48×2..8钢材等级Q235立杆截面面积积A(mmm2)398立杆截面回转转半径i(mmm)16立杆截面抵抗抗矩W(cmm3)4.25抗压强度设计计值[f]((N/mmm2)215支架自重标准准值q(kNN/m)0.151、长细细比验算顶部部立杆段：：l01=kμ1(hd+2a))=1×11.3866×(9550+2××450))=25664mm非顶顶部立杆段段：l0=kμ2h=11×1.7755×11500==26322mmλ==max[[l01，l0]/i==26322/16==164..531≤[λ]=2110满足足要求！2、立杆杆稳定性验验算根据据《建筑施施工扣件式式钢管脚手手架安全技技术规范》JGJ1130-22011，荷载设设计值q1有所不同同：小梁梁验算q11＝γ0×[1..3×(GG1k+(GG2k+G3k)×hh)+1..5×0..9×Q11k]×bb=1.11×[1..3×(00.5+((24+11.1)××0.355)+1..5×0..9×1]]×0.225=3.6991kN//m同上上四～六步步计算过程程，可得：：R11＝4.6334kN，R2＝7.0118kN，R3＝5.888kN，R4＝7.1331kN，R5＝3.5559kN顶部部立杆段：：l001=kμ1(hd+2a))=1.1155×11.3866×(9550+2××450))=29661.5335mmλ11=l01/i==29611.5355/16==185..096查表表得，φ＝0.2009不考考虑风荷载载:N11=Maax[R11，R2，R3，R4，R5]/0..6=Maax[4..634，7.0118，5.88，7.1331，3.5559]/00.6=111.8885kNf＝＝N1/(ΦA)＝118885/(00.2099×3988)＝142..879NN/mm22≤[f]＝215NN/mm22满足足要求！考虑虑风荷载:Mww＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1.1××1.5××0.9××0.9××0.4555×0..75×11.52/10＝0.1003kN··mN11w=MMax[RR1,R2,R3,R4,R5]/0..6+Mww/lb=Maxx[4.6634,77.0188,5.888,7..131,,3.5559]/00.6+00.1033/0.775=122.0233kNf＝＝N1w/(φA)+Mw/W＝120223/(00.2099×3988)+0..103××106/42550＝168..773NN/mm22≤[f]＝215NN/mm22满足足要求！非顶顶部立杆段段：l00=kμ2h=11.1555×1.7755×11500==30400.5377mmλ==l0/i=33040..537//16=1190.0034查表表得，φ1=0.1199不考考虑风荷载载:N==Max[[R1,R2,R3,R4,R5]/0..6+1..1×γG×q×HH=Maxx[4.6634,77.0188,5.888,7..131,,3.5559]/00.6+11.1×11.3×00.15××3.6==12.6657kNNf==N/(φ1A)＝12.6657×1103/(0..199××398))=1599.8077N/mmm2≤[σ]=2115N/mmm2满足足要求！考虑虑风荷载:Mww＝γ0×γQγLφwωk×la×h2/10＝1.1××1.5××0.9××0.9××0.4555×0..75×11.52/10＝0.1003kN··mNww=Maax[R11,R2,R3,R4,R5]/0..6+1..1×γG×q×HH+Mw/lb=Maxx[4.6634,77.0188,5.888,7..131,,3.5559]/00.6+11.1×11.3×00.15××3.6++0.1003/0..75=112.7995kNf==Nw/(φ1A)+MMw/W＝12.7795×1103/(0..199××398))+0.1103×1106/42550=1885.7884N/mmm2≤[σ]=2115N/mmm2满足足要求！九、高宽比比验算根据据《建筑施施工扣件式式钢管脚手手架安全技技术规范》JGJ1130-22011第6.9..7：支架高高宽比不应应大于3H//B=3..6/333=0.1109≤3满足足要求，不不需要进行行抗倾覆验验算！十、立杆支支承面承载载力验算【本本项简化计计算了部分分要点，建建议采用“一般性楼楼盖验算”模块进行行详细的楼楼板承载力力复核计算算】支撑层楼板厚厚度h(mmm)350混凝土强度等等级C35混凝土的龄期期(天)7混凝土的实测测抗压强度度fc(N/mmm2)9.686混凝土的实测测抗拉强度度ft(N/mmm2)0.911立杆垫板长aa(mm))2000立杆垫板宽bb(mm))200F11=N=112.7995kN1、受受冲切承载载力计算根据据《混凝土土结构设计计规范》GB500010--20100第6.5..1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0..7βhft+0.225σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计计值或集中中反力设计计值βh截面高度影响响系数：当当h≤800mmm时，取βh=1.0；当h≥20000mm时，取βh=0.9；中间线线性插入取取用。ft混凝土轴心抗抗拉强度设设计值σpc,m临界面周长上上两个方向向混凝土有有效预压应应力按长度度的加权平平均值，其其值控制在在1.0--3.5NN/㎜2范围内um临界截面周长长：距离局局部荷载或或集中反力力作用面积积周边h0//2处板垂直直截面的最最不利周长长。h0截面有效高度度，取两个个配筋方向向的截面有有效高度的的平均值η=min((η1,η2)η1=0.44+1.22/βs,η2=0.55+as××h0/4Umη1局部荷载或集集中反力作作用面积形形状的影响响系数η2临界截面周长长与板截面面有效高度度之比的影影响系数βs局部荷载或集集中反力作作用面积为为矩形时的的长边与短短边尺寸比比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积积为圆形时时，取βs=2as板柱结构类型型的影响系系数：对中中柱，取as=40，对边柱柱，取as=30：对角柱柱，取as=20说明在本工程计算算中为了安安全和简化化计算起见见，不考虑虑上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板板承载能力力安全储备备。可得得：βh=1，ft=0.9911N//mm2，η=1，h0=h-220=3330mm，umm=2[[(a+hh0)+(bb+h0)]=55720mmmF==(0.77βhft+0.225σpc，m)ηumh0=(0..7×1××0.9111+0..25×00)×1××57200×3300/10000=12203.7723kNN≥F1=12..795kkN满足足要求！2、局局部受压承承载力计算算根据据《混凝土土结构设计计规范》GB500010--20100第6.6..1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.335βcβlfcAlnF1局部受压面上上作用的局局部荷载或或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗抗压强度设设计值；可可按本规范范表4.1..4-1取值βc混凝土强度影影响系数，按按本规范第第6.3..1条的规定定取用βl混凝土局部受受压时的强强度提高系系数Aln混凝土局部受受压净面积积βl=(Abb/Al)1/2Al混凝土局部受受压面积Ab局部受压的计计算底面积积，按本规规范第6.6..2条确定可得得：fc=9.6686N//mm2，βc=1，βll=(Ab/Al)1/2=[[(a+22b)×((b+2bb)/(aab)]11/2=[[(24000)×((600))/(20000×2200)]]1/2=11.8977，Aln=abb=4000000mmm2F==1.355βcβlfcAln=1..35×11×1.8897×99.6866×4000000//10000=99224.0662kN≥F1=12..795kkN满足足要求！1梁算梁模板（扣件件式，梁板板立柱共用用）计算书书计算算依据：1、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220082、《建建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范》JGJ130－201113、《混混凝土结构构设计规范范》GB5500100-201104、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201125、《钢钢结构设计计标准》GB5500177-201176、《建建筑结构可可靠性设计计统一标准准》GB500068--20188一、工程属属性新浇混凝土梁梁名称WKL3500*7000混凝土梁截面面尺寸(mm×mmm)350×7000模板支架高度度H(m))3.6模板支架横向向长度B(m))33模板支架纵向向长度L(m))42梁侧楼板厚度度(mm)350二、荷载设设计模板及其支架架自重标准准值G1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土土自重标准准值G2k(kN/mm3)24混凝土梁钢筋筋自重标准准值G3k(kN/mm3)1.5混凝土板钢筋筋自重标准准值G3k(kN/mm3)1.1当计算支架立立杆及其他他支承结构构构件时Q1k(kN/mm2)1对水平面模板板取值Q2k(kN/mm2)2风荷载标准值值ωk(kN/mm2)基本风压ω00(kN/mm2)0.35非自定义:00.4555地基粗糙程度度B类(城市郊郊区)模板支架顶部部距地面高高度(m)3.6风压高度变化化系数μz1风荷载体型系系数μs1.3三、模板体体系设计新浇混凝土梁梁支撑方式式梁两侧有板，梁梁底小梁平平行梁跨方方向梁跨度方向立立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横横向间距lb(mm)850步距h(mmm)1500新浇混凝土楼楼板立杆间间距l'a(mm)、l'b(mm)750、7550混凝土梁距梁梁两侧立杆杆中的位置置居中梁左侧立杆距距梁中心线线距离(mm)425梁底增加立杆杆根数1梁底增加立杆杆布置方式式按梁两侧立杆杆间距均分分梁底增加立杆杆依次距梁梁左侧立杆杆距离(mm)425梁底支撑小梁梁最大悬挑挑长度(mm)150梁底支撑小梁梁根数3梁底支撑小梁梁间距175每纵距内附加加梁底支撑撑主梁根数数0结构表面的要要求结构表面隐蔽蔽模板及支架计计算依据《建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范》JGJ1130-22011荷载载系数参数数表：正常使用极限限状态承载能力极限限状态抗倾覆可变荷载调整整系数γL10.9-可变荷载的分分项系数γQ11.5-永久荷载的分分项系数γG11.3-结构重要性系系数γ01.1设计计简图如下下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱共用）_1_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱共用）_1_立面图.dwg"立面图四、面板验验算面板类型覆面木胶合板板面板厚度t((mm)15面板抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)15面板抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.5面板弹性模量量E(N//mm2)5400取单单位宽度b=10000mmm，按二等等跨连续梁梁计算：W＝＝bh2/6=11000××15×115/6＝375000mm33，I＝bh3/12==10000×15××15×115/122＝2812250mmm4q11＝γ0×[1..3(G11k+(GG2k+G3k)×hh)+1..5×γL×Q2k]×bb=1.11×[1..3×(00.1+((24+11.5)××0.7))+1.55×0.99×2]××1＝28.6639kNN/mq11静＝γ0×1.33×[G11k+(GG2k+G3k)×hh]×b＝1.1××1.3××[0.11+(244+1.55)×0..7]×11＝25.6669kNN/mq11活＝γ0×1.55×γL×Q2k×b＝1.1××1.5××0.9××2×1＝2.977kN/mmq22＝[1×((G1k+(GG2k+G3k)×hh)]×bb＝[1×((0.1++(24++1.5))×0.77)]×11＝17.995kN//m计算算简图如下下：1、强强度验算Mmmax＝0.1225q1L2＝0.1225×288.6399×0.11752＝0.111kN·mmσ＝＝Mmax/W＝0.111×1066/375500＝2.9224N/mmm2≤[f]＝15N//mm2满足足要求！2、挠挠度验算νmmax＝0.5221q2L4/(1000EI))=0.5521×117.955×17554/(1000×54400×22812550)＝0.0558mm≤[ν]＝L/2550＝175//250＝0.7mmm满足足要求！3、支支座反力计计算设计计值(承载能力力极限状态态)R11=R3=0.3375q11静L+0..437qq1活L=0..375××25.6669×00.1755+0.4437×22.97××0.1775＝1.9112kNR22=1.225q1L=1..25×228.6339×0..175＝6.2665kN标准准值(正常使用用极限状态态)R11'=R3'=0.3375q22L=0..375××17.995×0..175＝1.1778kNR22'=1.225q2L=1..25×117.955×0.1175＝3.9227kN五、小梁验验算小梁类型方木小梁截面类型型(mm)40×80小梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)12.87小梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.485小梁截面抵抗抗矩W(cmm3)42.6677小梁弹性模量量E(N//mm2)8500小梁截面惯性性矩I(cmm4)170.6667小梁计算方式式二等跨连续梁梁承载载能力极限限状态：梁底底面板传递递给左边小小梁线荷载载：q1左＝R1/b=11.9122/1＝1.9112kN//m梁底底面板传递递给中间小小梁最大线线荷载：q1中＝Max[[R2]/b=Maax[6..265]]/1=6.2665kN//m梁底底面板传递递给右边小小梁线荷载载：q1右＝R3/b=11.9122/1＝1.9112kN//m小梁梁自重：q2＝1.1××1.3××(0.33-0.11)×0..35/22=0..05kNN/m梁左左侧模板传传递给左边边小梁荷载载q3左＝1.1××1.3××0.5××(0.77-0.335)=00.25kkN/m梁右右侧模板传传递给右边边小梁荷载载q3右＝1.1××1.3××0.5××(0.77-0.335)=00.25kkN/m梁左左侧楼板传传递给左边边小梁荷载载q4左＝1.1××[1.33×(0..5+(224+1..1)×00.35))+1.55×0.99×2]××(0.4425-00.35//2)/22×1=22.0311kN/mm梁右右侧楼板传传递给右边边小梁荷载载q4右＝1.1××[1.33×(0..5+(224+1..1)×00.35))+1.55×0.99×2]××((0..85-00.4255)-0..35/22)/2××1=2..031kkN/m左侧侧小梁荷载载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1..912++0.055+0.225+2..031==4.2443kN//m中间间小梁荷载载q中=q1中+q2=6.2265+00.05==6.3115kN//m右侧侧小梁荷载载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1..912++0.055+0.225+2..031==4.2443kN//m小梁梁最大荷载载q=Maax[q左左,q中,q右]=Maax[4..243,,6.3115,4..243]]=6.3315kNN/m正常常使用极限限状态：梁底底面板传递递给左边小小梁线荷载载：q1左'＝R1'/b==1.1778/1＝1.1778kN//m梁底底面板传递递给中间小小梁最大线线荷载：q1中'＝Max[[R2']/bb=MMax[33.9277]/1==3.9927kNN/m梁底底面板传递递给右边小小梁线荷载载：q1右'＝R3'/b==1.1778/1＝1.1778kN//m小梁梁自重：q2'＝1×(00.3-00.1)××0.355/2==0.0335kN//m梁左左侧模板传传递给左边边小梁荷载载q3左'＝1×0..5×(00.7-00.35))=0.1175kNN/m梁右右侧模板传传递给右边边小梁荷载载q3右'＝1×0..5×(00.7-00.35))=0.1175kNN/m梁左左侧楼板传传递给左边边小梁荷载载q4左'＝[1×((0.5++(24++1.1))×0.335)]××(0.4425-00.35//2)/22×1=11.1611kN/mm梁右右侧楼板传传递给右边边小梁荷载载q4右'＝[1×((0.5++(24++1.1))×0.335)]××((0..85-00.4255)-0..35/22)/2××1=1..161kkN/m左侧侧小梁荷载载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..178++0.0335+0..175++1.1661=2..549kkN/m中间间小梁荷载载q中'=qq1中'+qq2'=3..927++0.0335=3..962kkN/m右侧侧小梁荷载载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=11.1788+0.0035+00.1755+1.1161=22.5499kN/mm小梁梁最大荷载载q'=MMax[qq左',q中',q右']=MMax[22.5499,3.9962,22.5499]=3..962kkN/m为简简化计算，按按二等跨连连续梁和悬悬臂梁分别别计算，如如下图：1、抗抗弯验算Mmmax＝max[[0.1225ql112，0.5qql22]＝max[[0.1225×6..315××0.7552，0.5××6.3115×0..152]＝0.4444kN··mσ==Mmaxx/W=00.4444×1066/426667=110.4007N/mmm2≤[f]==12.887N/mmm2满足足要求！2、抗抗剪验算Vmmax＝max[[0.6225ql11，ql2]＝max[[0.6225×6..315××0.755，6.3115×0..15]＝2.966kNτmmax=33Vmaxx/(2bbh0)=3××2.966×10000/(22×40××80)＝1.3888N/mmm2≤[τ]=1..485NN/mm22满足足要求！3、挠挠度验算ν11＝0.5221q'll14/(1000EI))＝0.5221×3..962××75044/(1000×85500×1170.6667×1104)＝0.455mm≤[ν]＝l1/250＝750//250＝3mmν22＝q'l24/(8EEI)＝3.9662×15504/(8××85000×1700.6677×1044)＝0.0117mm≤[ν]＝2l2/250＝2×1550/2550＝1.2mmm满足足要求！4、支支座反力计计算承载载能力极限限状态Rmmax=mmax[11.25qqL1,0.3375qLL1+qL2]=maax[1..25×66.3155×0.775,0..375××6.3115×0..75+66.3155×0.115]=55.92kkN同理理可得：梁底底支撑小梁梁所受最大大支座反力力依次为R1=3.9978kNN,R2=5.992kN,,R3=3.9978kNN正常常使用极限限状态Rmmax'==max[[1.255q'L11,0.3375q''L1+q'LL2]=maax[1..25×33.9622×0.775,0..375××3.9662×0..75+33.9622×0.115]=33.7144kN同理理可得：梁底底支撑小梁梁所受最大大支座反力力依次为R1'=2..39kNN,R2'=3..714kkN,R33'=2..39kNN六、主梁验验算主梁类型钢管主梁截面类型型(mm)Φ48×2..8主梁计算截面面类型(mm)Φ48×2..8主梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)215主梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)125主梁截面抵抗抗矩W(cmm3)4.25主梁弹性模量量E(N//mm2)2060000主梁截面惯性性矩I(cmm4)10.19可调托座内主主梁根数11、抗抗弯验算主梁梁弯矩图(kN·mm)σ==Mmaxx/W=00.3255×1066/42550=766.5244N/mmm2≤[f]==215NN/mm22满足足要求！2、抗抗剪验算主梁梁剪力图(kN)Vmmax＝3.1004kNτmmax=22Vmaxx/A=22×3.1104×11000//398＝15.66N/mmm2≤[τ]=1225N/mmm2满足足要求！3、挠挠度验算主梁梁变形图(mm)νmmax＝0.0669mm≤[ν]＝L/2550＝425//250＝1.7mmm满足足要求！4、支支座反力计计算承载载能力极限限状态支座座反力依次次为R1=0.8874kNN，R2=12..128kkN，R3=0.8874kNN七、可调托托座验算荷载传递至立立杆方式可调托座可调托座承载载力设计值值[N]((kN)30扣件抗滑移折折减系数kc0.851、扣扣件抗滑移移验算两侧侧立杆最大大受力N＝max[[R1,R3]＝max[[0.8774,0..874]]＝0.8774kN≤0.855×8=66.8kNN单扣扣件在扭矩矩达到40～65N··m且无质量量缺陷的情情况下，单单扣件能满满足要求！！2、可可调托座验验算可调调托座最大大受力N＝max[[R2]＝12.1128kNN≤[N]==30kNN满足足要求！八、立杆验验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距距hd(mm)700立杆伸出顶层层水平杆中中心线至支支撑点的长长度a(mmm)300顶部立杆计算算长度系数数μ11.386非顶部立杆计计算长度系系数μ21.755立杆钢管截面面类型(mm)Φ48×2..8立杆钢管计算算截面类型型(mm)Φ48×2..8钢材等级Q235立杆截面面积积A(mmm2)398回转半径i((mm)16立杆截面抵抗抗矩W(cmm3)4.25抗压强度设计计值[f]((N/mmm2)215支架自重标准准值q(kNN/m)0.151、长长细比验算算顶部部立杆段：：l01=kμ1(hd+2a))=1×11.3866×(7000+2××300))=18002mm非顶顶部立杆段段：l02=kμ2h=11×1.7755×11500==26322mmλ==max[[l01，l02]/ii=26332/166=1644.5≤[λ]=2110长细细比满足要要求！2、风风荷载计算算Mww＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1.1××0.9××0.9××1.5××0.4555×0..75×11.52/10＝0.1003kN··m3、稳稳定性计算算R11＝0.8774kN，R2＝12.1128kNN，R3＝0.8774kN顶部部立杆段：：l01=kμ1(hd+2a))=1.1155×11.3866×(7000+2××300))=20881mmλ11＝l01/i＝20811.0799/16＝130..067，查表得得，φ1＝0.3996立杆杆最大受力力Nw＝max[[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[[0.8774+1..1×[11.3×((0.5++(24++1.1))×0.335)+11.5×00.9×11]×(00.75++0.4225-0..35/22)/2××0.755，12.1128，0.8774+1..1×[11.3×((0.5++(24++1.1))×0.335)+11.5×00.9×11]×(00.75++0.855-0.4425-00.35//2)/22×0.775]+00.1033/0.885＝12.2249kNNf＝＝N/(φA)+MMw/W＝122449.2002/(00.3966×3988)+0..103××106/42550＝101..955NN/mm22≤[f]==215NN/mm22满足足要求！非顶顶部立杆段段：l02=kμ2h=11.1555×1.7755×11500==30411mmλ22＝l02/i＝30400.5377/16＝190..034，查表得得，φ2＝0.1999立杆杆最大受力力Nw＝max[[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1..1×1..3×0..15×((3.6--0.7))+Mw/lb＝max[[0.8774+1..1×[11.3×((0.5++(24++1.1))×0.335)+11.5×00.9×11]×(00.75++0.4225-0..35/22)/2××0.755，12.1128，0.8774+1..1×[11.3×((0.5++(24++1.1))×0.335)+11.5×00.9×11]×(00.75++0.855-0.4425-00.35//2)/22×0.775]+00.6222+0.1103/00.85＝12.8871kNNf＝＝N/(φA)+MMw/W＝128771.2552/(00.1999×3988)+0..103××106/42550＝186..747NN/mm22≤[f]==215NN/mm22满足足要求！九、高宽比比验算根据据《建筑施施工扣件式式钢管脚手手架安全技技术规范》JGJ1130-22011第6.9..7：支架高高宽比不应应大于3H//B=3..6/333=0.1109≤3满足足要求，不不需要进行行抗倾覆验验算！十、立杆支支承面承载载力验算【本本项简化计计算了部分分要点，建建议采用“一般性楼楼盖验算”模块进行行详细的楼楼板承载力力复核计算算】支撑层楼板厚厚度h(mmm)350混凝土强度等等级C35混凝土的龄期期(天)7混凝土的实测测抗压强度度fc(N/mmm2)9.686混凝土的实测测抗拉强度度ft(N/mmm2)0.911立杆垫板长aa(mm))200立杆垫板宽bb(mm))200F11=N=112.8771kN1、受受冲切承载载力计算根据据《混凝土土结构设计计规范》GB500010--20100第6.5..1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0..7βhft+0.225σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计计值或集中中反力设计计值βh截面高度影响响系数：当当h≤800mmm时，取βh=1.0；当h≥20000mm时，取βh=0.9；中间线线性插入取取用。ft混凝土轴心抗抗拉强度设设计值σpc,m临界面周长上上两个方向向混凝土有有效预压应应力按长度度的加权平平均值，其其值控制在在1.0--3.5NN/㎜2范围内um临界截面周长长：距离局局部荷载或或集中反力力作用面积积周边h0//2处板垂直直截面的最最不利周长长。h0截面有效高度度，取两个个配筋方向向的截面有有效高度的的平均值η=min((η1,η2)η1=0.44+1.22/βs,η2=0.55+as××h0/4Umη1局部荷载或集集中反力作作用面积形形状的影响响系数η2临界截面周长长与板截面面有效高度度之比的影影响系数βs局部荷载或集集中反力作作用面积为为矩形时的的长边与短短边尺寸比比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积积为圆形时时，取βs=2as板柱结构类型型的影响系系数：对中中柱，取as=40，对边柱柱，取as=30：对角柱柱，取as=20说明在本工程计算算中为了安安全和简化化计算起见见，不考虑虑上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板板承载能力力安全储备备。可得得：βh=1，ft=0.9911N//mm2，η=1，h0=h-220=3330mm，umm=2[[(a+hh0)+(bb+h0)]=22120mmmF==(0.77βhft+0.225σpc，m)ηumh0=(0..7×1××0.9111+0..25×00)×1××21200×3300/10000=4446.1335kN≥F1=12..871kkN满足足要求！2、局局部受压承承载力计算算根据据《混凝土土结构设计计规范》GB500010--20100第6.6..1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.335βcβlfcAlnF1局部受压面上上作用的局局部荷载或或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗抗压强度设设计值；可可按本规范范表4.1..4-1取值βc混凝土强度影影响系数，按按本规范第第6.3..1条的规定定取用βl混凝土局部受受压时的强强度提高系系数Aln混凝土局部受受压净面积积βl=(Abb/Al)1/2Al混凝土局部受受压面积Ab局部受压的计计算底面积积，按本规规范第6.6..2条确定可得得：fc=9.6686N//mm2，βc=1，βll=(Ab/Al)1/2=[[(a+22b)×((b+2bb)/(aab)]11/2=[[(6000)×(6600)//(2000×2000)]1//2=3，Aln=abb=400000mmm2F==1.355βcβlfcAln=1..35×11×3×99.6866×400000/11000==15699.1322kN≥F1=12..871kkN满足足要求！梁侧模板计算算书计算算依据：1、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220082、《混混凝土结构构设计规范范》GB500010--201003、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201124、《钢钢结构设计计标准》GB5500177-201175、《建建筑结构可可靠性设计计统一标准准》GB500068--20188一、工程属属性新浇混凝梁名名称WKL3500*7000混凝土梁截面面尺寸(mmxmmm)350×7000新浇混凝土梁梁计算跨度度(m)5二、荷载组组合侧压力计算依依据规范《建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-22008混凝土重力密密度γc(kN/mm3)24结构重要性系系数γ01.1可变荷载调整整系数γL1混凝土侧压力力折减系数数ξ0.8梁下挂侧模，侧侧压力计算算位置距梁梁顶面高度度H下挂(m)0.7新浇混凝土对对模板的侧侧压力标准准值G4k(kN/mm2)梁下挂侧模GG4kζγcH＝00.8×224×0..7＝13.444kN//m2振捣混凝土时时对垂直面面模板荷载载标准值Q2k(kN/mm2)4下挂挂部分：承承载能力极极限状态设设计值S承＝γ0(1.3××G4k+γL×1.55Q2k)＝1.1×(1..3×133.44++1×1..5×4))＝25.8819kNN/m2下挂挂部分：正正常使用极极限状态设设计值S正＝G4k＝13.444kNN/m2三、支撑体体系设计小梁布置方式式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数数2主梁最大悬挑挑长度(mm)100对拉螺栓水平平向间距(mm)600结构表面的要要求结构表面隐蔽蔽梁左侧梁右侧楼板厚度(mmm)350350梁下挂侧模高高度(mm)350350左侧侧支撑表：：第i道支撑距梁底距离((mm)支撑形式1100对拉螺栓2250对拉螺栓右侧侧支撑表：：第i道支撑距梁底距离((mm)支撑形式1100对拉螺栓2250对拉螺栓设计计简图如下下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\梁测模板_剖面图.dwg"模板设计剖面面图四、面板验验算模板类型覆面木胶合板板模板厚度(mmm)15模板抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)15模板抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.5模板弹性模量量E(N//mm2)65001、下挂挂侧模梁截截面宽度取取单位长度度，b＝10000mm。W＝bh2/6=11000××152/6＝375000mm33，I＝bh3/12==10000×1533/12＝2812250mmm4。计算简简图如下：：1、抗抗弯验算q11＝bS承＝1×255.8199＝25.8819kNN/mMmmax＝0.1225q1l2＝0.1225×255.8199×0.332＝0.299kN·mmσ＝＝Mmax/W＝0.299×1066/375500＝7.7446N/mmm2≤[f]＝15N//mm2满足足要求！2、挠挠度验算q＝＝bS正＝1×133.44＝13.444kN//mνmmax＝5×133.44××30044/(3884×65500×22812550)=00.7755mm≤300//250==1.2mmm满足足要求！3、支支座反力验验算承载载能力极限限状态R下下挂＝q1l=255.8199×0.33＝7.7446kN正常常使用极限限状态R''下挂＝ql=113.444×0.33＝4.0332kN五、小梁验验算小梁类型方木小梁截面类型型(mm)40×80小梁弹性模量量E(N//mm2)7500小梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.485小梁截面抵抗抗矩W(cmm3)42.6677小梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)12.87小梁截面惯性性矩I(cmm4)170.66671、下挂挂侧模计算算简图如下下：1、抗抗弯验算小梁梁弯矩图(kN·mm)q==7.7446kN//mσ＝＝Mmax/W＝0.0339×1006/426667＝0.9008N/mmm2≤[f]＝12.887N/mmm2满足足要求！2、抗抗剪验算小梁梁剪力图(kN)τmmax＝3Vmaax/(22bh)＝3×0..775××10000/(2××80×440)＝0.3663N/mmm2≤[τ]＝1.4885N/mmm2满足足要求！3、挠挠度验算小梁梁变形图(mm)q==4.0332kN//mνmmax＝0.0111mm≤150//250==0.6mmm满足足要求！4、主主梁所受支支座反力计计算承载载能力极限限状态R下下挂max＝1.3556kN正常常使用极限限状态R''下挂max＝0.7006kN六、主梁验验算主梁验算方式式四等跨连续梁梁主梁最大悬挑挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁截面类型型(mm)Φ48×2..8主梁计算截面面类型(mm)Φ48×2..8主梁合并根数数2主梁弹性模量量E(N//mm2)2060000主梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)215主梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)125主梁截面惯性性矩I(cmm4)10.19主梁截面抵抗抗矩W(cmm3)4.25主梁受力不均均匀系数0.6因主主梁2根合并，验验算时主梁梁受力不均均匀系数为为0.6。承载载能力状态态：F=maax[R下下挂max]××0.6==Max[[1.3556]×00.6=00.8133kN正常常使用状态态：F'=mmax[RR'下挂max]××0.6==Max[[0.7006]×00.6=00.4233kN计算算简图如下下：主梁梁计算简图图一主梁梁计算简图图二1、抗抗弯验算主梁梁弯矩图一一(kN·mm)主梁梁弯矩图二二(kN·mm)σ＝＝Mmax/W＝0.1112×1006/42550＝26.3311N//mm2≤[f]＝215NN/mm22满足足要求！2、抗抗剪验算主梁梁剪力图一一(kN)主梁梁剪力图二二(kN)τmmax=22Vmaxx/A=22×0.9999×11000//398＝5.0119N/mmm2≤[τ]＝125NN/mm22满足足要求！3、挠挠度验算主梁梁变形图一一(mm)主梁梁变形图二二(mm)跨中中νmax=00.0600mm≤[ν]=6000/2550=2..4mm悬挑挑段νmax＝0.0339mm≤[ν]=2××100//250==0.8mmm满足足要求！4、最最大支座反反力计算Rmmax=MMax[11.8633,1.88]/0..6=1..863//0.6==3.1005kN七、对拉螺螺栓验算对拉螺栓类型型M14轴向拉力设计计值Ntb(kN)17.8取有有对拉螺栓栓部位的侧侧模主梁最最大支座反反力，可知知对拉螺栓栓受力N＝0.955×3.1105＝2.955kN≤Ntb＝17.88kN满足足要求！1梁算梁模板（扣件件式，梁板板立柱共用用）计算书书计算算依据：1、《建建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ1162-220082、《建建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范》JGJ130－201113、《混混凝土结构构设计规范范》GB5500100-201104、《建建筑结构荷荷载规范》GB5500099-201125、《钢钢结构设计计标准》GB5500177-201176、《建建筑结构可可靠性设计计统一标准准》GB500068--20188一、工程属属性新浇混凝土梁梁名称WKL3000*7000混凝土梁截面面尺寸(mm×mmm)300×7000模板支架高度度H(m))3.6模板支架横向向长度B(m))33模板支架纵向向长度L(m))42梁侧楼板厚度度(mm)350二、荷载设设计模板及其支架架自重标准准值G1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土土自重标准准值G2k(kN/mm3)24混凝土梁钢筋筋自重标准准值G3k(kN/mm3)1.5混凝土板钢筋筋自重标准准值G3k(kN/mm3)1.1当计算支架立立杆及其他他支承结构构构件时Q1k(kN/mm2)1对水平面模板板取值Q2k(kN/mm2)2风荷载标准值值ωk(kN/mm2)基本风压ω00(kN/mm2)0.35非自定义:00.4555地基粗糙程度度B类(城市郊郊区)模板支架顶部部距地面高高度(m)3.6风压高度变化化系数μz1风荷载体型系系数μs1.3三、模板体体系设计新浇混凝土梁梁支撑方式式梁两侧有板，梁梁底小梁平平行梁跨方方向梁跨度方向立立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横横向间距lb(mm)800步距h(mmm)1500新浇混凝土楼楼板立杆间间距l'a(mm)、l'b(mm)750、7550混凝土梁距梁梁两侧立杆杆中的位置置居中梁左侧立杆距距梁中心线线距离(mm)400梁底增加立杆杆根数1梁底增加立杆杆布置方式式按梁两侧立杆杆间距均分分梁底增加立杆杆依次距梁梁左侧立杆杆距离(mm)400梁底支撑小梁梁最大悬挑挑长度(mm)150梁底支撑小梁梁根数3梁底支撑小梁梁间距150每纵距内附加加梁底支撑撑主梁根数数0结构表面的要要求结构表面隐蔽蔽模板及支架计计算依据《建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范》JGJ1130-22011荷载载系数参数数表：正常使用极限限状态承载能力极限限状态抗倾覆可变荷载调整整系数γL10.9-可变荷载的分分项系数γQ11.5-永久荷载的分分项系数γG11.3-结构重要性系系数γ01.1设计计简图如下下：HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱共用）_1_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件\\OutPut\\梁模板（扣件式，梁板立柱共用）_1_立面图.dwg"立面图四、面板验验算面板类型覆面木胶合板板面板厚度t((mm)15面板抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)15面板抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.5面板弹性模量量E(N//mm2)5400取单单位宽度b=10000mmm，按二等等跨连续梁梁计算：W＝＝bh2/6=11000××15×115/6＝375000mm33，I＝bh3/12==10000×15××15×115/122＝2812250mmm4q11＝γ0×[1..3(G11k+(GG2k+G3k)×hh)+1..5×γL×Q2k]×bb=1.11×[1..3×(00.1+((24+11.5)××0.7))+1.55×0.99×2]××1＝28.6639kNN/mq11静＝γ0×1.33×[G11k+(GG2k+G3k)×hh]×b＝1.1××1.3××[0.11+(244+1.55)×0..7]×11＝25.6669kNN/mq11活＝γ0×1.55×γL×Q2k×b＝1.1××1.5××0.9××2×1＝2.977kN/mmq22＝[1×((G1k+(GG2k+G3k)×hh)]×bb＝[1×((0.1++(24++1.5))×0.77)]×11＝17.995kN//m计算算简图如下下：1、强强度验算Mmmax＝0.1225q1L2＝0.1225×288.6399×0.1152＝0.0881kN··mσ＝＝Mmax/W＝0.0881×1006/375500＝2.1448N/mmm2≤[f]＝15N//mm2满足足要求！2、挠挠度验算νmmax＝0.5221q2L4/(1000EI))=0.5521×117.955×15004/(1000×54400×22812550)＝0.0331mm≤[ν]＝L/2550＝150//250＝0.6mmm满足足要求！3、支支座反力计计算设计计值(承载能力力极限状态态)R11=R3=0.3375q11静L+0..437qq1活L=0..375××25.6669×00.15++0.4337×2..97×00.15＝1.6339kNR22=1.225q1L=1..25×228.6339×0..15＝5.377kN标准准值(正常使用用极限状态态)R11'=R3'=0.3375q22L=0..375××17.995×0..15＝1.011kNR22'=1.225q2L=1..25×117.955×0.115＝3.3666kN五、小梁验验算小梁类型方木小梁截面类型型(mm)40×80小梁抗弯强度度设计值[f]((N/mmm2)12.87小梁抗剪强度度设计值[τ](N//mm2)1.485小梁截面抵抗抗矩W(cmm3)42.6677小梁弹性模量量E(N//mm2)8500小梁截面惯性性矩I(cmm4)170.6667小梁计算方式式二等跨连续梁梁承载载能力极限限状态：梁底底面板传递递给左边小小梁线荷载载：q1左＝R1/b=11.6399/1＝1.6339kN//m梁底底面板传递递给中间小小梁最大线线荷载：q1中＝Max[[R2]/b=Maax[5..37]//1=55.37kkN/m梁底底面板传递递给右边小小梁线荷载载：q1右＝R3/b=11.6399/1＝1.6339kN//m小梁梁自重：q2＝1.1××1.3××(0.33-0.11)×0..3/2=0.0043kNN/m梁左左侧模板传传递给左边边小梁荷载载q3左＝1.1××1.3××0.5××(0.77-0.335)=00.25kkN/m梁右右侧模板传传递给右边边小梁荷载载q3右＝1.1××1.3××0.5××(0.77-0.335)=00.25kkN/m梁左左侧楼板传传递给左边边小梁荷载载q4左＝1.1××[1.33×(0..5+(224+1..1)×00.35))+1.55×0.99×2]××(0.44-0.33/2)//2×1==2.0331kN//m梁右右侧楼板传传递给右边边小梁荷载载q4右＝1.1××[1.33×(0..5+(224+1..1)×00.35))+1.55×0.99×2]××((0..8-0..4)-00.3/22)/2××1=2..031kkN/m左侧侧小梁荷载载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1..639++0.0443+0..25+22.0311=3.9963kNN/m中间间小梁荷载载q中=q1中+q2=5.337+0..043==5.4113kN//m右侧侧小梁荷载载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1..639++0.0443+0..25+22.0311=3.9963kNN/m小梁梁最大荷载载q=Maax[q左左,q中,q右]=Maax[3..963,,5.4113,3..963]]=5.4413kN