塔吊专项施工方案

塔吊专项施工方案3安装方案编制：审核：批准：分公司

000000自升式塔吊安装方案一】工程概况序项目内容1工程名称0000002工程业主000000城北区政府环卫3设计单位4建筑面积总建筑面积23586.8㎡；其中地上部分16325.3㎡17层，地下部分7261.5㎡5工程地点000000城北区宁大路东侧6质量目标质量要求达到一次性验收合格7结构形式钢筋混凝土剪力墙结构，建筑结构的类别为二类8基础形式筏板基础独立基础9工期要求2012年3月20日开工，2013年12月30日竣工。本工程在综合办公楼〔A区〕〔B区〕采用刚性混凝土桩复合地基，长螺旋钻孔，管内泵压浇筑混凝土〔C区〕基础采用平板型筏形基础，混凝土强度等级柱梁板及筏板均为C40，基础垫层为C20。〔A区〕主楼地下1层，地上17层，其中地下1层为库房，地上1～17层为办公，轴号为○E～○K轴、主要结构系采用现浇钢筋混凝土框架——剪力墙结构，基础形式为筏形基础。〔A区〕房屋建筑总高度为67.80m，总长度为49.60m，总宽度为17.30m。高宽比为3.91，长宽比2.86，属A级高度钢筋混凝土高层规那么建筑。〔B区〕裙楼地下局部地下1层，地上4层，其中地下1层为档案库，地上1～4层为办公，轴号为○A～1/D轴，裙楼结构体系采用现浇混凝土框架结构，基础采用筏形基础局部采用〔CFG〕柱地基，独立基础。二】编制依据主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制1、?塔式起重机设计规范?〔GB/T13752-1992〕2、?地基基础设计规范?〔GB50007-2002〕3、?建筑结构荷载规范?〔GB50009-2001〕4、?建筑安全检查标准?〔JGJ59-2018〕5、?混凝土结构设计规范?(GB50010-2002)6、?建筑机械使用安全规程?(JGJ33-2001)7、本工程岩土工程勘察中期成果报告8、塔吊使用说明书【三】施工准备根据1条，本工程选用QTZ63臂长50米1台，其基础断面尺寸为：5000×5000×1300mm及,一台QTZ40，臂长40米基础断面尺寸为：5000×5000×1300mm。其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。拟将各塔吊型号及位置如下表：

具体详见施工总平面布置图〔附图一〕。四】适用塔吊的主要性能QTZ63塔吊性能表技术性能参数表起升高度〔m〕倍率固定式行走式附着式α=24040140α=4404070最大起重吨位〔t〕6

幅度〔m〕最大幅度50；55最小幅度2起升机构倍率速度m/minα=2α=48.540804.252040起重量t331.5663电机型号、功率〔kw〕转速YZTDJ250M3-4/8/32-24/24/5.4Kw-1410/710/150Y/min总功率〔kw〕34.7工作〔℃〕—20～40平衡重臂长m重量t5013.555514.78自重〔t〕臂长m5055固定式33.535.6行走式〔不含压重〕41.3944.35附着式83.5885.54QTZ40塔吊性能表项目单位参数备注额定起重力矩KN.M400最大幅度M4742两种规格额定起重量47mT0.790TC470842mT0.902TC42092~10.96mT4起升高度独立式M29供货附着式M120工作速度起升机构M/min60/40/7（2倍率）

变幅机构M/min33/22回转机构Rpm0.51/0.37顶升机构M/min0.6电型号YZTD200L2-4/5/24起升机构动功率Kw15/15/4kw机转速Rpm1440/960/220电型号YD132M-6/8回转机构动功率Kw3.7/2.6KWB5机转速Rpm720/960电型号YD100L2-4/6变幅机构动功率Kw2.2/1.5KWB5机转速Rpm1440/960电型号Y112M-4动功率Kw4kwB5机转速Rpm1440顶升机构平衡重T6.55规格不同整机独立式T2623附着式T工作环境温度℃-20~+40五】塔吊基础的确定本项目计划布置塔吊附近的地质点号及临近的地质情况分析1、本工程采用桩基础，地基塔吊设计地基承载力要求〔200kpa〕，塔基承载力要求200KPa，用等强进行换算那么塔基平面尺寸为5430×5430mm；可按塔基平面6000×6000mm确定。

六、塔吊基础计算书QTZ63塔吊基础计算〔一〕、参数信息塔吊型号：QZT63， 塔吊起升高度H：72m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深d：4m，自重G：620kN〔包括平衡重120KN〕，基础承台厚度hc：1.30m，最大起重荷载Q最大起重荷载Q：60kN，混凝土强度等级：C35，基础底面配筋直径：20mm额定起重力矩Me：760kN·m，标准节长度b：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,所处城市：青海省000000，风荷载高度变化系数μz：2.03地基承载力特征值fak：200kPa，基础宽度修正系数ηb：0，基础承台宽度Bc：6.00m，钢筋级别：HRB335，基础所受的水平力P：62kN，宽度/直径c：160mm，基本风压ω0：0.65kN/m2基础埋深修正系数ηd：1.5，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。〔二〕、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=620kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝620＋60＝680kN；2、塔吊风荷载计算依据?建筑结构荷载规范?〔GB50009-2001〕中风荷载体型系数：地处辽宁大连市，基本风压为ω0=0.65kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=2.03；挡风系数计算：221/2220.5φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.16]/(1.65×2.5)=0.547；因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：2ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.9×2.03×0.65=1.755kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φB×H×H×0.5=1.755×0.547×1.65×46×46×0.5=1675.846kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝760＋1675.846＋62×1.35＝2519.55kN·m；〔三〕、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/〔Fk+Gk〕≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×6×6×1.35=1215kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=2519.55/(680+1215)=1.33m<6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四〕、地基承载力验算依据?建筑地基基础设计规范?(GB50007-2002)第5.2条承载力计算计算简图:基础底面边缘的最大压力值计算：计算简图:基础底面边缘的最大压力值计算：当偏心距e>b/6时，e=1.33m>6/6=1mPkmax＝2×(Fk＋Gk)/〔3×a×Bc〕式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离算：0.5a＝Bc/20.5－Mk/〔Fk＋Gk〕＝0.56/20.5-2519.55/(680+1215)=2.913m。(m)，按下式计Bc基础底面的宽度，取Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2×(680+1215)/(3×2.913×6)=72.28kPa；地基承载力特征值计算依据?建筑地基基础设计规范?GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原那么确定；取200.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取1.500m；解得地基承载力设计值：fa=230.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=230.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=52.639kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=72.280kPa，满足要求！〔五〕、基础受冲切承载力验算依据?建筑地基基础设计规范?〔GB50007-2002〕第8.2.7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.30m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；a m=[1.65+(1.65+2×1.30)]/2=2.95m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽〔即塔身宽度〕；取at＝1.65m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65+2×1.30=4.25；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=86.74kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00×2(6.00-4.25)/2=5.25m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；l=86.74×5.25=455.36kN允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4003931.75N=4003.93kN>Fl=455.36kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！〔六〕、承台配筋计算1.抗弯计算依据?建筑地基基础设计规范?〔GB50007-2002〕第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.65)/2=2.17m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.74kN/m2；P-- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×〔3×1.67-al〕/3×1.67＝86.74×(3×1.67-2.175)/(3×1.67)=49.091kPa；G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc2×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.35=1640.25kN/m2；l--基础宽度，取l=6.00m；a--合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.67m；a'-- 截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.65m。经过计算得MI=2.172×[(2×6.00+1.65)×(86.74+49.09-2×21640.25/6.002)+(86.74-49.09)×6.00]/12=329.58kN·m。配筋面积计算2αs=M/(α1fcbh02)1/2ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2fc--ho--承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得：αs=329.58×106/(1.00×16.70×6.00×103×(1.30×103)2)=0.002；ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；γs=1-0.002/2=0.999；A s=329.58×106/(0.999×1.30×103×2300.00)=845.91mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。故取As=12150.00mm2。采用配筋值：HRB335钢筋，20@150m，m底面单向根数39根，实际配筋值12253.8mm2，基础配筋为20@150m双m向双层。QTZ40塔吊基础计算〔一〕、参数信息塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H：45.00m，塔身宽度B：塔身宽度B：1.5m，基础埋深d：1.70m，自重G：325kN，基础承台厚度hc：1.20m，基础承台宽度Bc：5.00m，钢筋级别：HRB335，基础所受的水平力P：62kN，宽度/直径c：130mm，基本风压ω0自重G：325kN，基础承台厚度hc：1.20m，基础承台宽度Bc：5.00m，钢筋级别：HRB335，基础所受的水平力P：62kN，宽度/直径c：130mm，基本风压ω0：0.65kN/m2，风荷载高度变化系数μz：基础埋深修正系数ηd：2，

基础底面以上土加权平均重度γm：地基承载力特征值fak：200kPa，基础宽度修正系数ηb：0，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，20kN/m3。〔二〕、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=325kN；塔吊最大起重荷载：Q=40kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝325＋40＝365kN；2、塔吊风荷载计算依据?建筑结构荷载规范?〔GB50009-2001〕中风荷载体型系数：地处辽宁大连市，基本风压为ω0=0.65kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=2.03；挡风系数计算：221/2220.5φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.5+2×2.2+(4×1.52+2.22)0.5)×0.13]/(1.5×2.2)=0.497；因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.909；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：2ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.909×2.03×0.65=1.763kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φB×H×H×0.5=1.763×0.497×1.5×45×45×0.5=1330.745kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝400＋1330.745＋62×1.2＝1805.15kN·m；〔三〕、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/〔Fk+Gk〕≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.2=750kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1805.15/(365+750)=1.619m<5/3=1.667m；基础抗倾覆稳定性满足要求！〔四〕、地基承载力验算依据?建筑地基基础设计规范?(GB50007-2002)第5.2条承载力计算计算简图:基础底面边缘的最大压力值计算：当偏心距e>b/6时，e=1.619m>5/6=0.833mPkmax＝2×(Fk＋Gk)/〔3×a×Bc〕式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，下式计a＝Bc/20.5－Mk/〔Fk＋Gk〕＝5/20.5-1805.15/(365+750)=1.917m。Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2×(365+750)/(3×1.917×5)=77.569kPa；地基承载力特征值计算依据?建筑地基基础设计规范?GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原那么确定；取200.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；γm--基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取1.400m；解得地基承载力设计值：fa=236.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=236.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=44.600kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=77.569kPa，满足要求！〔五〕、基础受冲切承载力验算依据?建筑地基基础设计规范?〔GB50007-2002〕第8.2.7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.97；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.15m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；a m=[1.50+(1.50+2×1.15)]/2=2.65m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽〔即塔身宽度〕；取at＝1.5m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50+2×1.15=3.80；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=93.08kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.80)/2=3.00m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；F l=93.08×3.00=279.25kN。允许冲切力：0.7×0.97×1.57×2650.00×1150.00=3248726.43N=3248.73kN>Fl=279.25kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六〕、承台配筋计算1.抗弯计算依据?建筑地基基础设计规范?〔GB50007-2002〕第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.50)/2=1.75m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取93.08kN/m2；P-- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×〔3×0.881-al〕/3×0.881＝93.08×(3×0.88-1.75)/(3×0.88)=31.453kPa；G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc2×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.20=1012.50kN/m2；l-- 基础宽度，取l=5.00m；a-- 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=0.88m；a'-- 截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.50m。经过计算得MI=1.752×[(2×5.00+1.50)×(93.08+31.45-2×21012.50/5.002)+(93.08-31.45)×5.00]/12=206.42kN·m。2.配筋面积计算2αs=M/(α1fcbh02)1/2ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；ho--承台的计算高度，ho=1.15m。经过计算得：αs=206.42×106/(1.00×16.70×5.00×103×(1.15×103)2)=0.002；ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；γs=1-0.002/2=0.999；A s=206.42×106/(0.999×1.15×103×2300.00)=598.87mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1200.002×0.15%=9000.00mm2。故取As=9000.00mm2。采用配筋值：HRB335钢筋，18@135m，m实际配筋值9162mm2，基础配筋为18@135m双m向双层。八塔吊附墙计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：?塔式起重机设计规范?〔GB/T13752-1992〕、?建筑结构荷载规范?〔GB50009-2001〕、?建筑安全检查标准?〔JGJ59-2018〕、?建筑施工手册?、?钢结构设计规范?〔GB50017-2003〕等编制。〔一〕、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：2ωk=ω0×μz×μs×βz=0.650×0.130×2.020×0.700=0.119kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照?建筑结构荷载规范?(GBJ9)的规定采用：ω0=0.650kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照?建筑结构荷载规范?(GBJ9)的规定采用：μz=2.020；μs──风荷载体型系数：μs=0.130；βz──高度Z处的风振系数，βz=0.700；风荷载的水平作用力：q=ωk×B×Ks=0.119×1.500×0.200=0.036kN/m；其中ωk──风荷载水平压力，ωk=0.119kN/m2；B──塔吊作用宽度，B=1.500m；迎风面积折减系数，Ks=0.200；

实际取风荷载的水平作用力q=0.036kN/m塔吊的最大倾覆力矩：M=630.000kN·m；弯矩图弯矩图变形图

变形图剪力图计算结果:剪力图计算结果:Nw=33.9509kN；〔二〕、附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题杆件内力:计算简图:,采用结构力学计算个方法的基本方程：计算过程如下：δ11X1+Δ1p=0Δ1p=∑Ti0Ti/EAδ11=∑Ti0Ti0li/EA其中:Δ1p为静定结构的位移；Ti0为F=1时各杆件的轴向力；Ti为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；li为为各杆件的长度。虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：X1=-Δ1p/δ11各杆件的轴向力为：**0*0*0T1*=X1T2*=T20X1+T2T3*=T30X1+T3T4*=T40X1+T4以上的计算过程将从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆1的最大轴向拉力为:15.47kN；杆2的最大轴向拉力为:33.99kN；杆3的最大轴向拉力为:35.87kN；杆4的最大轴向拉力为:16.76kN；杆1的最大轴向压力为:15.47kN；杆2的最大轴向压力为:33.99kN；杆3的最大轴向压力为:35.87kN；杆4的最大轴向压力为:16.76kN；〔三〕、附着杆强度验算采用标准附墙件!〔四〕、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物