脚手架专项工程施工方案试卷教案

脚手架专项工程施工方案第一节编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社;《钢结构设计规范》(ＧB５0017-2００３)中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》(GB5000９－2０0１)中国建筑工业出版社;《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(ＪGJ130－２00１)中国建筑工业出版社;《建筑地基基础设计规范》(ＧB5０007-2002)中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》(ＪGJ５９-9９)中国建筑工业出版社。第二节工程概况东仓花园安置小区三期二标工程;属于群体式住宅工程;(包含地下一层;地上六层／十一层／十六层);建筑高度:19.９0m/３8.5０ｍ(34.４０m）/46．1０m;标准层层高:3．00m;总建筑面积：４３000平方米;总工期:４40天。本工程由太仓兰科投资有限公司投资建设，上海江南建筑设计院有限公司设计，昆山市城建项目管理有限公司监理；施工单位：太仓市金浪建筑有限公司;由蔡春辉担任项目经理,闻建清担任技术负责人。第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时,应充分考虑以下几点:1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。４、结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便,便于检查验收;5、综合以上几点,脚手架的搭设,还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求,要符合省文明标化工地的有关标准。６、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下１种脚手架方案:钢管落地脚手架。第四节脚手架材料选择钢管落地脚手架ｌ、钢管落地脚手架,选用外径４８mm，壁厚３.00mm,钢材强度等级Ｑ23５-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样,送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达７0N．m时不得破坏。如使用旧扣件时,扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位,进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。３、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网,网目应满足２000目/１0０cm2,做耐贯穿试验不穿透,1．6×1.8m的单张网重量在3kg以上,颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证,以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。６、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》(GＢ/T700）中Q23５Ａ钢的要求。第五节脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直,分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空。在搭设首层脚手架过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。１、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于１0ｃｍ。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书）。２、立杆间距（１)脚手架立杆纵距1.２0０ｍ,横距0.80０m,步距１.800m;连墙杆间距竖直3．600m,水平2.4０0ｍ（即两步两跨);里立杆距建筑物0.350m。(２)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开50０mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。（３)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上,离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/4０0。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1．8０0m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为1５0mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于1５ｍ。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于1５0mｍ。5、脚手板、脚手片的铺设要求（1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为２０0mm，里外立杆应满铺脚手板,无探头板。（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用１8铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。６、防护栏杆（１)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(２)选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30ｃｍ高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0.９m和1．3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。７、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4．５ｍ,垂直方向3.6ｍ,设一拉结点。楼层高度超过4ｍ，则在水平方向加密,如楼层高度超过6m时,则按水平方向每６m设置一道斜拉钢丝绳。（２）拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(４)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠,有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm,如因结构设计的限制大于２0０ｍm的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。（２）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。第六节脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要,同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要１５人,均有上岗作业证书。２、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节脚手架的检查与验收钢管落地脚手架1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设;2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改,并追究责任；３、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JＧＪ1３０-2０01第八节及JGJ59-9９中＂外脚手架检查评分表",所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单,并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证,方能交付使用。４、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离),且不能大于４步。第八节脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施ﻫ(1）架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。ﻫ(2）钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计表3）,所用扣件在使用前应清理加油一次,扣件一定要上紧,不得松动。每个螺栓的预紧力在４0Ｎ·m~65Ｎ·ｍ之间。(3)架子搭设到1０m高度时由架子搭设单位进行自检;架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查,验收合格后方可投入使用。ﻫ(４）该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台,严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

（5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的,未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆,连墙件。ﻫ2、质量保障措施ﻫ(1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

（2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底,并传达至所有操作人员。(3）脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时,技术人员必须在现场监督搭设情况,保证搭设质量达到设计要求。ﻫ(4）脚手架搭设完备,依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。ﻫ３、安全保障措施ﻫ(1）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。ﻫ（2）架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。ﻫ（３）在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员),不得随意向下、向外抛、掉物品,不得随意拆除安全防护装置。ﻫ（4）雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。ﻫ(５）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。ﻫＡ在下列情况下，必须对脚手架进行检查ﻫa在六级大风和大雨后ﻫb停用超过二个月,复工前。ﻫB检查保修项目ﻫa各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求;ﻫb扣件螺丝是否松动；ﻫｃ安全防护措施是否符合要求。ﻫ（６)在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护。ﻫ（7）脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。ﻫ(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针,分置于主楼外架四角立杆之上,并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于３0Ω。２、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。５、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于３ｋN／m2,确保较大安全储备。1０、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。1１、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。１2、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。１3、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第九节脚手架拆除安全技术措施钢管落地脚手架1、拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。２、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时,应用临时撑支住,然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。９、在拆架时,不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除,应配备各良好的通讯装置。１２、输送至地面的杆件,应及时按类堆放,整理保养。1３、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。1５、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十节脚手架计算书9#、12#、１8#、１7#楼工程钢管落地脚手架一、参数信息:１.脚手架参数双排脚手架搭设高度为４4米，18米以下采用双管立杆,18米以上采用单管立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为１．2米,立杆的横距为0.8米,大小横杆的步距为１.8米;内排架距离墙长度为０.３5米;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为２根;采用的钢管类型为Φ４8×3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为１.00;连墙件采用两步两跨,竖向间距3.６米,水平间距2.4米,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件;2．活荷载参数施工均布活荷载标准值：２.000kN/m２;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2层；３.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市,基本风压为0.４５kN/m２；风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为0.65;脚手架计算中考虑风荷载作用４.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m２):0.１161；脚手板自重标准值(ｋN／m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(ｋＮ/m):0．１５0；安全设施与安全网(ｋN／ｍ２):0.00５;脚手板铺设层数:7;脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kＮ/ｍ2):０.0３3;５.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpａ）：１６0.00;立杆基础底面面积(m２):0．2５;地基承载力调整系数:1.０0。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0．０３3kN/ｍ；脚手板的荷载标准值:P2=０.3×１.2/3=０.12kN/ｍ;活荷载标准值:Q=２×1．２/3=0．８kＮ/m;荷载的计算值:q＝1.２×０.０33+1.2×0.１2+１.4×０．8＝1.30４kN/m;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:最大弯矩Mｑｍａｘ=１.３04×0.82/８=0．104kＮ.m；最大应力计算值σ=Mqmａx/Ｗ=２３.233Ｎ/ｍｍ2；小横杆的最大弯曲应力σ=２３.233N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f]=2０５N／mm2，满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=０.03３+0．1２+０.8=０.953kN／m;最大挠度Ｖ=5．０×0.953×８0０4／(384×2.06×１05×1０７８0０)=０.２29ｍｍ;小横杆的最大挠度0.229mｍ小于小横杆的最大容许挠度800／15０=5.３３3与１0mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。1．荷载值计算小横杆的自重标准值:Ｐ1=０．０33×0.8=０.027ｋＮ;脚手板的荷载标准值:P2＝0.3×0．8×１．２/3＝0.096kN；活荷载标准值：Q＝2×0.８×1.2/3=0.６４ｋＮ;荷载的设计值:P＝（1.2×0．027+1.2×0.０96+1.4×0.6４)／2=0.522ｋN;大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.０8×0.03３×１.2×1．2=０.00４ｋN．ｍ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算:M２max＝0.2６７×0．52２×1.2＝０.１67kＮ．m;M=M１max＋Ｍ2max=0．0０4+0.1６７=0.1７1kN.m最大应力计算值σ＝0.171×1０6／4490=３８.０74N/mm２；大横杆的最大应力计算值σ=38.０７4N／ｍm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］＝205N/ｍm2,满足要求！３.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vｍax＝0.６77×0.０33×１20０4/(10０×２.06×１0５×1０7８0０）＝0.０21ｍm;集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载P＝(0.0２7+0.0９6＋０.64)/２=０.38１kNV＝１.88３×０.38１×1２00３/（10０×2．0６×１0５×１07８0０)=０.559mm;最大挠度和:V＝Vｍａx+Vpmax=0.0２1+０.559=0．5８ｍm；大横杆的最大挠度0.５8mｍ小于大横杆的最大容许挠度1２０0/150=8与10ｍｍ,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表５.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.0０ｋＮ,按照扣件抗滑承载力系数1．00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为８．00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.５):R≤Rc其中Rｃ－-扣件抗滑承载力设计值,取8.００ｋN;R-－纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：Ｐ1＝0.033×０．8×2/2=0．０２7kN；大横杆的自重标准值:Ｐ2=0.033×1．２＝0．0４kN;脚手板的自重标准值:P3=０.3×０．８×１．2/2=0.1４４ｋＮ；活荷载标准值：Ｑ=2×0.８×1.2／２＝0.9６kN；荷载的设计值:Ｒ＝1．２×(０.02７＋0．04+0.144)＋１.4×０．96=1．5９7kＮ;R<８．0０ｋN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(１)每米立杆承受的结构自重标准值(kN）,为0.１161NＧ1＝［０.１16１＋(0.8０×2／2)×0.0３3/1．8０]×（44.0０－18.00）=３.40３;ＮGＬ1＝［0.1１６1+０．033+(0.80×2/２)×0.０３３/１．80]×１8．00=3.０８9；（2)脚手板的自重标准值(kＮ／m2)；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3NG2=0．3×７×1．2×(0.8+０.３)/2=1．３86kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kＮ/m）;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为０.1５NG3=0.1５×7×1．2/2＝0．63kN;(４)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(ｋＮ/ｍ2)；0.00５NG4＝0.005×1.2×４4=0．264kＮ;经计算得到,静荷载标准值NＧ=NG1＋NG２＋NＧ3+ＮG4=5.683kN;NGL=ＮＧL１+ＮG1+NG２+NG３＋NＧ４=８.77２kＮ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值ＮＱ=2×0.8×１．2×2/２＝1.92kN;风荷载标准值按照以下公式计算其中Wｏ--基本风压(ｋＮ/m2),按照《建筑结构荷载规范》(ＧB50００9-2０01）的规定采用:Ｗｏ=0.４5kＮ／ｍ2;Ｕｚ-－风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009－２0０1)的规定采用:Ｕz=1;Us--风荷载体型系数:取值为０.６45;经计算得到,风荷载标准值Wｋ=０．７×０.４５×1×0．６4５=0.203kＮ/m２;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式Ns＝1．２NGL+1.4ＮQ=1.２×８.772＋1.４×1.92=13．２15ｋN;Nｄ＝1.2ＮG+1．4NQ=1.２×５.６８3+１.4×１.９2=9.5０8kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Ｎs=1.2NＧL+0．8５×１．４NＱ＝１．２×８．77２+０．85×1.4×1．９2=１2.８１1kN；Nｄ=1．2NG+0.85×１.4NQ=1.2×５．６8３+0．85×1.4×1.９2＝９.1０5kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1．4WkＬaｈ2／１０=0.8５0×1.４×0.2０３×1.2×1．8２/1０＝0.09４kN.ｍ;六、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设,按照均匀受力计算稳定性。１．18．00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：Ｎ=9.508ｋN;计算立杆的截面回转半径:ｉ=1.５9cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5．3.3得：ｋ=1.1５5;当验算杆件长细比时,取块１.０；计算长度系数参照《扣件式规范》表５.3.3得:μ=１.５；计算长度，由公式ｌｏ=ｋ×μ×h确定：l0=３．118m；长细比Lｏ／ｉ＝196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比ｌo/i的计算结果查表得到：φ=０．１88;立杆净截面面积:Ａ＝4.2４cm2；立杆净截面模量（抵抗矩)：W=4．4９cｍ3;钢管立杆抗压强度设计值：[f]=２05N／ｍｍ2；σ=950８／(0.１88×4２4)=1１９.２8Ｎ/ｍm2；立杆稳定性计算σ=119.2８N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]＝20５N/ｍｍ２,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=9.10５kN；计算立杆的截面回转半径：i=１.59ｃm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表５．３.3得:k=１.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ＝1.５；计算长度，由公式ｌ０=kｕh确定:l０=3.11８ｍ;长细比:L０/ｉ=1９６;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo／ｉ的结果查表得到：φ＝０．1８８立杆净截面面积：Ａ=４．2４ｃm２；立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.４9ｃm3；钢管立杆抗压强度设计值:[f]=２05N/mm2；σ=９１04.88/（0．１88×４２４)+９40０３.384/4490＝1３5．１5８N/mm2;立杆稳定性计算σ=135.１5８Ｎ/mm2小于立杆的抗压强度设计值［ｆ]＝２05N/mｍ2,满足要求!2.１８．00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值:N＝6.6０７kN；计算立杆的截面回转半径:ｉ=1.５９cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.３得:k=1.1５５;当验算杆件长细比时,取块１.0;计算长度系数参照《扣件式规范》表5．3．3得：μ=1.5;计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l０=3.１18m;长细比Ｌo/i=196;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo／ｉ的计算结果查表得到:φ=0.1８8；立杆净截面面积：A=4．２４cｍ2;立杆净截面模量（抵抗矩):Ｗ=4.４9cm３；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N／ｍm２;σ＝66０７/(0．１88×４２4)=82.89Ｎ/mm2；立杆稳定性计算σ=8２．８9N／ｍm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=２05Ｎ/mｍ２，满足要求!考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=6．4０6kＮ；计算立杆的截面回转半径:i=１．５９cｍ;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k＝1．１５5;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3．3得:μ＝1.５；计算长度，由公式ｌ０＝kuｈ确定:l0=3.１18m;长细比:L0/i＝19６；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.188立杆净截面面积:Ａ=4．2４ｃm2;立杆净截面模量(抵抗矩）:W=4．4９ｃｍ3；钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205Ｎ/ｍm2；σ=６40５.７2/(0.188×４２4）+9４００3.3８4/4４9０=10１.２9７N/ｍｍ2;立杆稳定性计算σ=101.２97N／ｍm２小于立杆的抗压强度设计值[ｆ］=205N/mｍ2,满足要求!七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlｗ+Ｎ0风荷载标准值Ｗｋ=0.２０3ｋN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw＝8.６4m2；按《规范》５.４．1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）,N0＝5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算:Ｎlw＝１.４×Ｗｋ×Aｗ=2．４58kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Ｎlｗ＋N0=7.45８kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf＝φ·Ａ·［f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l0/i=35０/15．9的结果查表得到φ＝０．９４1,l为内排架距离墙的长度;又:A=４．24cm２；[ｆ］=２05N／mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf＝0.941×４.2４×10-４×205×103＝8１．７92kＮ;Nl=7．458<Nｆ=８1.7９2,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Ｎｌ=7.4５8小于单扣件的抗滑力8ｋN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤ｆｇ地基承载力设计值：fg=ｆgk×ｋc=1６0kpａ;其中，地基承载力标准值:fｇｋ=１６０kpa;脚手架地基承载力调整系数:ｋc=１;立杆基础底面的平均压力：ｐ=Ｎ／Ａ＝３6．42ｋpａ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9．1０5ｋN；基础底面面积:A=0.2５m2。ｐ＝3６．4２≤fｇ=160ｋpa。地基承载力满足要求！第十一节脚手架计算书10#、1１＃、13＃、14＃、15#钢管落地脚手架一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为23米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米,立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为１.8米；内排架距离墙长度为0.35米；小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ４8×３．０;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.0０；连墙件采用一步两跨，竖向间距1.８米,水平间距3米,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件;２.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2．0０0ｋＮ/ｍ2;脚手架用途：装修脚手架;同时施工层数：2层；３.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市,基本风压为０．４5kＮ／m2；风荷载高度变化系数μz为１.0０，风荷载体型系数μs为０.6５;脚手架计算中考虑风荷载作用４．静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2)：0.１2４８；脚手板自重标准值（kN／m2):0.30０；栏杆挡脚板自重标准值(kN/ｍ）:０.１50；安全设施与安全网(kＮ/m2)：0.005;脚手板铺设层数：７；脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN／m2):０.033;5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(ｋｐa):160．00；立杆基础底面面积（m2):0．２5；地基承载力调整系数:1.00。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1．均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1＝0.033ｋN/m；脚手板的荷载标准值:Ｐ２＝0．3×1．5/3＝０.1５kＮ/m;活荷载标准值:Q＝2×1．5/3=１ｋN/m；荷载的计算值：q=1.2×0．０3３＋1.2×0.１5+1.4×１＝1．６2kN/m;小横杆计算简图2．强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：最大弯矩Ｍｑmax＝1．6２×０．82／8=0.13kN.ｍ;最大应力计算值σ＝Mqmax/W=２8.863Ｎ／mｍ２;小横杆的最大弯曲应力σ＝28．8６３Ｎ/mm２小于小横杆的抗压强度设计值［f]=2０5Ｎ／ｍm2,满足要求!3.挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值ｑ=０.０3３+0.15＋1＝１．1８3ｋＮ／ｍ;最大挠度V=５.0×1.１８３×800４/（384×2．０6×1０5×１0７800)＝０.284ｍm；小横杆的最大挠度0.28４ｍm小于小横杆的最大容许挠度8００/1５0=5．３３３与10ｍm，满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:Ｐ1=0．03３×0．８＝0．027kＮ；脚手板的荷载标准值：Ｐ2=0.3×０.８×1．５／3=0.12kＮ;活荷载标准值:Ｑ=2×0．8×1.5／３=0.8ｋＮ;荷载的设计值:P=(１.2×0．027＋1.2×0．12＋１.4×0.８)／2＝０．648kN;大横杆计算简图２．强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1ｍax＝0.08×0．０３3×1.5×1.５＝0.0０6kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2ｍax=0.267×０.６4８×1．5＝0．2６kＮ．m;M＝M1maｘ+M２mａx＝0.0０6＋0.2６=０.266kＮ.m最大应力计算值σ=0.266×10６/４490=59.134N/mｍ2；大横杆的最大应力计算值σ＝５９．１3４Ｎ／ｍm２小于大横杆的抗压强度设计值[f]=２05N/mm2，满足要求！３．挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmaｘ=０．６7７×0.03３×150０４／(１00×2.０6×1０5×１0７800)＝0.0５1mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P＝(0．027+0．１２+0.8）/2＝０.４73kＮＶ=1.8８3×０.4７３×1500３/（１0０×2．0６×1０5×１0７800）=1．355mｍ;最大挠度和:V=Vmａx+Ｖpmax=0.051＋1．355=1.4０６mm;大横杆的最大挠度1．406ｍm小于大横杆的最大容许挠度1500/１5０=１０与１0mｍ,满足要求!四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1．7,直角、旋转单扣件承载力取值为８.０0kN，按照扣件抗滑承载力系数1．00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8．０0kＮ。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范５．２.5):R≤Ｒｃ其中Rc－-扣件抗滑承载力设计值,取8．0０kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值:P1=０.０33×0.８×2/2=０.0２７kＮ;大横杆的自重标准值:P２=0．033×1.5=0．0５kN;脚手板的自重标准值:P３＝0.3×0.８×1.５/2＝0.1８ｋN;活荷载标准值:Q=2×0.8×1.５／２=１.２ｋN；荷载的设计值:R＝1.２×(０．0２７+0．05+０．1８）+1.４×1．２=1．988kN；R<8．0０ｋＮ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(１）每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为０.1２48ＮG１＝[０.12４8＋(0.8０×２／2)×0.033/1.８0]×２３.００=３．２１1；(2)脚手板的自重标准值（kＮ／m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.3NG2＝0.3×7×1．5×(0.8+0.3)/2=1.７33kＮ;（３）栏杆与挡脚手板自重标准值(kＮ／m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为０.１5NG3＝0．１5×7×1.５/2=0.7８８kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(ｋN/m2);0.00５ＮG4=０.005×１.5×2３=0.１７2kN;经计算得到,静荷载标准值NG=ＮG１+NG2+ＮG3＋ＮＧ4＝５.９03kＮ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。经计算得到,活荷载标准值ＮQ=2×0.8×1.5×２/2=2.4kN;风荷载标准值按照以下公式计算其中Ｗo--基本风压(kＮ/m２)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50０09-200１）的规定采用：Wｏ=0.4５kＮ/ｍ２;Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB5００09-2０0１）的规定采用：Uｚ＝1；Us--风荷载体型系数:取值为0.6４5；经计算得到,风荷载标准值Wｋ=0.７×0．45×1×0．645=０.2０３kN/ｍ2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1．2NG+1．4NQ=1.2×5．９０３＋１.4×2．４=1０.４４4ｋＮ；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1．2NＧ+０.8５×1.４ＮQ＝１.２×5.903+0．8５×1.4×2.４=9.94kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mｗ=0.85×１．４ＷｋＬａｈ２/１0=0.８50×１.4×0.20３×1．５×1.82／１０＝０．1１8ｋN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值:Ｎ=1０．４44kＮ；计算立杆的截面回转半径：ｉ=１.５９cｍ;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k＝1.15５;当验算杆件长细比时,取块１.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=１.5;计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:l０＝３．11８ｍ；长细比Lo/i=1９6;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lｏ／i的计算结果查表得到:φ=0.18８；立杆净截面面积：Ａ=4．2４ｃm２；立杆净截面模量（抵抗矩)：W＝4.4９cm３;钢管立杆抗压强度设计值：[f]＝205Ｎ/mm2；σ=10444/(０.1８8×４24）=１３１．021N/ｍm2；立杆稳定性计算σ=13１．021Ｎ/mm２小于立杆的抗压强度设计值[f]=２０5N/mm２,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：Ｎ＝9.940ｋN;计算立杆的截面回转半径:ｉ=1.５９cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表５.3．３得：ｋ=1.１55；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ＝１.5;计算长度,由公式l0=kuh确定：ｌ0=３．11８m;长细比:L0/ｉ=196;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lｏ/i的结果查表得到:φ＝０．1８8立杆净截面面积:Ａ=4.24cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:Ｗ=4.４9cm3;钢管立杆抗压强度设计值:［f]=２０５N／ｍm2;σ＝９９３9.9６／(０．188×42４）+1１7５0４.２３／4４90=150.869N/mｍ2；立杆稳定性计算σ＝1５0.８６9Ｎ/ｍｍ2小于立杆的抗压强度设计值［ｆ]＝２05N/mm2,满足要求!七、最大搭设高度的计算：按《规范》５.3.６条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG２K（kN)计算公式为:NG2K＝NG2+ＮG３+ＮG4=2．693kN；活荷载标准值:ＮＱ=2.4ｋN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gｋ=0.12５ｋN/m；Hs＝［0.18８×4.24×10-4×2０５×103-(1．2×２.６93+１.４×2.4)]/(1.2×0．1２５)=６５．１0４ｍ;按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Ｈs等于或大于2６米,按照下式调整且不超过５0米：[H]=65.1０4/（1＋0．001×65.１０4）=61.１2４m;[H］=６1．124和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[Ｈ］=５0m。脚手架单立杆搭设高度为2３ｍ,小于[H］，满足要求！按《规范》5．3.６条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力ＮＧ2K(kＮ）计算公式为:ＮG２K＝NG２＋ＮG３+NＧ4=2．69３ｋＮ;活荷载标准值：NＱ=2．4ｋN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk=0.125kＮ／m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mｗk=Mw/(1.４×0．８５）=０.118／（1．4×0．８5)=0.09９kN.ｍ；Hs=(0.１88×4.24×10-４×２0５×１０３－(1．2×２.69３+0．８５×1.４×（2．4+０.1８８×４.24×100×0.０99/４．4９））)/(1．2×０．1２5)=54.５4m；按《规范》5．３.6条脚手架搭设高度Hｓ等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：［H]=54.5４/（１+０.001×5４.５4）=51．７1９m;[Ｈ］＝51.71９和50比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值[Ｈ］=5０m。脚手架单立杆搭设高度为23ｍ，小于[Ｈ],满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl＝Nlw+Ｎ0风荷载标准值Wｋ=0.203kN/m２;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Ａw=5.4m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(ｋＮ）,N0＝5.00０kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kＮ）,按照下式计算:Nlｗ=１.4×Ｗｋ×Ａｗ＝1.５３6kＮ；连墙件的轴向力设计值Nl=Ｎlw+N0=6.53６kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Ｎf=φ·A·[f]其中φ－-轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l0/i=３50/１5.9的结果查表得到φ＝0.９4１,ｌ为内排架距离墙的长度;又:A=4.24cm２;[f］＝２０5N／mｍ2;连墙件轴向承载力设计值为Nｆ=０.941×4.24×１0-４×２05×１０３=８1.７９2kＮ;Ｎl＝6.536<Nf＝81.792，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Ｎl=6．536小于单扣件的抗滑力８ｋN,满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：ｆg=fgｋ×ｋｃ＝１６０kpa;其中，地基承载力标准值:fgｋ＝160ｋｐa;脚手架地基承载力调整系数：kｃ＝１;立杆基础底面的平均压力：p=Ｎ／A=39.7６kｐa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N＝9.９4kN;基础底面面积：A=0.２５m2。ｐ=39.７６≤ｆｇ＝1６０kｐa。地基承载力满足要求!下面总结范文为赠送的资料不需要的朋友，下载后可以编辑删除!祝各位朋友生活愉快!员工年终HYPＥRLＩNＫ"ｈｔtｐ:/／zｏｎｇjie．／＂＼ｔ"_bｌank"工作总结【范文一】２01x年就快结束,回首２01ｘ年的工作,有硕果累累的喜悦,有与同事协同攻关的艰辛,也有遇到困难和挫折时惆怅,时光过得飞快,不知不觉中,充满希望的2０1x年就伴随着新年伊始即将临近。可以说，201x年是公司推进行业改革、拓展市场、持续发展的关键年。现就本年度重要工作情况总结如下:一、虚心学习,努力工作(一）在20１x年里,我自觉加强学习，虚心求教释惑,不断理清工作思路,总结工作方法,一方面,干中学、学中干,不断掌握方法积累经验。我注重以工作任务为牵引,依托工作岗位学习提高，通过观察、摸索、查阅资料和实践锻炼，较快地完成任务。另一方面,问书本、问同事,不断丰富知识掌握技巧。在各级领导和同事的帮助指导下,不断进步,逐渐摸清了工作中的基本情况，找到了切入点,把握住了工作重点和难点。(二)2０1ｘ年工程维修主要有:在卫生间后墙贴瓷砖,天花修补,二栋宿舍走廊护栏及宿舍阳台护栏的维修，还有各类大小维修已达几千件之多!(三)爱岗敬业、扎实工作、不怕困难、勇挑重担,热情服务,在本职岗位上发挥出应有的作用二、心系本职工作,认真履行职责,突出工作重点，落实管理目标责任制。（一）2０1ｘ年上半年,公司已制定了完善的规程及考勤制度。201x年下半年,行政部组织召开了年的工作安排布置会议年底实行工作目标完成情况考评，将考评结果列入各部门管理人员的年终绩效。在工作目标落实过程中宿舍管理完善工作制度,有力地促进了管理水平的整体提升。(二)对清洁工每周不定期检查评分，对好的奖励，差的处罚。(三)做好固定资产管理工作要求负责宿舍固定资产管理，对固定资产的监督、管理、维修和使用维护。(四)加强组织领导,切实落实消防工作责任制，为全面贯彻落实“预防为主、防消结合”的方针，公司消防安全工作在上级领导下，建立了消防安全检查制度,从而推动消防安全各项工作有效的开展。三、主要经验和收获在安防工作这两年来，完成了一些工作，取得了一定成绩,总结起来有以下几个方面的经验和收获:（一）只有摆正自己的位置，下功夫熟悉基本业务，才能更好适应工作岗位。(二)只有主动融入集体,处理好各方面的关系,才能在新的环境中保持好的工作状态。（三)只有坚持原则落实制度，认真统计盘点，才能履行好用品的申购与领用。(四）只有树立服务意识,加强沟通协调,才能把分内的工作做好。（五）要加强与员工的交流，要与员工做好沟通,解决员工工作上的情绪问题，要与员工进行思想交流。四、加强检查,及时整改，在工作中正确认识自己。（一)开展常规检查。把安全教育工作作为重点检查内容之一。冬季公司对电线和宿舍区进行防火安全检查。(二）经过这样紧张有序的一年,我感觉自己工作技能上了一个新台阶,做每一项工作都有了明确的计划和步骤,行动有了方向,工作有了目标,心中真正有了底！基本做到了忙而不乱,紧而不散,条理清楚,事事分明,从根本上摆脱了刚参加工作时只顾埋头苦干,不知总结经验的现象。就这样，我从无限繁忙中走进这一年,又从无限轻松中走出这一年，还有，在工作的同时,我还明白了为人处事的道理,也明白了,一个良好的心态、一份对工作的热诚及其相形之下的责任心是如何重要（三)总结下来:在这一年的工作中接触到了许多新事物、产生了许多新问题,也学习到了许多新知识、新经验，使自己在思想认识和工作能力上有了新的提高和进一步的完善。在日常的工作中,我时刻要求自己从实际出发，坚持高标准、严要求，力求做到业务素质和道德素质双提高。五、要定期召开工作会议，兼听下面员工的意见，敢于荐举贤才，总结工作成绩与问题，及时采取对策!六、存在的不足总的来看，还存在不足的地方,还存在一些亟待我们解决的问题，主要表现在以下几个方面:１、对新的东西学习不够,工作上往往凭经验办事，凭以往的工作套路处理问题，表现出工作上的大胆创新不够。2、本部有个别员工,骄傲情绪较高,工作上我行我素,自已为是，公司的制度公开不遵守,在同事之间挑拨是非,嘲讽，冷语，这些情况不利于同事之间的团结,要从思想上加以教育或处罚,为企业创造良好的工作环境和形象。3、宿舍偷盗事件的发生，虽然我们做了不少工作,门窗加固,与其公司及员工宣传提高自我防范意识,但这还不能解决根本问题,后来引起上级领导的重视,现在工业园已安装了高清ＨＹPＥRLＩＮＫ＂ｈttp:/／viｄｅo.yjｂ/"＼t"_blank"视频监控系统，这样就能更好的预防被盗事件的发生。七、下步的打算针对201ｘ年工作中存在的不足,为了做好新一年的工作,突出做好以下几个方面:(一）积极搞好与员工的协调,进一步理顺关系;（二)加强管理知识的学习提高，创新工作方法,提高工作效益;（三)加强基础工作建设，强化管理的创新实践,促进管理水平的提升。在今后的工作中要不断创新,及时与员工进行沟通，向广大员工宣传公司管理的相关规定,提高员工们的安全意识,同时在安全管理方面要严格要求自己，为广大公司员工做好模范带头作用。在明年的工作中,我会继续努力,多向领导汇报自己在工作中的思想和感受，及时纠正和弥补自身的不足和缺陷。我们的工作要团结才有力量,要合作才会成功，才能把我们的工作推向前进！我相信:在上级的正确领导下,cssm大安防的明天更美好！员工年终工作总结【范文二】一个人静静的站在窗边，看着路上一辆辆行驶的车辆,不由的想起了以前。转瞬间来到红牛已经一年多了,有过开心与欢乐，悲伤与泪水,还有坎坷。XＸ，崭新的一年，而现在已经过去了半年,在这半年里我又学到了很多的知识。在这半年的工作中我学到了许多平时学不到的岗位知识，尤其这几次停机时跟着设备维修人员一起检修设备时又让我对设备的工作原理有了更深了解，从而使我提高了岗位操作技能,更重要的是,在处理故障的同时,我能够熟练的将学到的新知识与操作技能相结合，减少了处理故障的时间，提高了处理故障的能力。同时也还存在着许多的不足与缺点。学到了什么:１现在对所在岗位的设备工作原理有了更进一步的了解，从而提高了处理故障的能力与技巧,减少了处理故障的时间。2对整条生产线也有了的了解,在其他岗位出现故障时自己也能过去帮上忙。３现在和相邻岗位的伙伴配合的更加默契了,在彼此的岗位出现故障时只要对方一个手势就会明白自己该做些什么。４在开班后会时通过主管描述生产线场的情况和岗位点评时悟出了什么情况重要。什么情况紧急，在同时出现多个突发事件时怎样能有条不紊的处理好每件事。５在观看“XX年度《感动中国》人物”颁奖典之后我感受到我们每个人都很平凡,但在平凡的人生中，也可以做出不平凡的事情,我们每个人都可以通过自己的努力实践,也可以从他们的身上吸取力量,不断前进。存在的不足与缺点:１在岗位出现较大的故障时有些手足无措心里还有些急躁,如果长时间没处理好的话心里还来气。2缺乏较好的工作方法,同样的一件事看别人做起来时觉得挺轻松，当轮到自己做的时候不但没做太好而且还累的满头大汗。3口语表达能力较差,在岗位之间的沟通或者是和伙伴们聊天的时候自己心里想的意思总是不能用理想的语句表达出来。下半年的目标：在今后的日子里,争取把自己不足的地方弥补回来，多加学习以提高自己的综合能力,上班时调整好自己的心态,多加认真，争取以零失误来回报公司对我的培养。最后，中心的祝愿公司的明天会更加的灿烂辉煌。员工年终工作总结【范文三】时光荏苒,XX年年很快就要过去了,回首过去的一年，内心不禁感慨万千……时间如梭，转眼间又将跨过一个年度之坎，回首望，虽没有轰轰烈烈的战果,但也算经历了一段不平凡的考验和磨砺。非常感谢公司给我这个成长的平台,令我在工作中不断的学习，不断的进步,慢慢的提升自身的素质与才