A06地块塔吊基础施工方案

新店保障房地铁社区一期工程A06地块土石方、基坑支护及桩基工程塔吊基础专项施工方案厦门特房建设工程集团有限公司2017年月日目录TOC\o"1-5"\h\z\u第1章编制说明及依据 11.1编制说明 11.2编制依据 1第2章工程概况 12.1建筑概况 12.2塔吊概况 22.3地质概况 3第3章塔吊选型与定位 73.1塔吊选型与现场定位原则 73.2塔吊选型 83.3塔吊平面布置图 103.3.1塔吊基础定位 14第4章塔吊基础设计 18第5章塔吊基础施工 235.1施工流程 235.2施工工艺 235.2.1土方开挖 235.2.2垫层施工 235.2.3塔吊基础钢筋绑扎 235.2.4地脚螺栓定位 255.2.5塔吊基础模板支设 265.2.6混凝土浇筑、养护 265.2.7拆模 275.2.8土方回填 275.3施工注意事项 28第6章安全技术措施 286.1施工安全技术措施 28第7章质量保障措施 29第8章塔吊基础施工事故应急预案 298.1.1应急通信联络 298.1.2机械故障应急措施 308.1.2.1预防措施 308.1.2.2应急措施 308.1.3现场停电应急措施 308.1.3.1预防措施 308.1.3.2应急措施 318.1.4路线阻滞应急措施 318.1.4.1预防措施 318.1.4.2应急措施 318.1.5混凝土施工补救措施 318.1.5.1预防措施 318.1.5.2应急措施 32第9章塔吊基础验算 329.1塔吊基础验算书 32编制说明及依据编制说明本方案为塔吊基础设计及施工专项方案，塔吊的安装、附着及拆除详见塔吊安装及拆除专项施工方案。编制依据（1）厦门佰地建筑设计有限公司设计的《新店保障房地铁社区一期工程A06地块图纸》；（2）厦门地质工程勘察院编制的《新店保障房地铁社区一期工程A06地块勘察报告》的部分；（3）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202—2002）；（5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）；（6）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204－2015）；（7）《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2012)；（8）《江汉TC5613AZ-6塔吊使用说明书》、《波坦MC110A塔吊使用说明书》。工程概况建筑概况本工程位于厦门市翔安区新店镇翔安南路南侧，宋洋水库东侧，场地原属下钟宅村和东界村集体用地。总建筑面积107537m2，其中地下室2层，建筑面积约33600m2，地上由3栋高层住宅楼及配套组成，建筑面积73937m2；其中1#楼、3#楼为33F住宅楼，2#楼为34F住宅楼，楼层高均为2.8m，社区服务中心5F，幼儿园4F，配套商业为1F；屋面高度最高为2#楼99.75m，剪力墙结构，社区服务中心屋面高度19.450m，框架结构，幼儿园屋面高度10.800m，框架结构，配套商业框架结构。各栋号明细表序号栋号建筑层数面积(m2)建筑高度（m）层高（m）11#楼336507096.502.822#楼3499.752.833#楼3396.502.84服务中心578735.653.65幼儿园4390010.83.963-2#楼2498.6210.154.5、3.92、各参建单位概况序号项目内容1工程名称新店保障房地铁社区一期工程A06地块土石方、基坑支护及桩基工程2工程地点翔安区新店镇翔安南路南侧3建设单位厦门安居集团有限公司4代建单位厦门建发兆诚建设运营管理有限公司5监理单位厦门象屿工程咨询管理有限公司6设计单位厦门佰地建筑设计有限公司7勘察单位厦门地质工程勘察院8施工单位厦门特房建设工程集团有限公司塔吊概况结合本工程现场实际情况，共布置3台塔吊，1#、3#楼各安装1台波坦MC110A，2#楼安装1台江汉5613，对地下室施工区域和地上主体结构进行全覆盖，来满足施工需求，每台塔吊负责满足覆盖区域内主体结构施工需求。塔吊主要吊重覆盖分配如下表序号楼号塔吊编号层数屋面高度（m）地下室区域11#楼波坦MC110A，D=55m，H=120m33层96.501#楼及其周边22#楼江汉5613，D=56m，H=120m34层99.752#楼及其周边33#楼波坦MC110A，D=55m，H=120m33层96.503#楼及其周边地质概况依据厦门地质工程勘察院编制的《新店保障房地铁社区一期工程A06地块勘察报告》的部分场地地质概况如下：1、素填土（Qml）：部分钻孔有分布，厚度一般为0.2～3.2m，密实度与均匀性较差，力学强度低。2、粉质粘土（Q3al-pl）eq\o\ac(○,2a)：冲洪积成因，分布与场地中部和西北部，揭露厚度6.1～18.6m。该层标贯击数修正后为9.8～30.6击，平均为20.09击，属中等压缩性土，力学强度一般。3、中粗砂（Q3al-pl）eq\o\ac(○,2b)：冲洪积成因，仅在6-ZK5、6-DK1、6-DK4、6-JK1孔有揭露，揭露厚度0.8～1.1m，该层标贯击数修正后为14.1～27.7击，平均为19.83击，属中等压缩性土，力学强度及工程性能一般。4、粉质粘土（（Q3dl））eq\o\ac(○,3)：分布于场地东北部和西北角，揭露厚度0.9～8.4m，顶板埋深0～1.5m，顶板标高22.47～28.58m。该层标贯击数修正后为8.4～38.5击，平均为22.37击，属中等压缩性土，力学强度一般。5、残积土eq\o\ac(○,4)：该层根据母岩不同，分为残积砂质粘性土eq\o\ac(○,4a)和闪长岩残积粘性土eq\o\ac(○,4b)两种类型：（1）残积砂质粘性土（Qel）eq\o\ac(○,4a):大部分钻孔均有揭露，厚1.9～28.0m（部分基坑外围孔未揭穿），顶板埋深为0.0～20.0m，顶板标高为2.76～26.07m。该层标贯击数修正后为9.9～29.8击，平均为20.13击，属中等压缩性土，天然状态下力学强度一般～较高，但为特殊性土，具有泡水易软化、崩解使强度降低的不良特性。（2）闪长岩残积粘性土（Qel）eq\o\ac(○,4b)：呈株状或条带状穿插于花岗岩残积土中。于6-ZK6、6-ZK24、6-DK13、6-DK17、6-DK28、6-DK35、6-JK10、6-JK12、6-JK17、6-BK4、6-BK5及6-BK6孔有揭露，揭露视厚度为4.1～20.0m（基坑外围孔未揭穿），顶板埋深为0～11.6m，顶板标高为11.07～24.58m。该层修正后标贯击数为12.9～29.5击，平均为22.64击。属中等压缩性土，天然状态下力学强度一般～较高，但为特殊性土，同样具有泡水易软化、崩解，使强度降低的不良特性。6、全风化岩eq\o\ac(○,5)：该层根据母岩不同，分为全风化花岗岩eq\o\ac(○,5a)和全风化闪长岩eq\o\ac(○,5b)：（1）全风化花岗岩（γ52（3）b）eq\o\ac(○,5a)：各钻孔均有揭露，揭露厚度0.9～21.2m，顶板埋深为10.6～32.9m，顶板标高为-10.63～13.00m。该层标贯击数修正后30.0～49.5击，力学强度较高，天然状态下工程性能较好。（2）全风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,5b)：呈株状或条带状穿插于花岗岩中，于4-ZK2、4-ZK3、4-ZK8、4-ZK9、4-ZK10、4-ZK12、4-ZK19、4-DK3、4-DK22孔有揭露，揭露视厚度2.1～14.2m，顶板埋深为12.5～27.0m，顶板标高为-2.38～11.28m。该层标贯击数修正后30.1～49.5击，力学强度较高，压缩性较低，但与上述残积土eq\o\ac(○,4b)呈渐变过渡关系，亦具有泡水易软化、崩解的特性。7、砂砾状强风化岩eq\o\ac(○,6)：该层根据母岩不同，分为砂砾状强风化花岗岩eq\o\ac(○,6a)和砂砾状强风化闪长岩eq\o\ac(○,6b)：（1）砂砾状强风化花岗岩（γ52（3）b）eq\o\ac(○,6a)：大部分钻孔有揭露，揭露厚度1.35～49.9m，顶板埋深为14.4～45.5m，顶板标高为-23.63～8.60m。该层标贯击数修正后＞50击，力学强度较高，工程性能较好，但同样具有遇水易崩解软化而降低强度的特点。另该层风化不均，局部揭露有孤石（详见孤石一览表3.2）。（2）砂砾状强风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,6b)：于6-ZK2、6-ZK23、6-ZK24、6-ZK25、6-DK7、6-DK9、6-DK13、6-DK16、6-DK17、6-DK22、6-DK26、6-DK28、6-DK34、6-DK35、6-DK36、6-BK7孔有揭露，揭露视厚度为3.8～31.0m之间（部分孔尚未揭穿），顶板埋深为18.3～39.1m，顶板标高为-16.24～5.70m。该层校正后标贯击数>50击，压缩性低，力学强度较高，但该层开挖后如遭受长时间的泡水作用，也会较快软化使强度降低。8、碎块状强风化岩eq\o\ac(○,7)：该层根据母岩不同，分为碎块状强风化花岗岩eq\o\ac(○,7a)和碎块状强风化脉岩eq\o\ac(○,7b)：（1）碎块状强风化花岗岩（γ52（3）b）eq\o\ac(○,7a)：主要揭露主楼和地下室范围内钻孔，揭露厚度0.50～17.6m（部分钻孔未揭穿），层厚变化较大，该层顶板埋深为29.1～65.8m，顶板标高为-40.02～-6.55m。该层力学强度较高，压缩性很低。（2）碎块状强风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,7b)：呈株状或条状穿插于花岗岩中，于6-ZK8、6-ZK24、6-ZK25、6-DK16～6-DK19、6-DK22、6-DK29～6-DK30、6-DK34～6-DK36、A3-CK2孔有揭露，揭露视厚度为1.2～25.4m，顶板埋深为27.5～60.2m，顶板标高为-35.33～-4.46m。该层压缩性很低，力学强度高。另该层风化不均，局部揭露有孤石（详见孤石一览表3.2）。9、中风化岩eq\o\ac(○,8)：该层根据母岩不同，分为中风化花岗岩eq\o\ac(○,8a)和中风化闪长岩eq\o\ac(○,8b)：（1）中风化花岗岩（γ52(3)b）eq\o\ac(○,8a)：仅于主楼和部分地下室部分钻孔有揭露，揭露厚度5.0～7.2m（未揭穿），受区域构造作用，岩面起伏较大，顶板埋深30.5～≥65.0m。该层基本不可压缩，力学强度高。个别钻孔被辉绿岩穿插侵入形成脉岩。（2）中风化闪长岩（β）eq\o\ac(○,8b)：呈株状或条状穿插于花岗岩中，仅于主楼和部分地下室部分钻孔有揭露，揭露视厚度为4.3～9.7m，顶板埋深为30.6～53.8m，顶板标高为-30.43～-7.08m。该层不可压缩，力学强度很高。上述残积土eq\o\ac(○,4)和各风化带基岩（eq\o\ac(○,5)～eq\o\ac(○,7)）在勘探过程中均未发现有地下洞穴、临空面或软弱结构面，但据花岗岩的风化特征，除部分钻孔揭露有孤石或不均匀风化残留体（详见表3.2）外，不排除钻孔之间尚有其它孤石或不均匀风化残留体存在的可能。各岩土层的分布、埋深、厚度和性能等情况详见各工程地质剖面图。塔吊选型与定位塔吊选型与现场定位原则（1）满足覆盖现场的要求；（2）满足材料卸车及转运要求；（3）根据施工部署与安排，满足各阶段对材料及机械的吊运要求；（4）尽量减少塔吊安装给结构和施工带来的不良影响，如塔吊标准节穿越地下室及主体梁、板及后浇带，给结构带来不利影响或给后续施工带来的困难等；（5）群塔施工的要求；（6）保证塔吊安装、拆卸的方便及塔吊安全的需要；（7）机械使用效率、现场供电条件；（8）塔吊位置与主楼位置关系应满足附着要求。塔吊选型根据现场勘查，考虑运输道路及堆场分布情况，选择最优的塔吊布置方案，并确定2台波坦MC110A，1台江汉5613。3.2.1、江汉5613起重特性表及起重机特性曲线幅度（m）2~16.66171921242730323538起重量（KG）3000300030003000300030003000279925052258幅度（m）41444750525456起重量（KG）20481867171015711488141113403.2.2、波坦MC110A起重特性表：幅度（m）172022252729.833353740起重量（KG）6000500044003800340030003000280026002400幅度（m）424547505255起重量（KG）220021001950180017001600塔吊平面布置图地上1#、2#、3#楼塔吊平面塔吊基础定位1#楼塔吊定位轴线,2#塔吊定位轴线3#塔吊定位轴线塔吊基础设计4.1本工程塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高，2#、3#楼位于地下室-2F黄海标高-8.40m，1#楼#位于地下室-2F黄海标高9.30m，则塔吊基础顶标高如下表：楼号塔吊编号基础顶标高基础厚度垫层厚度垫层底标高1#楼波坦5516，D=55m，H=140m-9.3m1350mm100mm-10.75m2#楼江汉5513，D=55m，H=140m-8.4m1350mm100mm-9.85m3#楼波坦5516，D=55m，H=140m-8.4m1350mm100mm-9.85m塔吊基础施工施工流程土方开挖→垫层施工→塔吊基础钢筋绑扎→地脚螺栓定位→塔吊基础模板支设→混凝土浇筑、养护→拆模→土方回填施工工艺土方开挖用全站仪和水准仪对塔吊基础位置进行定位。土方应分层开挖，每层开挖深度为0.3m。为避免扰动原状土，采用小型反铲挖土机挖土，剩余的300mm深度的土方采用人工挖土。检查坑底宽和标高，要求坑底凹凸不超过2.0cm。对塔吊基础下地基进行地耐力复核对基底土质达不到设计要求的，需将不良土层挖除后用中粗砂分层回填夯实。基础槽挖好后，报请验槽，做好记录，再进行塔吊基础的施工。垫层施工1、塔吊基础垫层采用100厚C15混凝土。2、土方开挖到位后应及时进行垫层的浇筑，严禁长期泡水。3、基础垫层要一次性浇筑完成。4、垫层混凝土用平板振动器或插入式振捣器平拖振捣，若用插入式振捣器平拖振捣，则振点间距不宜大于振捣棒作用半径的1.25倍（30～40cm）。5、垫层混凝土表面为毛面，用木搓压面，两遍成活。6、垫层混凝土终凝后即进行洒水养护。塔吊基础钢筋绑扎1、划钢筋位置线：按塔吊基础设计图标明的钢筋间距进行弹线，先预留出钢筋保护层厚度的位置，严格按照此要求进行施工。2、按弹出的钢筋位置线，严格按照施工工艺流程的要求拉通线进行绑扎施工。3、钢筋绑扎时，钢筋相交点必须全部绑扎，采用八字扣绑扎，必须保证钢筋不位移。钢筋搭接范围内，除交叉点外，应另加三道丝扣进行绑扎。4、上下层钢筋的摆放位置及顺序为：上层钢筋，短向筋放在上面；下层钢筋，短向筋放在下面。5、马凳钢筋450mm间距一道，与受立钢筋垂直，要求摆放均匀，整齐。马凳采用Ⅰ级螺纹钢筋Φ12钢筋制作，马凳有效高度：“H=承台高度-上下保护层厚度-3倍面筋直径”。6、因本工程塔吊基础顶面标高平地下室底板面标高，塔吊基础钢筋绑扎时，须将地下室底板梁、板的钢筋预留出来，同时塔吊基础周圈设置后浇带，留置止水钢板。将接地电阻（R≤4欧姆）下端与基础钢筋连接，上端伸出底板板面。对钢筋的进场做好检验批资料；对钢筋的加工进行验收，看其是否严格按照塔吊基础方案及图纸配筋施工；对钢筋的安装进行验收，要按照塔吊基础方案及图纸配筋进行绑扎安装。浇筑混凝土前，进行钢筋等的隐蔽验收，尤其注意各种预埋件的隐蔽验收，并做好隐蔽验收记录。地脚螺栓定位1、采用脚手架钢管制作地脚螺栓定位架，并对支撑架进行吊装，吊装应用经纬仪进行校核，保证支撑架垂直度不超过千分之一，然后对支撑架顶面进行调平，当水平度合格后，将支撑架固定。2、根据轴线控制，采用经纬仪将地脚螺栓十字中心线投测到地脚螺栓定位架上；以基坑高程水准点为基准，采用水准仪测量出螺栓标高，并指挥安装人员进行校正，并依此调整螺栓就位，直至满足精度要求。然后固定螺栓并焊牢，同时记录偏差数据。塔吊预埋基脚及稳固框的基脚水平度偏差不得超过千分之一，位置偏差不超过5mm，扭转偏差不得超过0.5度。3、砼浇注过程中，在地脚螺栓纵横两个方向架设经纬仪，对螺栓进行实时监测校正。用水准仪测量螺栓标高并进行实时校正。4、砼凝固后放样出地脚螺栓十字中心线，并弹出墨线，同时再次测量螺栓偏差，编制螺栓埋设平面偏差资料。用水准仪测出螺栓标高，计算出螺栓埋设标高偏差，编制螺栓埋设标高偏差资料。塔吊基础模板支设模板采用15mm厚双面防水多层板，50×100木方竖肋（间距250mm），双根φ48.3×3.6钢管背楞（共三道），背楞在拐角交接处用十字扣件锁死，四面竖向各设四道水平和斜支撑，水平间距500mm，支撑两端为U型托，保证支撑牢固。模板在钢筋处做锯齿U型槽，保证地下室底板预留钢筋的通过。混凝土浇筑、养护1、浇筑混凝土前，做好混凝土浇灌令，熟知混凝土浇筑工序，再进行混凝土浇筑，浇筑过程中要注意充分振捣，保证振捣的均匀性，从而保证混凝土的密实，并要及时通知监理验收。2、浇筑前应将模板内的垃圾、泥土，钢筋上的油污等杂物清除干净，并检查钢筋的水泥砂浆垫块、塑料垫块是否垫好。如使用木模板时应浇水使模板湿润。3、混凝土自料口下落的自由倾落高度不得超过2米，如超过2米时必须采取措施。4、浇筑混凝土时应分段分层连续进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密程度决定，一般分层高度为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过50厘米。5、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(一般为30－40cm)。振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接隙。6、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。7、浇筑时注意将接地电阻露出基础上表面200mm以上。8、浇筑混凝土时要派专人监督旁站，保证塔吊基础施工时，浇捣到位。9、浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、地脚螺栓等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土凝结前修正完好。10、垫层混凝土终凝后即进行洒水养护，并覆盖塑料薄膜。拆模在现场留置同条件养护试块，以混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。当混凝土强度大于75%时方可拆模。拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。土方回填1、填土前应将基坑（槽）底的垃圾等杂物清理干净，清除坑底积水、淤泥。2、检查回填土的质量有无杂物，粒径是否符合规定，以及回填土的含水量是否在控制的范围内；如含水量偏高，采用掺入干土和石灰的措施，如遇回填土的含水量偏低，可采用预先洒水湿润等措施，并经专业工长检查认可后，方能进行下道工序。3、回填土应分层铺摊，每层铺土厚度应根据土质，密实度和机具性能确定，一般蛙式打夯机铺土厚度为250mm，由专业工长于承台或基础短柱侧沿高度方向划200mm线做出虚铺厚度控制标高线。4、回填土每层夯打的遍数以试验段（坑）所确定的数据为准，但不应少于三遍。打夯应一夯压半夯，夯夯相接，行行相连，纵横交叉夯实。5、填方施工过程中应检查排水措施，每层填筑厚度、含水率控制，压实程序。填筑厚度及压实遍数应根据土质、压实系数及所用机具确定见下表。施工注意事项（1）所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程；（2）塔吊安拆单位必须制定一名熟悉塔吊、经验丰富的工长现场指挥；（3）对预埋支撑架的定位应严格准确；（4）风力超过五级必须停止施工；（5）现场应设置20m×20m安全施工作业区，非塔基施工人员严禁入内；（6）对天气情况进行关注，遇降雨应停止防水工程施工；（7）对留设施工缝应严格按要求进行处理。（8）塔吊基础深坑应尽量避免水浸泡，如有积水应立即用水泵抽出，防止塔吊基脚遇水锈蚀产生安全隐患。（9）所有验收程序要严格遵守“三检”制度。（10）塔吊基础穿底板和塔吊标准节穿地下室板的位置做后浇处理，并在底板、顶板及屋面板预埋止水钢板。底板、顶板及屋面板在后期封堵时须注意做防水增强。安全技术措施施工安全技术措施1、混凝土浇筑过程中操作人员应佩戴绝缘手套。不得用电源线拖拉振捣器。2、钢筋加工、运输及绑扎过程中严格按照交底操作，杜绝伤人事件发生。3、电缆线应架空使用，严禁拖地。4、施工过程中，严格按章施工，防止发生触电事故。5、基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。6、塔吊的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于4Ω。质量保障措施1、混凝土强度等级采用C35，要求做同条件砼试块和28天标养试块。2、基础表面平整度允许偏差1/1000；3、塔吊基础的混凝土应验收合格后，方可使用。。4、按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。5、检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。6、机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。7、基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求。8、塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。9、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。10、塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。11、塔吊基础施工后，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。12、塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，金属条直接与基础底板钢筋焊接相连，接地件至少插入地面以下1.5m。塔吊基础施工事故应急预案由于本工程塔吊基础单独施工，塔吊基础施工时支模板存在一定难度，易出现爆模，故编制此应急预案。应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。应急电话直通车火警119电话查询114匪警110天气预报121急救120机械故障应急措施预防措施1、混凝土浇筑前，应预先通知搅拌站，预备一台泵车备用。2、预备2台振动机，预防因振动机机械故障应急措施。3、提前半天对振动机、振动捧、平板机进行维护，保证机械运转正常。4、提前一天通知搅拌站浇筑混凝土时间，以便搅拌站可以做好泵车维护工作。5、机修工作人员要跟踪到时位，施工时要及时检查。应急措施1、当发生机械故障时，应协调处理工作。2、当泵车发生机械故障时，通知现场搅拌站技术人员，了解故障原因及抢修最慢时间为多少，及时通知搅拌站，随时准备调动一台泵车到现场。3、如故障复杂无法估计抢修时间，以免故障泵车抢修不及时，调动一台泵车到现场。4、泵车发生故障时，混凝土工长要随时掌握好混凝土初凝时间，发现混凝土浇筑时间快2个小时或用脚踩去脚印不深，就立即用塔吊运输将另台泵混凝土吊至该处再振捣密实，铺设宽度应超过一米。5、搅拌站调动泵车到安装完成可以使用应在2个小时内完成。6、当振动机发生机械故障时，可把预先准备好的振动机拿支使用，再组织机修人员对振动机进行抢修。现场停电应急措施预防措施1、配备250KW发电机一台，随时调用，发电机要有专人保养，混凝土浇筑前必须检查、保养一次，防止应急时无法发电。2、泵车尽可能地选用柴油机，防止工地停电时混凝土车无法输送混凝土，造成施工缝留设不当，产生结构陷患。3、机电班组要有专人值班，停电时可采取有效、高速应变效力。应急措施1、一当工地发生停电时，而混凝土还必须继续施工，项目经理必须直接到现场协调处理此事。2、生产经理应第一时间安排应急措施，督促机电工长发电，督促混凝土工长做好施工现场施工缝预留工作，以防混凝土不能继续施工而施工缝预留不当造成结构隐患。3、机电工长韦乾立即组织电工，首先对配电房输送进行处理，其次合理分配因临时发电所产生的一系列工作。4、混凝土工长要预先做好施工缝预留工作，发电机发电正常时，可继续施工。5、混凝土工长要随时掌握好混凝土初凝时间，每一交接部位都应在初凝前完成。6、及时做好发电机的维修工作。随时了解正常送电时间。路线阻滞应急措施预防措施1、混凝土施工前应要求搅拌站预备足够混凝土车。2、根据厦门市交通路线，合理调整运输路线。3、要保证有一条无阻滞的交通路线，以便普通路线产生交通阻塞时应急运输。应急措施1、运输路线就不少于两条，一条为普通路线作正常运输；一条为特殊路线，一当发生交通阻塞时，此路线不会受到交通阻塞。2、当遇到节假期、星期五下午、星期一早上时，应尽可能的避开交通要道、交叉路口多的路线，以免发生车辆阻滞。3、当发生第2条时，应通知搅拌站，根据实际情况增加混凝土车辆。4、由搅拌站现场技术人员负责车辆运输工作，保证混凝土正常运辆。5、及时掌握混凝土浇筑路线，浇筑宽度不易过宽，以2米为宜，以便压缩来回交接时间。混凝土施工补救措施预防措施1、监督停电应急预防准备工作情况。2、监督机械故障预防准备工作情况。3、监督路线阻滞预防准备工作情况。4、检查混凝土浇筑路线是否正确。5、检查混凝土浇筑方法是否正确。应急措施1、要尽全力的做好各项预防与应急工作。一当以上事情发生，又因混凝土运辆或机械等原因施工不及时而会产生施工冷缝时，将采取补救措施。2、项目经理、生产经理要到现场指导混凝土施工补救工作。3、对于没有达到补凝时间的混凝土，下部还比较软的混凝土，用钢筋作加强处理。4、必须留置施工缝的，根据规范要求合理设置施工缝，并上报监理工程师同意。塔吊基础验算塔吊基础验算书参数说明：取最不利工况验算的德英6013塔吊型号。计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号德英TC6013塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)54塔机独立状态的计算高度H(m)57.14塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)2二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)740.33起重臂自重G1(kN)96.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)26.7小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)2.8最大起重荷载Qmax(kN)80最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)20最大起重力矩M2(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)62平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)7平衡块自重G4(kN)192平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地福建厦门市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.8塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)风振系数βz工作状态2.046非工作状态2.227风压等效高度变化系数μz0.608风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×2.046×1.95×0.608×0.2＝0.466非工作状态0.8×1.2×2.227×1.95×0.608×0.8＝2.0283、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)740.33+96.4+3.8+62+192＝1094.53起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)1094.53+80＝1174.53水平荷载标准值Fvk(kN)0.466×0.35×2×57.14＝18.639倾覆力矩标准值Mk(kN·m)96.4×26.7+3.8×20-62×7-192×12.8+0.9×(800+0.5×18.639×57.14)＝957.545非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝1094.53水平荷载标准值Fvk'(kN)2.028×0.35×2×57.14＝81.116倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8+0.5×81.116×57.14＝2010.4044、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1094.53＝1313.436起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×80＝112竖向荷载设计值F(kN)1313.436+112＝1425.436水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×18.639＝26.095倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(96.4×26.7+3.8×20-62×7-192×12.8)+1.4×0.9×(800+0.5×18.639×57.14)＝1388.906非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1094.53＝1313.436水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×81.116＝113.562倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8)+1.4×0.5×81.116×57.14＝2875.982三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)150基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)194.65软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角θ(°)20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)326.65地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1134.375=1361.25kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=96.4×26.7+3.8×2.8-62×7-192×12.8+0.5×81.116×57.14/1.2=1624.157kN·mFvk''=Fvk'/1.2=81.116/1.2=67.597kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(96.4×26.7-3.8×2.8+62×7-192×12.8)+1.4×0.5×81.116×57.14/1.2=2335.235kN·mFv''=Fv'/1.2=113.562/1.2=94.635kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2010.404×5.5/(5.52+5.52)0.5=1421.57kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2010.404×5.5/(5.52+5.52)0.5=1421.57kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1094.53+1134.375)/30.25-1421.57/27.729-1421.57/27.729=-28.85<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2010.404+81.116×1.5)/(1094.53+1134.375)=0.957m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.52+5.52)0.5/2-0.957=2.933m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.957×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.957×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5.5/2-0.676=2.074m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.5/2-0.676=2.074mb'l'=2.074×2.074=4.3m2≥0.125bl=0.125×5.5×5.5=3.781m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-28.85kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1094.53+1134.375)/(3×2.074×2.074)=172.789kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1094.53+1134.375)/(5.5×5.5)=73.683kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=194.65kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=73.683kPa≤fa=194.65kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=172.789kPa≤1.2fa=1.2×194.65=233.58kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1094.530/30.250-(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=-35.162kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1094.530/30.250+(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=132.856kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.500+2.000)/2)×132.856/5.500=90.583kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1094.530/30.250-(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=-35.162kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1094.530/30.250+(1624.157+67.597×1.500)/27.729)=132.856kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.500+2.000)/2)×132.856/5.500=90.583kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(132.856+90.583)/2=111.72kPapy=(Pymax+P1y)/2=(132.856+90.583)/2=111.72kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=111.72×(5.5-2)×5.5/2=1075.3kNVy=|py|(l-B)b/2=111.72×(5.5-2)×5.5/2=1075.3kNX轴方向抗剪：h0/l=1439/5500=0.262≤40.25βcfclh0=0.25×1×14.3×5500×1439=28294.338kN≥Vx=1075.3kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1439/5500=0.262≤40.25βcfcbh0=0.25×1×14.3×5500×1439=28294.338kN≥Vy=1075.3kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dγm=1.5×19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=(5.5×5.5×(73.683-28.5))/((5.5+2×5×tan20°)×(5.5+2×5×tan20°))=16.362kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=130.00+0.30×19.00×(5.50-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=326.65kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=16.362+95=111.362kPa≤faz=326.65kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ22@180基础底部短向配筋HRB400Φ22@180基础顶部长向配筋HRB400Φ22@180基础顶部短向配筋HRB400Φ22@1801、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.5-2)2×111.72×5.5/8=940.888kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.5-2)2×111.72×5.5/8=940.888kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=940.888×106/(1×14.3×5500×14392)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=940.888×106/(0.997×1439×360)=1822mm2基础底需要配筋：A1=max(1822，ρbh0)=max(1822，0.0015×5500×1439)=11872mm2基础底长向实际配筋：As1'=11989.218mm2≥A1=11871.75mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=940.888×106/(1×14.3×5500×14392)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=940.888×106/(0.997×1439×360)=1822mm2基础底需要配筋：A2=max(1822，ρlh0)=max(1822，0.0015×5500×1439)=11872mm2基础底短向实际配筋：AS2'=11989.218mm2≥A2=11871.75mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=11989.218mm2≥0.5AS1'=0.5×11989.218=5994.609mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=11989.218mm2≥0.5AS2'=0.5×11989.218=5994.609mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ12@500。五、配筋示意图基础配筋图

附录资料：不需要的可以自行删除XXXXXXXXXXXXXXX杆塔组立施工方案XXXXXXXXXXXXXXX年月批准：年月日审核：年月日编写：年月日目录TOC\o"1-1"\h\u第一章工程概况 1第二章施工现场组织机构 2第三章铁塔组立施工质量及工艺要求 4第四章铁塔组立质量保证措施 9第五章铁塔组立安全及文明施工保证措施 10第六章施工进度保证措施 16第七章内拉线悬浮抱杆分解组立铁塔 17第八章杆塔接地施工的要求 19第九章编制依据 27第一章工程概况1.1、工程概况1）XXXXXXXXXXXXXXX1.2、施工方案1、在地形条件好，塔基附近无电力线等障碍物影响时采用外拉线悬浮抱杆分解组立的施工方案。2、在地形条件不利或附近有障碍物无法设置外拉线时使用内拉线悬浮抱杆分解组立的施工方案。3、本作业指导书规定了内拉线抱杆分解组塔的施工方法。对施工平面布置和工器具的基本要求、施工质量的检验标准，结合本工程的特点以及对作业指导书的使用条件、工作环境、作业方法作出了具体规定。本作业指导书不能替代有关技术文件和标准，而是有关技术文件和标准的补充和细化。目的是按照铁塔结构图和施工技术规范组织施工，以提高施工质量和施工工艺水平。1.3、劳动力组织1.3.1、内拉线抱杆组塔劳动力组织（按施工作业点考虑）序号工作岗位技工普通工合计备注1指挥112安全监护113塔上作业444地面作业1345地面组装1236机动绞磨123总计9716注：上述劳动力组织为采用机动绞磨时的情况，采用人工绞磨时可增加2～3人。1.4、地质及交通情况地形地貌：本工程沿线交通运输情况一般。工程名称XXXXXXXXXXXXXXX地形平原区，地形较平长度(km)线路全长10.8km比例100%第二章施工现场组织机构2.1组织机构关系图为实现本工程的各项技术、经济管理目标，做到文明施工，安全生产。我公司在本工程成立“XXXXXXXXXXXXXXX”，实行项目经理责任制，建立现场组织管理机构。项目部现场组织机构图如下：公司法人代表公司法人代表公司工程部监公司工程部监理代表项目项目经理XX指导关系合同关系领导关系项项目总工XX质量安全科经营物供科综合办公室施工技术科质量安全科经营物供科综合办公室施工技术科施工二队施工二队第三章铁塔组立施工质量及工艺要求3.1、施工质量要求3.1.1、严格遵守《110-750KV架空电力线路施工及验收规范》(GB50233-2014)中有关条款，并且以施工图为依据，参照本指导书进行施工，施工中对图纸和施工质量要求不得自行更改变动（施工图中有设计变更部分要按变更后要求执行）。3.1.2、铁塔组立前准备工作：（1）、铁塔基础经中间检查验评合格后方可组塔；（2）、分解组立铁塔时，基础砼强度必须达到原设计值的70%；（3）、地脚螺栓式基础顶面操平印记经复检，并确认误差值符合要求；（4）、铁塔组立前各施工队进行技术交底；（5）、铁塔组立前必须对所使用的工器具全面认真进行检查，确认无误后方可使用，决不能以小代大，已坏充好；（6）、对各队所有铁塔组立作合理安排，配合项目部对工器具的调配；（7）、建立健全质量、安全保证体系，作到责任明确，落实到人。3.1.3、铁塔各构件组装应牢固，交叉处有空隙的应装设相应厚度的垫圈；根据需要必须加垫片的，每端不宜超过两个垫片。3.1.4、采用螺栓连接构件时，应符合下列规定：（1）、螺杆应与构件面垂直，螺栓头平面与构件间不应有空隙。（2）、螺母拧紧后，螺杆的外露长度；对单螺母不应小于两个螺距，对双螺母可与螺杆相平；防盗螺母露出不少于2扣。（3）、个别螺杆稍长的螺栓需加垫片时，垫片不得装在螺帽侧。（4）、脚钉位置、数量、规格按设计图纸要求安装，不能以螺栓代替脚钉。3.1.5、铁塔螺栓的安装有关规定（1）、所有螺栓均采用4.8级和6.8级粗制镀锌螺栓。（2）、铁塔地面以上10.0m范围均采用防盗螺栓。（3）、根据规程要求，下横担以上所有螺栓加装扣紧螺母防松。（4）、螺栓安装前要检查平面侧是否平直。螺母必须平面一侧贴紧塔材，倒角面朝外。（5）、防盗螺母、扣紧螺母在架线螺栓复紧后统一安装。接地线螺栓不安装防盗螺母，应上扣紧螺母，螺栓由内向外安装在接地板的下孔位。（6）、要求铁塔螺栓的一次紧固率达到85%以上。（7）、铁塔组立时，螺栓孔位出现偏差时，应首先分析、查明原因，严禁强行组装。3.1.6、耐张转角塔预偏值，架线前必须进行复检，确认无误后方可进行架线工作；预偏方向及预偏值：0°～15°基础根开的2%～3%15°～30°基础根开的3%～4%30°～60°基础根开的4%～5%60°转角以上，基础根开的7%（1）、未架线前，在预偏值基础上不超过3‰；（2）、架线后，铁塔结构倾斜不超过3‰，且不得向受力方向倾斜；3.1.7、杆塔部件组装困难应查明原因，严禁强行组装。个别螺栓需扩孔时，扩孔部分不应超过3mm，当扩孔部分超过3mm时，应先堵焊再重新打孔，并应进行防锈处理。严禁用气割进行扩孔或烧孔。3.1.8、杆塔连接螺栓应逐个紧固，其扭紧力矩不应小于下表规定，螺杆与螺母的螺纹有滑牙或螺母的棱角磨损以至扳手打滑的螺栓必须更换。螺栓规格及等级扭矩值(N.m)M16(4.8级)80M20(6.8级)1003.1.9、铁塔组立后各相邻节点间主材弯曲不得超过1/800，个别角钢弯曲度超过长度的1‰，但不超过《规范》中变形的限度时，可采用冷矫正方法进行矫正，但矫正后不得出现裂纹。3.1.10、铁塔角钢、铁板出现材料代用时，须保证设计型号，规格及钢号的要求，并应考虑更换螺栓长度，确保安装后不使丝扣进入被连接件剪切面中。3.1.11、塔脚板应与基础接触良好，有空隙时应垫铁片，并应均匀灌注水泥砂浆，直线型塔经检查合格可随即浇筑保护帽，耐张塔应在架线后，经检查合格后方可浇筑保护帽，但必须有地脚螺栓防盗措施，以防发生倒塔事故。3.1.12、地脚螺栓式基础保护帽浇筑前，螺帽垫片规格，数量必须符合设计要求，其对应保护帽的规格参见下表要求，保护帽砼应与塔脚板结合严密，且不得有裂纹，工艺要求绝对美观。塔型保护帽规格（mm）适用桩号直线塔600×600×200直线塔耐张塔600×600×300耐张转角塔、终端塔3.1.13、杆塔组立及架线后其允许偏差值应符合下表规定：电压等级允许偏差值偏差范围110kV直线塔结构倾斜≤3‰直线杆塔结构中心与中心桩间横线路方向位移（mm）≤30转角杆塔结构与中心桩间横顺线路方向位移（mm）≤303.1.14、铁塔构件齐全，组装的构件应镀锌良好。有镀锌层或生锈者，喷银粉漆进行防锈。3.1.15、认真填写《铁塔组立检查记录》表格，填写应做到：数据可靠，字迹工整，填写规范。3.2材料质量保证3.2.1、按照质量体系文件，建立详细的铁塔材料检验、管理制度，严禁不合格塔材混入工程中。3.2.2、工程的所有塔材、材料，质量都必须达到国家有关标准，规程、技术文件中规定的标准和设计要求，且有生产厂的质量证明书和产品合格证。3.2.3、在安装过程中，如发现塔材存在质量问题，将详细做好书面记录，并及时提供给监理单位，必要时即通知总承包商赶赴现场察看。3.3过程检验3.3.1、抓好三级质量检验及过程质量控制；3.3.2、过程检验执行《110-750KV架空电力线路施工及验收规范》(GB50233-2014)的规定，检验项目标准按“铁塔组立施工检查及评级记录”中有关内容进行。3.3.3、检验中发现塔材不合格时，应做出标示，并按不合格品控制程序的规定处理，执行过程检验和试验控制程序。3.4施工工艺要求3.4.1、铁塔螺栓穿向工艺要求：（1）、铁塔二处相对独立的立体结构（地线支架、塔腿立体部分）均由内向外穿。（2）、其它部位无论立体结构、平面结构还是多层铁结构，均以螺栓所处铁塔结构的平面为准，水平面结构和倾斜面结构由下向上穿，垂直面结构由铁塔中心向铁塔两侧穿。（3）、个别螺栓如按照上述要求不能安装，则报监理做统一规定，但要注意相邻螺栓的穿入顺序有时影响螺栓是否能顺利穿入。（4）、复合主材、双排眼螺栓按上述规定穿入，如发生螺栓相互干涉无法紧固时，可按顺时针方向旋转安装。（5）、螺栓安装后不应有长短不齐现象。3.4.2、铁塔脚钉安装工艺要求：（1）、单回路直线塔：塔头脚钉曲臂以下设置在D腿，曲臂以上部分设置在A、D腿侧；单回路转角塔：右转时下横担以下设置在D腿，下横担以上设置在A腿，左转时下横担以下设置在A腿，下横担以上设置在D腿。（2）、脚钉的安装要按图纸所要求规格进行安装。（3）、脚钉强度不符合4.8级（M16）和6.8级(M20)的不能代替连接螺栓，只能另打安装孔，并保证螺孔的间距要求。（5）、脚钉安装统一弯头朝上，且应与主材准线平行，脚钉杆弯头端成一直线。第四章铁塔组立质量保证措施4.1、铁塔组立质量保证措施4.1.1、组塔施工前，应及时复检地脚式基础顶面高差，复检各项基础尺寸，确认无误后方可组塔施工。4.1.2、基础验收合格后方可进行组立铁塔的施工。铁塔施工处于雨季，运输过程做好对塔料的保护措施。塔料整体吊装或大件吊装时，选择合理吊点位置和预防措施，防止塔材出现弯曲变形。4.1.3、铁塔螺栓紧固检查采用力矩板手，铁塔螺栓一次紧固率达到85%以上，但是注意不得紧固扭值过量，而损坏铁塔螺栓镀锌层及降低螺栓强度。在施工过程中，施工人员应认真核对图纸，严禁强行组装。4.1.4、地面组装时应垫软物，若垫水泥块或石块时，其上应垫以麻袋片等物以防损坏塔材镀锌层。4.1.5、铁塔组立时，应防止对铁塔的磨损，凡钢丝绳与铁塔有接触的地方，必须用麻袋片或彩条布等软垫物加以保护。4.1.6、各种构件应组装牢固；交叉处有空隙的要按图纸要求装设垫片，如图纸未标明，应装设相应厚度的垫圈，且应注意每端不应超过两个垫片。4.1.7、为防止塔身主材弯曲只有在下段塔材螺栓全部安装紧固到位后，方可起吊上段或提升抱杆。4.1.8、严格遵守《110-750KV架空电力线路施工及验收规范》(GB50233-2014)中有关条款，以施工图为依据，参照本手册进行施工，施工中对图纸和施工质量要求不得自行更改变动。4.1.9、铁塔组立施工质量控制图编写铁塔组立手册编写铁塔组立手册技术、安全、质量交底技术、安全、质量交底基础砼强度基础预偏、顶面高差、根开复测预先检验铁塔运输预先检验螺栓规格数量塔材清点检验铁塔组立试点组塔工哭具铁塔组立试点铁塔材料弯曲铁塔倾斜过程控制过程控制铁塔组立螺栓紧固铁塔组立部件数量纠部件位置方向三级检验质量评级正防盗、防松螺栓安装三级检验质量评级架线施工架线施工第五章铁塔组立安全及文明施工保证措施5.1、安全及文明施工保证措施5.1.1、认真贯彻和执行《电力建设安全健康与环境管理工作规定》及公司制定的各项安全工作制度，把安全工作贯彻到施工过程中去，以降低安全事故频率，使整个组塔施工有条不紊地进行。5.1.2、设立施工安全监护人员，作业现场除必要的施工人员外，严禁闲杂人员等进入作业区；在受力钢丝绳的内角侧严禁站人。5.1.3、作业现场必须做到塔料堆放整齐有序，工完料尽，场地清，施工用地锚坑施工完毕必须回填平，实现安全文明施工全过程。5.1.4、从事机械操作人员必须经专业培训，持有相应的操作证件；高空作业人员必须经县级医院体检合格，理论与实际操作考试成绩80分以上，经批准持高空作业证方可上岗。5.1.5、凡进入施工现场的工作人员必须正确佩带安全帽及相应的安全防护用品。2米以上的工作均属高处作业，高处作业人员必须扎安全带或腰绳，穿胶底鞋，并在减少多层次作业的基础上，相互配合，统一指挥；工作前严禁饮酒。5.1.6、高空作业项目应设安全监护人。作业人员的安全带（绳）必须拴在牢固的构件上，并不得低挂高用。施工过程中，应随时检查安全带（绳）是否拴牢。高空作业人员在转移位置时不得失去保护，手扶构件必须牢固。5.1.7、组装铁塔构件时，任何铁件及工具严禁浮搁在构件及杆塔上，高空作业所用的工具和材料应放在工具袋内或用绳索绑牢，上下传递构件应用绳索吊送，严禁抛掷；找正螺孔时，严禁将手代替任何工具，应用尖扳手找正螺孔。5.1.8、遇有5级以上大风及大雨、浓雾天气时，严禁高空作业，在雨后进行高空作业时，应采取防滑措施。5.1.9、在施工前对所使用的工器具和劳动防护用品按《安全防护用品、用具的管理及使用规定》和《施工工器具安全管理制度》进行全面外观检查。在施工前或施工中若发现钢丝绳有断股、裂纹、磨损严重等情况时，应及时更换并清理出施工现场，消除事故隐患。任何工器具不得超载使用，不得以小代大，以坏充好。5.1.10、组立杆塔过程中，吊件垂直下方严禁站人。5.1.11、为防止塔脚板式铁塔地脚螺母被盗而发生倒塔事故，要求在铁塔组立后及时拧紧地脚螺栓，并进行大破扣处理，铁塔倾斜值检查合格后，过线塔及时浇制保护帽。5.1.12、调整铁塔倾斜值或主材弯曲时，应根据需要增设临时拉线；杆塔上有人不得调整临时拉线。5.1.13、分解组塔，在塔片就位时，牵引或回松速度应缓慢，塔上操作人员在主材和侧面大斜材未全部接牢之前，不得到吊件上作业，起吊绳的挂钩和绑扎绳套必须在主材的连接螺栓紧固后方可拆除。5.1.14、靠近电力线侧进行铁塔安装时，为防止感应电伤害或造成触电事故以及电力线事故的