扣件式脚手架计算书

..计算依据楼板厚度h(mm)楼板边宽B(m)主楞布置方向立杆横向间距l(m)b次楞间距a(mm)主楞悬挑长度b(mm)1立杆自由端高度h(mm)0架体底部布置类型面板E(N/mm^2)主楞合并根数可调托座承载力容许值(kN)架体底部垫板面积A(m^2)新浇筑混凝土自重标准值G(kN/m^3)2k施工荷载标准值Q(kN/m^2)k数基本参数B350楼板边长L(m)81.8模板支架高度H(m)3.3平行于楼板长边立杆纵向间距l(m)0.9a0.8水平杆步距h(m)1.11300次楞悬挑长度a(mm)2001200结构表面要求表面外露500剪刀撑(含水平)布置方式普通型材料参数覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、11500面板f(N/mm^2)31m圆钢管主楞规格Ф48×3.51次楞类型矩形木楞40×90次楞合并根数/Ф48×3.5荷载参数/地基承载力特征值f/ak模板(不含支架)自重标准值G(kN/m^2)1k4钢筋自重标准值G(kN/43k222级脚2级.κκ脚手架结构重要性系数γ0省份、城市基本风压值W(kN/m^2)模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的模板荷载传递方式是否考虑风荷载地面粗糙度类型沿风荷载方向架体搭设的跨数n模板支撑架顶部模板高度H(mm)1托座是C类指有密集建筑群的城市市区6mbo 平面图 (图2)纵向剖面图1 (图3)横向剖面图2W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3mI=bh3/12=1000×123/12=144000mm4q=1.2[G+(G+G)h]b+1.4(Q+κ11k2k3kkQ)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=14.527kN/mDKq=1.35[G+(G+G)h]b+1.4×0.7(Q+κ21k2k3kkQ)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=14.751kN/mDKq=max[q,q]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m12 (图5)面板弯矩图M=0.166kN·mmaxσ=Υ×M/W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm20maxq=(G+(G+G)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/mk1k3k2k (图6)挠度计算受力简图 挠度图 ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑q=1.2×(G+(G+G)×h)×a+1.4×(Q+κ11k3k2kkQ)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.DKq=1.35×(G+(G+G)×h)×a+1.4×0.7×(Q+κ21k3k2kkQ)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1DK25kN/mq=max[q,q]=max(4.358,4.425)=4.425kN/m12 (图8)次楞计算简图 (图9)次楞弯矩图(kN·m)M=0.266kN·mmaxσ=Υ×M/W=1×0.266×106/(54×103)=4.917N/mm2≤[f]=15N/mm20maxV=1.991kN maxτ=Υ×VS/(Ib)=1×1.991×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.83N/mm2max0max0≤[τ]=2N/mm2q=(G+(G+G)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000=2.696kN/mk1k3k2k (图11)挠度计算受力简图 (图12)次楞变形图(mm) ν=0.239mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mmmaxR2kNmaxR1kNkmax的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为g=37.65/1000=0.038kN/mk自重设计值为：g=1.2g=1.2×37.65/1000=0.045kN/mk (图13)主楞挠度计算时受力简图 (图14)主楞挠度计算时受力简图 (图15)主楞弯矩图(kN·m)M=1.007kN·mmaxσ=Υ×M/W=1×1.007×106/(5.08×1000)=198.142N/mm2≤[f]=205N/mm20maxV=6.989kN (图16)主楞剪力图(kN)maxτ=Υ×max0QS/(Ib)=1×6.989×1000×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=28.446N/mm2≤max0[τ]=120N/mm2 (图17)主楞变形图(mm) ν=0.999mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mmmax立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：R=12.164kNzmax.验算立杆长细比时取k=1,μμ按JGJ130-2011附录C取用l=kμ(h1+2a)=1×1.358×(1.1+2×500/1000)=2.853m011l=kμh1=1×2.523×1.1=2.775m022l=max(ll)=max(2.853,2.775)=2.853m001,02λ=l/i=2.853×1000/(1.58×10)=180.538≤[λ]=2100λ=l/i=2.853×1000/(1.58×10)=180.538101根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.2191A不考虑风荷载根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210)中6.2.11条规定应分别N=1.2×[G+(G+G)×h]×l×l+1.4(Q+κQ)×l×l11k2k3kabkDKab=1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=10.45N=1.35×[G+(G+G)×h]×l×l+1.4×0.7×(Q+κQ)×l×l21k2k3kabkDKab=1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8N=max(N，N)=max(10.459,10.621)=10.621kN12.Υ×N/(φA)=1×10.621×1000/(0.219×(4.89×100))=99.211N/mm2≤0B荷载影非顶部立杆段)λ=l/i=2.775×1000/(1.58×10)=175.652202根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.2311A不考虑风荷载N=1.2×[G+(G+G)×h]×l×l+1.2×H×g+1.4(Q+κQ)×l×l31k2k3kabkkDKab=1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.2×3.3×0.176+1.4×(2+1.35×0.5)N=1.35×[G+(G+G)×h]×l×l+1.35×H×g+1.4×0.7×(Q+κQ)×l×l41k2k3kabkkDKab=1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.35×3.3×0.176+1.4×0.7×(2+1.3×0.8=11.404kNN=max(N，N)=max(11.156,11.404)=11.404kN34Υ×N/(φA)=1×11.404×1000/(0.231×(4.89×100))=101.09N/mm20B考虑风荷载.根据《建筑结构荷载规范》(GB50009)中8.2.1条、8.2.2条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡(模板)的风荷载标准值ω和计mk算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变查询《建筑结构荷载规范》(GB50009)表8.2.1得：架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μ=0.65z标准》(GB51210)中6.2.15条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡(模板)的风荷载标准值ω时，封闭栏杆(含安全网)体型系数μ=1.0，模板体型系数取1.3。mks封闭栏杆(含安全网)的风荷载标准值为ω=μμω=1×0.65×0.2=0.13kN/m2mk1sz0封闭栏杆(含安全网)的风荷载为F=l×(H-H)×ω=0.9×(1000-700)/1000×0.13=0.035kNwk1ambmk1ω=μμω=1.3×0.65×0.2=0.169kN/m2mk2sz0F=la×H×ω=0.9×700/1000×0.169=0.106kNwk2bmk2则F=F+F=0.035+0.106=0.142kNwkwk1wk2.当计算模板支撑架体风荷载标准值ω时，为了计算架体的体型系数须根据《建fk筑结构荷载规范》(GB50009-2012)表8.3.1中第33项规定n榀桁架相关计算，其中η的取值需根据架体挡风系数φ=1.2×(l+h+0.325×l×h)×48.3/(l×h)=1.2×(0.9+1.1+0.325×0.9×1.1)×0.0483/(0.9aaa×1.1)=0.136以及l/l=0.8/0.9=0.889查表得到η=0.938为。ba根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)表8.3.1中第37项b规定得到扣件式钢管的体型系数可以取为μ=1.2s1μ=μsstw=μ×(1-ηn)/(1-η)st=μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)×(1-0.9386)/(1-0.938)=0.84则ω=μμω=0.84×0.65×0.2=0.109kN/m2fksz0故q=l×ω=0.9×0.109=0.098kN/mwkafkM=0.5×H2×q+H×F=0.5×3.32×0.098+3.3×0.142=1.002kN·mTkwkwkN=6n×M/[(n+1)(n+2)B]=6n×M/[(n+1)(n+2)nl]=6×6×1.002/((6+1)×(6+2wkTkTkb)×6×0.8)=0.134kNM=l×μ×μ×ω×h2/10=0.9×1.2×0.136×0.65×0.2×1.12/10=0.002kN·wkastz0mM=1.4×0.6×M=1.4×0.6×0.002=0.002kN·mwwk根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210)中6.2.11条规定应分别..N=1.2×[G+(G+G)×h]×l×l+1.2×H×g+1.4×[(Q+κ51k2k3kabkkQ)×l×l+0.6×N]kabwk=1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.2×3.3×0.176+1.4×((2+1.35×0.5)×0.9×0.8+0.6×0.134)=11.268kNN=1.35×[G+(G+G)×h]×l×l+1.35×H×g+1.4×[0.7×(Q+κ61k2k3kabkkQ)×l×l+0.6×N]kabwk=1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.35×3.3×0.176+1.4×(0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8+0.6×0.134)=11.517kNN=max(N，N)=max(11.268,11.517)=11.517kN56Υ×N/(φA)=1×11.517×1000/(0.231×4.89×100)=102.089N/mm2≤0N=1.2×[G+(G+G)×h]×l×l+1.2×H×g+1.4×(Q+κQ)×l×l71k2k3kabk