模板工程施工方案正式版

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煤气公司1－＃楼模板工程施工方案模板工程施工方案正式版(正式版方案资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）一、材料1主要材料:1220×2440×4000板，50×100×4000，50×100×3000ｍｍ，50×100×2000，50×100×1500ｍｍ方木，50ｍｍ厚梁底板,ø48钢管和可调性能的钢管支撑件。二、一般规定1模板要有足够的强度,刚度和稳定性，形状和尺寸正确，模板接缝应严密，支撑下面垫枕木或厚板.复用板应清除干净，涂刷隔离剂，拆除时不应用力过猛。先拆非承重部分,再拆承重部分:预埋.预留,应按图纸施工,留置正确。2梁板模板采用钢管满堂脚手架支撑系统，支撑间距不应大于1200ｍｍ.梁板中间相应起拱,一般按0.01-0。03‰起拱，以防下沉，模板应相互拉结成整体，防止混凝土振捣时位移,控制好标高。尺寸及轴线，梁在加固时拉线校正,模板的支撑系统详见计算书，特别是地下室板厚,必须按计算的数据执行。三、柱模板的安装1构柱的侧模配制成定型标准模块,用连接件互拉固定，边缘加50×100ｍｍ方木，便于固定和钉钉，柱的模板外侧要按规定设置柱箍，设置三道对拉螺栓，用以固定柱模并抵抗新浇混凝土的侧压力,最后安装拉杆和斜撑，以保持模空间位置及稳定性。2工艺流程:弹柱子位置线—－抹找平层做定位墩—－安装柱模板-－安柱箍-－安斜撑和拉杆—－办预检3构柱模底部应开清扫口。以便清除杂物,当柱高超过振捣器软轴长度时，在柱模上留出施工口。4安装构柱模板时，构柱模板上面按相对应的轴线或中心线部位,弹线，先将相对的两块模板立起来，按柱的外框线固定起来,四面挂线坠吊垂直,再装两侧的模板。四面模板齐后,从底部重新核对轴线和柱子外框线,扫地杆与相邻的柱相互拉接,完毕后再进行复查，确保截面尺寸垂直度,轴线等准确无误.四、墙模板安装1、立模板之前先将柱子与墙之间用钢管扎好满堂脚手架,作为支撑系统.2、墙模板一般由组合模拼成整片墙模,模板背面用钢管.方木加强其强度和刚度,先立里面一侧并找正固定以后,清扫墙内杂物，再立另一侧模板.两片模板之间用穿墙对拉螺栓连接和固定,保证墙厚尺寸准确，对穿螺栓横竖间隔根据计算为420ｍｍ.里面的模板校正固定好后,在模板上按420ｍｍ见方钻ø12圆孔，将对穿过两侧模板。两侧紧靠模板的外边按间隔250ｍｍ加竖向背肋.背肋的规格应采用50×100ｍｍ方木,并立棱起来用，然后在每排螺栓上,垫上垫片。用双螺帽。拧紧，墙板模板全部固定好后，将所有螺栓和螺帽焊死，墙板的两侧模板之间需加设保证墙厚度的撑头以保证符合设计的几何尺寸，撑头可以用钢筋代替,地下室墙严禁用木头做撑头。3、地下室混凝土墙的对穿螺栓中间焊50ｍｍ宽的止水片,两端用钢筋头焊上横挡，横挡的净距离与墙宽相同,墙伴的外侧和靠水面应将横挡距离缩短20ｍｍ然后加上20ｍｍ后的木块.拆模板后将木块拆除,螺栓头贴混凝土面用氧焊割掉,用防水砂浆补平墙面，楼层的螺栓可直接在两端开丝即可,穿过模板时先穿上ø16的塑料管，便于拆除和螺栓再利用，4、墙板的模板与用于支撑梁,板的整体满堂联成一体,地下室墙板的外侧应另加两道斜撑,撑到基坑壁上，增加模板的强度,五、梁模板安装1、梁模板由底板加两侧板组成,梁底均有支撑系统，采用满堂钢管架作为支撑系统，2、工艺流程；弹线—主支撑-调正标高—安装梁底模-绑梁钢筋。—安装侧模—办予验.3、梁底板定位：柱墙模板施工完毕后。将柱墙模板进行复核。确定准确无误后.根据每跨度梁的设计要求高度确定梁底的标高。在两端的柱模板上用红蓝铅笔分别画上梁底面线。立柱子模板时预留的梁口可能有高或低的现象,梁口线找平后.带上线。按2‰的比例起拱,在满堂脚手架支撑系统的立杆上安装小横，在小横的扣件下面紧靠着再上一个扣件,防止下滑.4、梁底板的使用与定位：梁底板可采用50ｍｍ厚的定型成品板材，也可采用多层板下垫方木,用成品梁底板就比较简单,靠上侧板.加上背肋即可,固定和加固都与其他方法相同本方案着重阐述用多层板梁板的施工方法,5、用作梁底板的多层板宽度，比梁的宽度每侧放宽约100ｍｍ用钉子固定在方木上。用墨斗弹上梁宽的边线，沿边线留出多层板宽度，钉上50×100ｍｍ方木,兼做枕木，固定牢固,6、侧板扣除楼板厚度，做成定型模板.梁侧板用钉子固定在方木侧面，是面加上方木,用墨斗弹上梁宽的边线，利用铺楼板模板的搁栅顶信住梁侧板上口方木,梁底板下口方木再与梁上口加斜撑。六、板模板安装1、配制有梁板时，先按照梁模板的安装方法安装好梁模板,再安装牵拉撑,牵杠以及横档，再把格栅固定在牵杠上。楼板的底模铺在搁栅上.铺模板时注意板的周边与梁侧模的外缘相平,切莫伸进梁模内.2、安装挑檐模板时,必须撑牢拉紧。以防外倒倾覆.七、模板支撑系统1、梁.板用ø48直径钢管，钢管琵琶撑，绑扎成满堂脚手架,梁下间距不宜超过1200ｍｍ，板下行距不宜超过2000ｍｍ。支撑立杆应放稳固置于混凝土上,如置于基土上时,土层夯实,垫厚木板，板下预先打上木桩,以保证基层有足够的承截力，并保证混凝土浇筑时或遇雨天和施工期间浇水不致下沉.2、安装挑檐模板时,必须撑紧拉牢,八、模板安装主控项目1、安装现浇结构的上层模板及其支撑时,下层楼板应具有承受上层荷截能力，或加设加架;上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板.2、涂刷模板隔离剂时。不得玷污钢筋和混凝土接槎处,九、模板安装一般项目1、模板的接缝不应漏浆,在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润.模板内无积水.2、模板与混凝土的接触面应清理干净，并涂刷离剂，但不得影响结构性能或碍装饰工程施工的隔离剂,3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净,4、用作模板的地坪，胎模等应平整光洁净，不得产生影响结构质量的下沉裂缝，起砂.或起鼓,5、对跨度大于4M的现浇钢筋混凝土梁板，其模板应按设计要求起拱.当设计无具体要求时,起拱高度宜为1‰—3‰。6、固定在模板上的预埋件,预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定,7、现浇结构模板安装的偏差符合规定.十、模板拆除现浇板的模板及支架拆除时的混凝土强度.应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：1、模板拆除时，应先拆非承重部分，后拆承重部分.先拆墙。梁模板。后拆板面.先拆侧面，后拆底面，2、侧模；在混凝土强度保证其棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。3、底模；现浇结构拆模时所需混凝土强度见下表结构类型结构跨度(M)按设计的混凝土强度准值的百分率（﹪)板＜250＞2.＜875＞8100梁、拱、壳＜875＞8100悬臂构件＜275＞2100十二、其它2008年4月19日一、编制依据1、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-922、《建筑工程安全检查标准》JGJ59—993、《建筑工程质量验收统一验收标准》GB50300-20014、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-20015、中国人民解放军机械化步兵学院陆岩小区6＃、7#施工组织设计二、工程概况本工程为石家庄陆岩小区6＃、7＃住宅楼，地上七层，地下一层,砖混结构。6#建筑面积为7182.94㎡，建筑高度19.1m;7#建筑面积为6033。07㎡,建筑高度21.9m.本工程石家庄市第二建筑设计院设计，耐火等级二级、安全等级三级、抗震烈度按7度设防。建筑物合理使用年限为50年.本工程柱、梁、板均采用钢模板配模,模板均采用¢48×3.5钢管进行加固部分接头木模板，其中顶板支撑系统采用满堂红脚手架。三、施工准备1、据工程各构件尺寸提出的模板工程材料计划,包括:钢模、木模、钢管、扣件、U形卡、方木等。2、材料按计划进场，模板支模前，做好各种预留、预埋及钢筋隐蔽验收。四、工艺流程 前 《混凝土结构工程质量验收规范》（GB50204—2002）施工图纸期 技术交底 材料、支承件、卡具工 材料准备隔离剂作 模板设计数据（刚度、稳定性） 基础承载力满足施工要求 作业条件 排水措施 模板验收合格 基础 支撑安装 立柱 模板安装 模板安装 支撑杆件 预埋件施 预留孔 标高、中心线、垂直度工压缩变形或弹性挠度 模板拆除(根据构间受力特性和同条件试块强度确定） 模板设计资料验 材料 预埋件预留洞收 模板安装的几何尺寸《混凝土结构工程质量验收规范》(GB50204-2002） 模板工程施工工艺流程五、施工方法1、模板拼装场地应夯实平整，条件许可设拼装操作平台.相邻两块板的孔用U形卡卡紧。柱子模板现场拼装，拼装前应将柱根清扫干净.模板涂刷脱模剂,放好轴线、模板边线、水平控制标高，模板底口应做好水泥砂浆找平层。2、安装柱模板，通排柱时,先装两端柱，经校正,固定、拉通线校正中间各柱,按柱子模板大小，预拼成一面一片,或两面一片，就位后先用铅丝绑扎临时固定，用U型卡将两侧模板连接卡紧，安装完两面，再安装另外两面模板。安装柱箍用钢管，应根据柱模尺寸，侧压力大小确定柱箍尺寸间距。校正完后用钢管固定,办理柱模预检。3、安装梁模：柱子预检完成后，安装梁支柱，梁支柱采用双排,间距以600-1000mm为宜，支柱上面架钢管作为梁底杆，按设计调整好支柱的标高后安装梁底模板用扣件固定梁底模板,并拉线找直。支柱双向加水平拉杆，离地20cm设一道，以上每隔1.5m设一道。梁底板起拱按设计要求，无设计要求时,起拱高度为全跨长度的3/1000左右，且不应小于20mm。梁钢筋办完隐检后，清除杂物安装侧模,用U型卡连接两侧模板，梁侧模板用立杆支撑固定，立杆间距为700—900mm,梁模上口用横杆固定，检查完成后亦预检。4、安装楼板模板:从边跨一侧开始安装，然后依次安装。支柱间距为800-1000mm，大龙骨间距800—1000mm，小龙骨间距800—1000mm，铺设模板从一侧开始，板之间用U型卡间距300mm，U型卡卡紧方向应正反相交,楼板在平面上用定型组合钢模板，拼缝处用窄尺寸的缝模板或木板代替，但必须拼缝严密。模板铺完后，用水平仪测量模板标高，校正并用靠尺找平。标高校完后，支柱之间加水平拉杆，离地面20—300mm处一道，往上纵横方向每隔1.5米左右一道，并要经常检查，保证完整牢固。六、模板拆除1、模板拆除前必须申请办理拆模手续，待混凝土强度达到拆模强度后方可拆除。2、分别对柱、梁、板先拆加固措施，再拆纵向龙骨,再拆连接模板的U形卡,最后拆掉模板。3、拆模时，严禁将模板直接从高处向下仍,严禁使用撬杠蛮撬，避免破坏混凝土。拆下的模板如发现不平或肋边变形时，应及时修理，然后玛放整齐，以备下层使用。4、板底及梁底拆模时砼的强度应符合下表要求构件类型构件跨度达到设计的砼立方体抗压强度标准值的%板≦2≧50﹥2 ≦8≧75﹥8≧100梁、拱、壳≦8≧75﹥8≧100悬臂构件≧100七、安全措施1、现场操作必须戴好安全帽及安全带。2、安装梁、柱模板时，应注意随铺随固定，不得虚放，没用的模板应及时运走。3、支模时，操作面要按要求搭设栏杆及安全操作平台，操作台上要铺设脚手板，不得站在钢管上操作。4、独立柱支模时,应搭设独立脚手架，并设护栏，铺脚手板.5、拆模过程中，严禁向下抛掷物料,应将手持工具放在稳妥处或工具袋内，防治物体从高处坠落伤人。6、拆除作业完工前，不准留下松动或悬挂的模板，拆下的模板应及时清理灰浆，清除的模板必须及时刷脱模剂，模板及配件应及时保养、维修，按规格分别存放。7、模板支拆前必须向施工班组进行书面安全技术交底。附模板设计计算书一、板模计算A、水平钢楞荷载计算恒载：模板及钢管重量0.3×0。5×1.5×1。2=0。27砼重量:24×0。3×0.12×1。2×1。5=1。5552钢筋重量：1。1×0.3×0.12×1。2×1。5=0.0713活荷载：2.5跨中集中荷载:2.5合计：q1=0.9×［1.2×(0.27+1。5552+0.0713）+1。4×2。5］×0.3=2347q2=0.9×［1。35×(0。27+1.5552+0。0713）+1。4×2.5×0.7］×0。3=1353取大值q=2347N/m作为设计依据q2=0.3×0。9×1.5×0.5=0.2025P=0。9×1.4×2.5=3。15B、强度验算M1=ql2/8=660N/mM2=q2l2/8+Pl/4=1238.2N/m取大值M2=1238。2N/m查表得Wn=5940mm3则σ=M2/Wn=按简支梁计算M=1/8ql2=1/8×2.6856×0.92=0.81KN。mσ=M/W=4.1N/㎜2﹤fm=13N/㎜2（可）1.1。2挠度计算w=0。677×（0.81×9004)/100×9×103×（1/12×100×503) =0.0011﹤【W】=1/400（可）1.1。3水平大楞计算 钢管采用Q235钢E=2.06×106f=205N/㎜2Z=12。19×104 F=2.6856×0。9=2.417抗弯计算： M=0。244×2。417×0.9×0。8=0.42 M/W=0.42×106/5×103=84N/㎜2﹤f=205N/㎜2(可）挠度计算：w=19FL3/384EI=0。0012﹤【W】=1/250（可）立柱验算：N=2F=4.834﹤【N】=11.0KN（可）稳定性计算：N/ψA=2417÷（0.86×489）=5。74﹤f=205N/㎜2（可）二、梁模计算2。1荷载计算模板及支架自重：0。5×0。70×0.9×1.2=0。378砼自重:24×0.70×0。9×1.2=18。14钢筋自重：1。1×0.70×0。9×1。2=0.83振捣砼荷载：2×0。70×1。4=1。96合计：q1=21.31KN/mq=0。85×21。31=18.11KN/m2.2模板计算平均荷载：q=18。11×0.75×0.35=4。75KN/m抗弯:M=1/8ql2=0。33KN·m σ=M/W=0.33×106/5×103=66﹤f=205N/㎜2（可）挠度：W=5ql4/384EL=5.96×10—5﹤【W】=3.6×10-32.3钢管计算2.3。1抗弯：M=1/16ql2=0.91KN·m挠度:W=ql3/48EL=0。063﹤【W】=1/250（可）2。3。2立柱计算取中间立柱计算，按两跨简支梁计算，立柱受轴向力为：N=1/2×18.11×0。9=8。15KN﹤【N】=11.0KN(可）稳定性计算：按两端绞结收压构件简化计算N/ψA=18。11/0.86×489=19。38﹤f=205N/㎜2（可)陆岩小区6#、7#住宅楼模板工程施工方案编制：审批：石家庄市建工集团建安公司06年4月5日目录一、编制依据二、工程概况三、施工准备四、工艺流程五、施工方法六、模板拆除七、安全措施模板工程施工方案一、工程概况XXXXXX工程位于XX市，建筑面积19781m2。工程为现浇钢筋混凝土框架结构，建筑层数为1栋5座并联小高层，编号分别为A1、A2、A3、A4、A5座,其中A1座楼层16层，A2-A4座楼层12层，A5座楼层11层.A1座一层局部为架空层,二层层高4.75m,三至十五层层高2。9m，十六层层高2.95m；A2至A4座一层为架空层，二层为局部架空层，一层层高7.2m，二、十二层层高2.95m，三至十一层层高2。9m，A5座一层层高6。55m，二和十一层层高2。95m,三至十层层高2。9m。对于支模高度大于或等于4。5米的模板支撑体系,属于高支模体系,其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000、J43—2000）、《建筑施工手册》（1999年1月中国建筑工业出版社出版）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB54-2002)、《实用建筑工程师手册》（1997年12月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。二、模板及支架计算一）取A2~A4梁KZLno1(3）为计算对象，梁截面700×1400，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置,间距为600。1、底模计算用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1。5N/mm2搁栅间距按100mm取值。（1）荷载计算模板大样图模板大样图0.018=0.063合计：24。563KN/m施工荷载:3×0。7=2.1振捣砼产生荷载:2×0。7=1。4合计：3。5（2)强度验算因为搁栅间距为0。1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0。125ql2，最大剪力V=0。625qL，最大挠度=qL4/100EI计算：q=0.9×（24.563×1。2+3。5×1。4）=30。94M=0.125×30.94×0。12=0。039=6M/bh2=(6×0.039×106）/(700×182）=1.03<fm=11(N/mm2）（满足要求)v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1。934（KN）τ=1.5v/bh=（1。5×1.934×103）/(600×18)=0.27〈fv=1.5（N/mm2）（满足要求）（3)挠度验算E=9000N/mm2，［]=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）=qkl4/100EI=(28.063×1004×12）/(100×9000×700×183）=0.009<L/400=100/400=0.25(mm）（满足要求）2、侧模计算立档距间取300（1)荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=30C，1=1.2，2=1。15，V=2m/h，t=200/（T+15),rC=24KN/m3F1=0.22c12V1/2T0=0。22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15）=45.8（KN/m2）F2=cH=24×1.4=33。6（KN/m2）取较小值F2=33.6KN/m2振捣砼产生的侧压力4KN/m2（2)强度验算q1=0。9×(33.6×1。2+4×1.4）=41.33(KN/m2）因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0。3m的多跨等跨连续梁,化为线荷载q=1。232×41。33=50.92KN/m。M=0。125ql2=0。125×50。92×0。32=0.573KNm=6M/bh2=(6×0。573×106)/（1232×182）=8.61<fm=11（N/mm2）(满足要求)v=0.625ql=0。625×50。92×0.3=9.55（KN）τ=1.5v/bh=(1。5×9。55×103）/（1232×18）=0。65<fv=1.5(N/mm2)（满足要求）（3)挠度验算qk1=33。6+4=37。6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232×qk1=1.232×37。6=46.32（KN/m)=qkl4/100EI=(46。32×3004×12)/(100×9000×1232×183）=0.7〈300/400=0。75（mm）（满足要求)3、搁栅计算，采用80×80木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1。4N/mm2(1）荷载计算钢筋砼自重25×(1.1×0.15+0。7×1.4)×0。1=2.86L=1200底模5×1。8×0。018×0.1=0。0L=1200侧模5×1。25×0。018×0.1×2=0.023q立档5×0.082×1。09×2=0。07q上托木5×0.082×0.1×2=0。006150150900搁栅5×0。082×3。1=0。1150150900aca合计3.075（KN)aca计算示意图施工荷载3×1.8×0.1=0。54（KN）计算示意图振捣砼产生荷载2×1.8×0。1=0。36（KN)合计0.9（KN)(2)强度验算(按单跨简支梁计算）q=0。9×（3.075×1。2+0.9×1.4)/0.9=4。95(KN/m）查《实用建筑工程师手册》查得下列公式:M=qcL（2—C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2（2-0.9/1.2)=0.84（KNm）=6M/bh2=(6×0.84×106）/803=9。79〈fm=13(N/mm2）（满足要求）v=0.5qc=0.5×4。95×0。9=2.23（KN)τ=1.5V/bh=(1.5×2.23×103）/（802)=0。52<fv=1.4（N/mm2)（满足要求）（3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2［］=L/400qk=（3。075+0。54)/0。9=4.02(KN/m）=qkcl3[8-4（C/L）2+（C/L）3]/384EI=(4。02×900×12003×12)×［8—4×(0。9/1。2）2+（0.9/1.2）3］/（384×9000×804）=3=1200/400=3（mm）（满足要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份3.075/（0。1×4）=7。69托木自重5×0。082=0。032合计:7.72（KN/m）施工荷载：1。5×1。8/4=0。68振捣砼产生荷载：2。0×1.8/4=0。9合计：1。58(KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0。9×(7.72×1。2+1.58×1。4)=10。33（KN/m）M=0。125ql2=0.125×10.33×0。62=0.465（KNm）=6M/bh2=（6×0.465×106)/（803）=5。45<fm=13(N/mm2)(满足要求）v=0。625ql=0。625×10。33×0.6=3。87（KN）τ=1。5V/bh=（1。5×3.87×103）/(80×80)=0.91<fv=1.4(N/mm2）（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400qk=7。72+0。68=8.4（KN/m)按两跨连续梁=0.912qkL4/100EI=(0.912×8。4×6004×12)/(100×9000×804）=0.3mm〈600/400=1。5mm（满足要求）5、门架计算采用MF1219标准门架一榀门架稳定承载力设计值查JGJ128-2000附录B得出Nd=40。16（KN）(1）门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1NGK1=7。72×4×0。6=18.53(KN)（式中0.6为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重门架1榀0。224KN交叉支撑2付0。04×2=0.08连接棒2个0.006×2=0。012合计0。316(KN）每米高门架自重0。316÷1。9=0。166（KN/m）纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5）9×0。0384=0。346直角扣件12个0.0135×12=0。162对接扣件9个0。0184×9=0.166可调顶托2个0。045×2=0。09合计0。764(KN)门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2=（0。166×5.7+0。764）=1.71KN:（式中5.7为门架搭设高度)托木传来的活荷载标准值NQK：NQK=1.58×4×0.6=3。79(KN）（式中0.6为门架间距)作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK=1。2×（18.53+1.71）+1。4×3.79=24.29+5.31=29。6（KN）(2)门架稳定承载力验算N=29.6〈Nd=40。16（KN）（安全)二）取A2—A4座二层梁板结构中梁KLn19（1）（400×900）为计算对象，采用80×80木枋，搁栅间距暂按120mm取值,板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm.1、底模计算用18mm厚胶合板.fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷载计算钢筋砼自重25×0.4×0。9=9底模自重：5×0。4×0.018=0。036合计：9.036（KN/m）施工荷载：3×0.4=1.2振捣砼产生荷载:2×0.4=0。8合计：2(KN/m）（2）强度验算底模为一跨度为0。12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0。625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，q=0.9×（9。036×1。2+2×1。4)=12.28（KN/m）M=0。125×12.28×0。122=0.022(KNm）=6M/bh2=（6×0。022×106）/（400×182）=1。02〈fm=11（N/mm2）（满足要求）v=0。625ql=0.625×12。28×0.12=0。921(KN）τ=1.5v/bh=(1。5×0.921×103）/（400×18)=0.19<fv=1。5（N/mm2）(满足要求)（3）挠度验算E=9000N/mm2,[］=L/400qk=9。036+2=11。036KN/m=qkL4/100EI=（11.036×1204×12)/(100×9000×400×183)=0。01〈L/400=120/400=0.3(mm)（满足要求)2、侧模计算（1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=30C，1=1。2，2=1。15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3F1=0.22rc12V1/2T0=0。22×24×1。2×1。15×21/2×200/(30+15)=45。8（KN/m2）F2=rcH=24×0.9=21。6(KN/m2）取较小值F2=21。6（KN/m2）振捣砼产生的侧压力4（KN/m2）（2）强度验算q1=0。9×（21。6×1。2+4×1.4)=28。37(KN/m2)因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0。3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0。732q1=0.732×28。37=20.77KN/mM=0。125ql2=0。125×20.77×0.32=0。234(KNm)=6M/bh2=(6×0.234×106)/（732×182）=5。91〈fm=11（N/mm2)(满足要求）v=0.625qL=0。625×20.77×0。3=3。89（KN)τ=1。5v/bh=（1。5×3.89×103）/(732×18）=0.44〈fv=1.5（N/mm2)（满足要求）（3)挠度验算qk1=21.6+4=25.6(KN/m2),化为线荷载qk=0.732qk1=0.732×25。6=18。74KN/m=qkl4/100EI=(18。74×3004×12)/(100×9000×732×183)=0.47<L/400=300/400=0.75（mm）（满足）3、搁栅计算，采用80×80木枋，间距120mm，fm=13N/mm2,fv=1。4N/mm2（1)荷载计算钢筋砼自重25×(1。7×0。15+0。4×0。9）×0。12=1。85底模5×2.1×0.018×0.12=0.023侧模5×0。75×0。018×0.12×2=0。016立档5×0。082×0。59×2=0。038上托木5×0。082×0。12×2=0.01搁栅5×0。082×3。7=0。118合计2。055(KN）施工荷载3×2。1×0。12=0.756振捣砼产生荷载2×2.1×0.12=0.503合计1。26（KN)(2）强度验算（按单跨简支梁计算)q=0。9×（2。055×1.2+1。26×1.4）/0。6=6.345(KN/m）M=qbL（2-b/L）/8=6.345×0.6×1.2×（2—0。6/1。2）/8=0。857（KNm）=6M/bh2=（6×0。857×106）/803=10.04<fm=13(N/mm2）（满足要求）v=0。5qb=0。5×6.345×0.6=1。904KNτ=1。5V/bh=(1.5×1。904×103）/802=0.45〈fv=1.4(N/mm2）（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）E=9000N/mm2[]=L/400q=（2.055+0。756）/0.6=4.685（KN/m)=qbl3（8-4b2/L2+b3/L3）/384EI=4.685×0。6×103×1。23×109×12×［8-(4×6002）/12002+6003/12003］/384×9×103×804=2。93<L/400=1200/400=3（mm）(满足要求)4、托木计算(1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份2.055/(0.12×4）=4.28托木自重5×0.082=0。032合计:4.31（KN/m）施工荷载：1。5×2.1/4=0。79（KN/m）振捣砼产生荷载：2.0×2。1/4=1.05(KN/m）合计:1。84（KN/m）（2)强度验算（按两跨连续梁）q=0。9×(4.31×1。2+1。84×1。4)=6。97(KN/m)M=0.125qL2=0.125×6.97×0。92=0。706(KNm）=6M/bh2=(6×0。706×106)/803=8。27<fm=13（N/mm2）（满足要求）v=0.625qL=0。625×6。97×0.9=3。92KNτ=1.5V/bh=（1.5×3.92×103）/（80×80)=0。92<fv=1.4（N/mm2）（满足要求)（3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载)E=9000N/mm2[］=l/400qk=4.31+0。79=5.1(KN/m)按两跨连续梁=0.912qkL4/100EI=（0。912×5。1×9004×12)/（100×9000×804)=0。99〈L/400=900/400=2.25（mm）（满足)5、门架计算采用MF1219标准门架查JGJ128—2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm；所以Nd=40。16×0。9=36.14KN(式中0.9为拆减系数）(1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1：NGK1=4.31×4×0。9=15.52（式中0.9为门架间距）查JGJ128—2000附录B得出下列数值:门架自重门架1榀0.224交叉支撑2付0.04×2=0。08连接棒2个0.006×2=0.012合计0。316（KN）每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）纵横向加固杆9根(Ф48×3.5）11。7×0.0384=0.449直角扣件12个0。0135×12=0。162对接扣件9个0.0184×9=0.166可调顶托2个0。045×2=0.09合计0。867KN门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2:NGK2=0。166×5。7+0。827=1。77(KN）（式中5。7为门架搭设高度)托木传来的活荷载标准值NQK：NQK=1。84×4×0。9=6.624（KN）（式中0.9为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N=1。2（NGK1+NGK2）+1.4NQK=1.2×（15。52+1.77）+1.4×6.624=30。02（KN）(3）门架稳定承载力验算N=30。02〈Nd=40.16(KN）(安全)四）从一)、二）节的计算可知,梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的,同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900×900布置的话（除梁面为700×1400外)，其稳定承载力也都能远满足要求。现根据设计图纸，从中选择截面为300×600和200×900的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或1倍即可。梁下的搁栅间距一览表bh板厚搁栅间距门架间距7001400150100600400900150120900300600150120900200900150120900注：b为梁宽,h为梁高，单位为（mm).1、选择300×600的梁为计算对象，搁栅采用80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2.（1）荷载计算钢筋砼自重25×(1。8×0。15+0.3×0.6）×0.12=1。35（KN）底模5×2。1×0.018×0.12=0。023(KN）侧模5×0。45×0.018×0。12×2=0.01（KN）立档5×0.082×0。29×2=0。019(KN）上托木5×0.082×0。12×2=0。01（KN)搁栅5×0。082×3。8=0.122(KN）合计1。534(KN）施工荷载3×2.1×0.12=0。756KN振捣砼产生荷载2×2.1×0.12=0.504KN合计1.26(KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算)q=0。9×(1。534×1。2+1。26×1。4）/0.5=6.49（KN/m）M=qcL（2-c/L)/8=0.125×6。49×0。5×1。2(2-0.5/1.2）=0。77(KNm）=6M/bh2=(6×0。77×106)/803=9.03〈fm=13（N/mm2)（满足要求）v=0。5qc=0.5×6。49×0.5=1.62KNτ=1。5V/bh=（1.5×1.62×103）/（802)=0.38<fv=1。4(N/mm2）（满足要求）（3）挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400,r=c/Lqk=(1。534+0.756)/0.5=4。58（KN/m)=qcL3(8-42+3)/384EI=（4。58×500×12003×12）×[8-4×（0。5/1.2）2+(0.5/1.2）3］/(384×9000×804）=2.5<1200/400=3（mm）(满足要求）2、选择200×900的梁为计算对象，搁栅采用80×80枋木，间距120,板厚150，fm=13N/mm2,fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重25×（1.9×0。15+0。2×0.9）×0.12=1.395（KN）底模5×2。1×0.018×0。12=0.023（KN)侧模5×0.75×0.018×0.12×2=0.016(KN）立档5×0.082×0。59×2=0.038（KN)上托木5×0。082×0.12×2=0。008（KN）搁栅5×0。082×3。9=0.125（KN）合计：1。605（KN）施工荷载3×2。1×0。12=0.756（KN）振捣砼产生荷载2×2.1×0.12=0.504（KN）合计1。26（KN）（2）强度验算(按单跨简支梁计算）q=0.9×（1.605×1.2+1。26×1。4）/0。4=8.303（KN/m）M=qcL（2—c/L）/8=0。125×8.303×0.4×1。2×（2—0。4/1。2)=0.83(KNm)=6M/bh2=（6×0。83×106）/803=9.73〈fm=13（N/mm2）（满足要求）v=0。5qc=0。5×8.303×0.4=1.66（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×1.66×103）/802=0。39<fv=1。4(N/mm2）（满足要求）(3）挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2，［]=L/400，q=(1.605+0.756）/0.4=5。9KN/m=qcL3[8-4×（c/L）2+（c/L）3］/384EI=5。9×400×12003×12)[（8—4×（0.4/1。2)2+(0。4/1.2）3)]/384×9000×804=2.6〈L/400=1200/400=3mm（满足要求）五）结论分别通过对截面为700×1400、400×900、300×600、200×900的梁进行计算可得:1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900(梁截面为700×1400除外）,托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取.2、楼板下门架间距为900×900,托木均采用80×80枋木双托形式，搁栅采用80×80枋木,间距为300。三、模板体系的安装及安全措施1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000，J43—2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。（1)搭设1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。3）对各层楼面进行清理干净,不得有杂物。4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置,垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆.5）门架的安装:铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调节架）→U型可调支托→铺设枋木。6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒,连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm.8)水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢.9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后,方可投入使用。（2）拆除1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除.2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒.4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行:①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行.③在拆除过程中,脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。④通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。⑤工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品.⑥拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存.⑦拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除,不得硬拉