烟台学校体育馆斜屋面高支模专项施工方案含计算书

烟台北大附属实验学校工程PAGE69体育馆斜屋面高支模专项施工方案编制：***审核：***审批：***目录TOC\o"1-4"\h\z\uHYPERLINK"二、工程概况1HYPERLINK"2.2.屋顶层高支模概况：1HYPERLINK"2.4.高支模施工特点及施工关键点3HYPERLINK"3.1.模板支撑系统的选型4HYPERLINK"3.3.120mm厚楼板模板支顶7HYPERLINK"四、施工准备13HYPERLINK"六、主要施工方法及质量保证措施14HYPERLINK"6.2.混凝土浇筑19HYPERLINK"7.1.安全设施20HYPERLINK"7.3.安全管理与监控20HYPERLINK"八、重大危险源识别和安全应急救援预案23HYPERLINK"8.2.安全事故应急救援架构23HYPERLINK"8.4.发生支模坍塌应急救援25HYPERLINK\l""九、梁板模板支顶计算书25编制依据工程设计图纸；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)混凝土结构工程施工规范GB50666-2011HYPERLINK"/link?url=vVHAC1s2CUvk2g6ii9swy6Cx2DhHGtightK6_Pzsn5KKZ_mf2az2mxOl379vULgc"《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号工程概况工程概况工程名称建设地点建设单位监理单位设计单位施工单位建设规模：本工程程8个单体建建筑，分为为男生宿舍舍楼、女生生宿舍楼、食食堂、初中中教学楼、高高中教学楼楼、体育馆馆、报告厅厅、行政楼楼等其余附附属设施，总建筑面积：约35037.1㎡，按照《危险性较大大的分部分分项工程安安全管理办办法》：搭搭设高度8m及以上；；搭设跨度度18m及以上，施施工总荷载载15kNN/m2及以上；；集中线荷荷载20kNN/m2及以上，需需按高大支支撑模板系系统有关规规定进行施施工并进行行专家论证证。6-4~6-8交交6-B~~6-K轴一层板板标高-0.1130m，坡屋面面板顶标高高10.4400~117.7880m，支撑系系统高度110.5330~177.9100m，板厚120mmm，顶梁最最大截面尺尺寸为400××12000mm，支撑系系统位于一一层板顶,边梁最大大截面尺寸寸为500××18000mm，支撑系系统位于一一层板顶。6-2~6-4交交6-A~~6-L、6-2~~6-9交6-G~~6-L轴顶板标标高为3.8550m，坡屋面面板顶标高高10.4400~117.7880m，板板厚120mmm，梁最大大截尺寸为为400××12000mm，支撑系系统位于3.8550m顶板，高高度为6.6880~144.0600m。为保证模板支撑体体系的稳定定，保证施施工作业人人员的人身身安全，特特编制此专专项方案。因因属于超过过一定规模模的危险性性较大的分分部分项工工程，需经经专家论证证审批后，方方可组织实实施。屋顶层高支模概况：名称轴线支模高度支模面积㎡梁截面备注体育馆6-4~6-8交交6-B~~6-K轴10.530~117.9110m；斜屋顶顶层支模最最度高度为为17.9910m，模板支支撑在首层层做法上（标标高为-0.11300mm)793400×12000mm300×500mmm500×18000mm楼板厚120mm，梁板板砼强度等等级为C30。柱为异异形框架柱柱及剪力墙墙，砼强度度等级为C40。6-2~6-4交交6-A~~6-L、6-2~~6-9交6-G~~6-L轴6.680~144.0600m；斜屋顶顶层支模最最度高度为为14.0060m，模板支支撑在夹层层结构板上上（标高为为3.8550m)492400×12000mm300×500mmm500×18000mm楼板厚120mm，梁板板砼强度等等级为C30。柱为异异形框架柱柱及剪力墙墙，砼强度度等级为C40。施工中的基本参数基本参数楼板厚度h(mmm)140楼板边长L(m))8楼板边宽B(m))4模板支架高度H（m）17.91主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距laa(m)0.8立柱横向间距lbb(m)0.8水平杆步距h1((m)1.5立杆自由端高度aa(mm))500架体底部布置类型型垫板次梁间距a(mmm)300次梁悬挑长度a11(mm)200主梁悬挑长度b11(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布布置方式普通型计算依据《混凝土结构工程程施工规范范》GB500666--20111材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方方向)钢管类型Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak(kPa))/架体底部垫板面积积A(m^^2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值GG1k(kkN/m^^2)0.3新浇筑混凝土自重重标准值GG2k(kkN/m^^3)24钢筋自重标准值GG3k(kkN/m^^3)1.1施工人员及设备产产生荷载标标准值Q11k(kNN/m^22)2.5基本风压值Wo((kN/mm^2)/高支模施工特点及施工关键点特点：本工程高支模主要为斜屋板高支模，梁截面较大，体育馆层高为6.100m~17.102m，考虑斜板受力容易失稳，故拟采用全钢管支模体系，部分钢管支撑在3.85m施工完的混凝土平台，其余均搭设在-0.130m混凝土地面上。施工关键点：=1\*GB3①钢管经多次使用变形较大，但必须选用符合要求的作为支撑主立杆钢管；=2\*GB3②斜面增加对顶钢管支撑在已完成的二层砼梁板上；=3\*GB3③本层柱必须先浇筑，全钢管支撑体系必须在已完成的砼柱子上设抱柱连接；=4\*GB3④注意加强斜面水平位移监测。板厚计算投影厚度转化为板厚除以cos25°（为120/cos25°=132mm）斜梁计算投影高度转化为梁高除以cos25°（为梁高/cos25°=计算梁高）体育馆平面位置图模板及支顶系统设计模板支撑系统的选型梁板的模板均采用12厚夹板，均用50×70木枋作龙骨，用Φ48×2.7钢管配可调托作支顶，水平拉杆、剪刀撑均采用Φ48×2.7钢管。其中：木材弹性模量E＝9000N/mm2，抗弯强度fm＝13.00N/mm2，抗剪强度fv＝1.4N/mm2；Φ48×2.7钢管截面积4.24cm2，惯性矩I＝10.78cm4，截面模量W＝4.49cm3，回转半径i＝1.59cm，每米长质量为3.33kg/m，钢材强度设计值为205N/mm2。支模系统本工程屋面坡度≤30度时，可采用单面模板支模，此法如同平板单面支模。模板支撑架除按照一般支撑架要求(如模板板缝和刚度等)搭设外，还要增设斜撑以防浇捣坡屋面混凝土时水平分力作用使屋面结构发生变形，整个支撑体系对顶在已完成的二层砼结构梁板柱上（横纵立杆间距0.8m，步距1.5m）。支模体系剖面图如下：体育馆支模平面图体育馆正面效果图体育馆三维剖切效果图120mm厚楼板模板支顶部位搭设高度板厚搭设方式6-4~6-8交交6-B~~6-K轴10.530~117.9110m；斜屋顶顶层支模最最度高度为为17.9910m，模板支支撑在首层层做法上（标标高为-0.11300mm)120mm顶板模板面板采用用12mm厚覆膜膜多层板，次次龙骨采用用50×700mm木方间间距300mmm布置，主主龙骨采用用双钢管间间距0.8m布置，模模架选型采采用扣件式式钢管架，由φ48×2.7mm钢管与可调U托组成，立杆纵、横间距为0.8m，水平横杆步距1.5m。距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端设200x200mm垫板。满堂支撑架四周从底到顶设置连续垂直剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°～60°。由于支撑高度超过8m需在扫地杆的设置层设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底部平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m，因此在6.900m处设置一道水平剪刀撑。水平及竖向剪刀撑接长必须采用搭接，搭接长度不得小于1m且不少于3个旋转扣件。满堂架体系和先浇筑的柱体结构拉结牢固，梁板下立杆纵横成行，水平杆全部贯通；梁下支撑体系水平杆全部延伸到板下与板下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。为增加满堂支撑架架体系的整整体性，满满堂支撑架架与框架柱柱进行抱柱柱，柱抱箍箍钢管每侧侧伸出柱边边的长度保保证与立杆杆拉接不少少于两跨，柱柱抱箍沿柱柱子高度11.5m设置一道道且与水平平杆在同一一位置，最最底部一道道距离地面面200mmm。6-2~6-4交交6-A~~6-L、6-2~~6-9交6-G~~6-L轴6.680~144.0600m；斜屋顶顶层支模最最度高度为为14.0060m，模板支支撑在夹层层结构板上上（标高为为3.8550m)顶板模板支撑架搭搭设示意图图如下梁模板支顶部位搭设高度梁截面尺寸相邻板厚备注6-4~6-8交交6-B~~6-K轴10.530~117.9110m；斜屋顶顶层支模最最度高度为为17.9910m，模板支支撑在首层层做法上（标标高为-0.11300mm)400×12000mm300×500mmm500×18000mm120mm层高超过8.0mm，跨度为8.4m，集中线线荷载未超超过15kNN/m26-2~6-4交交6-A~~6-L、6-2~~6-9交6-G~~6-L轴6.680~144.0600m；斜屋顶顶层支模最最度高度为为14.0060m，模板支支撑在夹层层结构板上上（标高为为3.8550m)400×12000mm300×500mmm500×18000mm120mm梁搭设综述：方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。1、对于截面尺寸为300×500mm、250×650mm、250×500mm、250×600mm、300×600mm的梁，梁底不增设立杆，梁两侧立杆间距为900mm。2、对于截面尺寸为250×700mm、300×700mm的梁，梁底增设一排承重立杆，梁两侧立杆间距为900mm。3、对于截面尺寸为400×1200mm、300×1000mm、500×1100mm的梁，梁底增设一排承重立杆（沿梁方向间距400mm），梁两侧立杆间距为900mm。4、对于截面尺寸为500×1800mm的梁，梁底增设一排承重立杆（沿梁方向间距400mm），梁两侧立杆间距为900mm。典型梁具体搭设方式1、体育馆：6-2~6-4交6-A~6-L轴、6-1~6-9交6-G~6-L为架空层，标高为3.85m层结构梁至屋顶标高处梁模架采用扣件式钢管搭设，300×500梁支模大样图同行政楼，500×1800梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为0.4m，步距1.5m；梁底次楞采用50×70mm木方间距125mm，主楞采用钢管间距400mm，与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管间距500mm，梁侧次愣采用50×70mm木枋间距233mm，采用Φ14对拉螺杆加固。500×1800梁支模大样图400×1200梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为0.4m，步距1.5m；梁底次楞采用50×70mm木方间距133mm，主楞采用钢管间距800mm，与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管间距500mm，梁侧次愣采用50×70mm木枋间距258mm，采用Φ14对拉螺杆加固。400×1200梁支模大样图双扣件组合示意图以上梁支模大样图中在离地面均200mm处设一道纵横扫地杆，并在梁跨中位置沿脚手架的垂直高度1.5m设置纵横水平拉结钢管（φ48×2.7mm）。当支模高度超过8m的，需在最顶步距两水平拉杆中间（14.500m位置）应加设一道水平拉杆，纵横拉结钢管两端在已浇筑完成的柱侧面上顶紧，保证支模体系的稳定性。立杆底架立在垫板上。梁底下设钢管剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的倾角控制在45°～60°之间，剪刀撑宽度6m，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并用旋转扣件固定在与之相交的多功能脚手架上。水平剪刀撑设置三道，在扫地杆位置和6.000m、12.000m处各设置一道水平剪刀撑。由于支模高度高，梁高度过大因此在梁底还应加设竖向剪刀撑。顶部高支模达到28天标准养护或达到设计强度100%方可和下部结构架体一起拆除。施工准备1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（1）、劳动力安排表：工种人数（两个界面总人人数）备注架子工30按照每层划分为22个界面，则则每个界面面所需架子子工人数为为15个，负责责梁、板模模板钢管排排架的搭设设。木工40按照每层划分为22个界面，则则每个界面面所需架子子工人数为为20个，负责责柱、墙梁梁及板模板板的安装及及加固。测量员4按照图纸将轴线定定位放出供供钢管排架架搭设及模模板安装。施工员4负责现场管理，施施工过程跟跟踪检查施施工质量及及安全。（2）、主要材料计划表：材料名称规格型号备注钢管Ф48×2.7钢管排架搭设模板12厚胶合板墙、柱、梁及板模模板顶托Ф36×700立杆上、下顶托对拉螺杆M14侧模拉结木枋50×70梁板、墙柱模板龙龙骨（3）、主要机具配置：材料名称数量备注刨机2模板、木枋切割架子扳手40把架子工搭设和拆除除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧紧力度是否否达到要求求倒链5把调整架子水平弯曲曲度施工顺序在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高——梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）——架设板底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上——架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上——梁底模板安装——楼板模板安装——模板支顶的验收——梁钢筋绑扎——楼板钢筋绑扎——梁板混凝土浇筑——混凝土养护——松下钢管脚手架可调顶托——拆除梁、板模板，清理模板——拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶。主要施工方法及质量保证措施高支模施工钢管支顶安装1、立杆（1）必须设置纵横扫扫地杆。纵纵向扫地杆杆应采用直直角扣件固固定在距底底座上皮不不大于2000mm处处的立杆上上，横向扫扫地杆也应应采用直角角扣件固定定在紧靠纵纵向扫地杆杆下方的立立杆上。当当立杆基础础不在同一一高度上时时，必须将将高出的纵纵向扫地杆杆向低处延延长两跨与与立杆固定定，高低差差不应大于于1m。（2）钢管立杆应采用用对接接头头，且接头头位置不应应设置在同同一平面内内，同步内内隔一根立立杆的两个个相隔接头头在高度方方向错开的的距离不小小于5000；各接头头中心至主主节点的距距离不大于于步距的11／3。（3）钢管立杆垂直度度偏差不得得大于架高高的1／300，且且控制在550mm以以内。（4）每根立柱底部应应设置垫板板，垫板厚厚度不得小小于50mmm。（5）可调顶托与螺母母捏合长度度不得小于于4～5扣，插入入立杆内的的长度不得得小于1550mm，可可调顶托外外露长度不不得大于2200mmm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长长宜采用对对接扣件连连接。对接接扣件应交交错布置，两两根相邻纵纵向水平杆杆接头不宜宜设置在同同步或同跨跨内；不同同步或不同同跨两个相相邻接头在在水平方向向错开的距距离不应小小于5000，各接头头中心至最最近主节点点的距离不不大于纵距距的1／3。（2）搭接长度不应小小于1m，应等等距离设置置3个旋转扣扣件固定，端端部扣件盖盖板边缘至至搭接纵向向水平杆端端的距离不不应小于1100。3、剪刀撑（1）模板支架每隔6排排立杆应设设置一道竖竖向剪刀撑撑，由底至至顶连续设设置剪刀撑撑宽度为44～6m，剪刀刀撑杆件的的底端应与与地面顶紧紧，夹角为为45°～60°。（2）模板支架每隔4步步设置水平平剪刀撑。4、扣件（1）对接扣件的开口口应朝上或或朝内；扣扣件螺栓方方向尽量一一致。（2）扣件螺栓拧紧力力矩控制在在45～60N..m。（3）在主节点处纵横横向水平杆杆、剪刀撑撑、横向斜斜撑等用的的直角扣件件、旋转扣扣件的中心心点的相互互距离不应应大于1550。（4）抗滑扣件间应顶顶紧，安装装完毕应由由专职安全全、技术人人员进行复复核验收。5、其它要求：（1）整体性：梁板立立杆纵向水水平拉杆两两端可用钢钢管与已浇浇筑的钢筋筋混凝土柱柱抱箍扣接接；横向水水平拉杆可可伸进次梁梁、板底支支撑立杆并并与其水平平拉杆扣接接。柱抱箍作作法柱护角作作法（2）施工顺序：高支支模区域应应先浇筑墙墙或柱体等等竖向结构构混凝土，待待墙柱施工工至梁底时时，再施工工梁、板结结构的模板板、钢筋、混混凝土工程程。（3）泵送管道不能依依附于满堂堂脚手架上上，只能依依附柱身另另搭设支撑撑架。（4）混凝土浇筑过程程中，派人人监测支架架和支撑情情况，发现现下沉、松松动和变形形情况及时时解决。（5）确保立杆的垂直直偏差和横横杆的水平平偏差小于于《扣件式式脚手架规规范》的要要求。立杆杆支撑必须须竖直（保保证立杆轴轴心承载），禁禁止使用扭扭曲锈蚀严严重的立杆杆，应采用用对接扣件件连接，禁禁止错接。立立杆承载要要贯通，禁禁止出现立立杆传载到到横杆，横横杆再传递递到立杆的的情况（保保证受力明明确）。支支撑必须保保证横平竖竖直，成排排成列，以以保证横杆杆与每一根根立杆能够够用扣件连连接。（6）U托支撑插入长度应应以保证顶顶托支撑稳稳定及不发发生偏移为为原则，伸伸出长度不不超过2000mm。（7）所有水平拉杆的的端部均应应与四周建建筑物顶紧紧顶牢。无无处可顶时时，应在水水平拉杆端端部和中部部沿竖向设设置连续式式剪刀撑。脚手架验收（1）、检查验收1.1脚手架材质：1.1.1凡弯曲曲、压扁、有有裂纹或已已严重锈蚀蚀的脚手管管严禁使用用。1.1.2凡有脆脆裂、变形形或滑丝的的扣件，严严禁使用。1.1.3凡腐朽朽、扭曲、破破裂或有打打横透节及及多疤的脚脚手板，严严禁使用。（2）、脚手架基础及及支撑点：：立杆下应应有标准底底座或其他他防护措施施；吊架上上方、挑梁梁架等必须须固定在建建筑物的牢牢固部位上上。（3）、架体与建筑物物的拉结：：脚手架每每高4米、水平7米设置一一处拉结点点，拉结点点的做法符符合要求。吊吊架的加固固保险拉结结点应按措措施执行。（4）、脚手板的铺设设：脚手板板应满铺，铺铺平挤严，绑绑扎牢固，且且没有探头头板。（5）、防护栏及挡脚脚板或立网网：在基准准面2米以上的的脚手架应应加绑防护护栏及挡脚脚板或挂立立网。防护护栏要牢固固，立网要要严密。通通道上方的的脚手架应应加安全网网，防止高高空落物。（6）、立杆、水平杆杆、扫地杆杆间距：立立杆跨距不不大于0.8米、水平平杆布局不不大于1.5米、扫地地杆距地0.2米。（7）、杆件连接：应应用扣件搭搭接牢固，搭搭接长度符符合要求。（8）、斜撑及剪刀撑撑设置：应应按规定设设置，并符符合安全要要求。（9）、荷载：脚手架架的荷载不不得超过其其设计荷载载。梁板模板安装梁模板的安装：先先在楼面上上弹出轴线线、梁及支支顶安装位位置控制线，然然后按设计计标高调整整钢管支顶顶可调顶托托的标高，将将其调至预预定的高度度；然后在在可调顶托托的托板上上安放488x2.77双钢管，固固定后在木木枋上安装装梁底龙骨骨，龙骨采采用50mm××70mm木枋。龙龙骨安装完完成后，安安装梁底模模板，并拉拉线找平。考虑到梁跨度均＞4m，梁底模板按跨度0.1％起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑，300x700梁侧模板在中部加Φ14穿梁对拉螺栓（具体详见梁模板支顶大样图）。楼面模板的安装：：通线调整整钢管支顶顶可调顶托托的标高，将将其调至预预定的高度度，在可调调顶托托板板上架设双双钢管（大大龙骨），固固定后架设设小龙骨（50mm×70mm木枋）然后在小龙骨上安装模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1％起拱。模板支顶安装质量量保证措施施在高支模安装前，要要对高支模模的各种材材料需进行行严格检验验，尤其是是钢管、扣扣件、可调调托以及木木枋等，不不合格的不不得使用。钢钢管统一严严格选用∮48×22.7以上，其其质量符合合GB/TT700--20066《碳素结结构钢》中中Q2355-A级钢的规规定。使用用前必须经经检查无严严重锈蚀，无无弯曲变形形。扣件材材质必须符符合《钢管管脚手架扣扣件》（GB155831--20066）要求。现现场木枋要要剔除已使使用较多次次数，枋身身比较陈旧旧的，尽量量选用截面面大小符合合，枋身比比较结实的的。本高支模的钢管搭搭建在已浇浇注的混凝凝土板表面面上，承载载面的混凝凝土楼板必必须达到设设计强度的的75%才允许进进行下一个个楼面梁板板的钢筋安安装。模板应拼缝平整严严密，拼缝缝位置下面面必须要有有次龙骨支支撑并钉牢牢。拼缝处处内贴胶带带，防止漏漏浆。模板板安装后应应及时报验验及浇筑混混凝土。模板安装允许偏差差应满足以以下要求：：项目允许偏差轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸+4，-5层高垂直度8相邻两板表面高低低差2表面平整度5支架搭设的垂直度度与水平度度允许偏差差应满足以以下要求：：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及±±2.0支架整体H/600及±550水平度一跨距内水平架两两端高差±l/600及及+3.00支架整体±L/600及±±50注：h—步距；H—支架高度；l—跨跨距；L—支架长度度模板拆除高支模支架拆除必必须提供混混凝土的强强度报告，以以同条件养养护试件强强度检验报报告为依据据。在梁板板砼达到设设计强度后后，模板支支撑体系经经项目技术术负责人检检查验证确确认不再需需要，并经经监理单位位审批同意意后，方可可拆除。拆模时间：不承重重的侧面模模板，应在在混凝土强强度能保证证其表面及及棱角不因因拆模板而而受损坏，方方可拆除；；承重的模模板应在混混凝土达到到下列强度度以后，始始能拆除。构件类型构件跨度达到设计的混凝土土立方体抗抗压强度标标准值的百百分率（％％）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥100拆除多层梁、楼板板支柱时，应应确认上部部施工荷载载不需要传传递的情况况下方可拆拆除下部支支柱。拆除前，应对作业业人员进行行技术交底底。支架的拆除应从一一端走向另另一端、自自上而下逐逐层地进行行，严禁上上下同时作作业。拆除顺序：先松开开顶托，然然后按照先先支的后拆拆，先拆主主承重模板板后拆次承承重模板的的顺序拆除除模板和支支撑体系。同同一层的构构配件和加加固件应按按先上后下下、先外后后里的顺序序进行。梁梁、柱模板板在确保混混凝土表面面不受损坏坏时方可进进行拆除。先先拆除斜撑撑，再拆模模板连结螺螺栓及附件件，应用撬撬棍轻轻撬撬动模板，使使之与混凝凝土分离。在拆除过程中，支支架的自由由悬臂高度度不得超过过两步，当当必须超过过两步时，应应加设临时时拉结。严严禁站在悬悬臂结构上上面巧拆底底模，严禁禁同一垂直直平面上操操作。通长水平杆和剪刀刀撑等，必必须在支架架拆卸到相相关的立杆杆时方可拆拆除。拆卸连接部件时，应应先将锁座座上的锁板板与卡钩上上的锁片旋旋转至开启启位置，不不得硬拉，严严禁敲击。模板拆除应按规定定逐次进行行，不得采采用大面积积撬落的方方法，严禁禁使用榔头头等硬物击击打、撬挖挖。各拆除除的模板、支支撑、连接接件等构配配件严禁抛抛掷至地面面，应用槽槽滑下或用用绳索系下下。不得留留有悬空模模板。对于有后浇带的梁梁、板模板板应独立设设置支顶体体系，待后后浇带混凝凝土强度达达到100%后才进行行拆模。拆下的模板及时清清理粘结物物，涂刷脱脱模剂，并并分类堆放放整齐，拆拆下的扣配配件及时集集中统一管管理。混凝土浇筑本工程采用单面支支模法：即即在支底模模和钢筋绑绑扎后，将将坍落度较较小的混凝凝土拍到模模板上，在在确定浇筑筑混凝土的的流向后，由由下而上对对称坡面同同时进行，采采用人工敲敲打使混凝凝土稍密实实，并用振振动棒振捣捣，再将滑滑移下坠((可每隔1．5m设1道钢板横横挡来防止止)的混凝土土刮回上面面，最后用用小型平板板振动器振振捣2~3遍。在此此过程中要要注意控制制振动器的的行进速度度和时间，利利用混凝土土初凝前逐逐渐形成的的强度，防防止浇筑上上段混凝土土重心下移移而造成下下段混凝土土表面凹凸凸，因此在在每段混凝凝土浇筑时时既要留有有一定的时时间间隔，又又要防止混混凝土在初初凝前形成成冷缝。最最后用电动动抹刀将混混凝土表面面平整密实实，以减少少收缩裂缝缝和增强防防水效果。此此法宜采用用坍落度112~133cm的混凝土土，但受到到坡屋面坡坡度大小、模模板光滑度度和坍落度度大小等因因素影响，无无法正常进进行振捣，故故浇筑质量量不易保证证。墙、柱砼的浇筑：：砼浇筑顺顺序是先墙墙柱、后梁梁板，本工工程墙、柱柱混凝土均均采用商品品砼，墙、柱柱砼一般用用混凝土泵泵按需要接接泵管浇筑筑，浇筑时时严格执行行循环分层层浇筑。控控制浇筑速速度ⅴ≤2m/h，每层约0.5m高，卸料料高度超过过2m时，则采采用串筒或或溜槽。砼砼浇筑时要要求铁工检检查钢筋保保护层，及及时对偏差差过大的部部位进行调调整。浇筑筑完成后清清理干净板板面上的砂砂浆，严禁禁用清水冲冲洗（水会会流到柱头头，对柱砼砼有严重的的影响）。梁、板砼的浇筑：：板砼的虚虚铺厚度应应略大于板板厚，振捣捣完毕，用用刮尺抹平平。刮平过过程中，混混凝土面要要饱满，不不能留有小小凹洞，初初凝前可用用磨板将面面层粗磨一一次，快要要收水干硬硬时，再细细磨一次。梁梁板砼的振振捣：梁、板板砼使用插插入式振动动棒或平板板式振动器器振捣。使使用插入式式振动棒时时，振动棒棒应垂直插插入，并插插入到尚未未初凝的下下层中50~1100mmm，以使上上下层相互互结合。振振动棒插点点的间距一一般不应超超过振动棒棒有效作用用半径的11.5倍，振振捣时应“快插慢拨”。振捣时时间一般每每插点约为为20~330秒，见到到砼不再显显著下沉，不不再出现气气泡，表面面泛出水泥泥浆和外观观均匀为止止。作业中中要避免将将振动棒触触及钢筋、模模板等。平平板式振动动器振捣砼砼，应使平平板底面与与砼全面接接触，每一一处振到砼砼表面泛浆浆，不再下下沉后，即即可缓慢向向前移动。混凝土入模温度必必须控制在在30°以内，坍坍落度应控控制在140±±20mmm，混凝土土初凝时间间要控制在在2.5h内。若遇遇混凝土临临时间断处处超出初凝凝时间仍未未能接合时时，应在混混凝土初凝凝前在接合合处及时浇浇上适量混混凝土以推推迟接合处处的初凝时时间，保证证接合缝的的接茬。混凝土养护：柱身身养护采用用覆盖麻袋袋并经常淋淋水保持麻麻袋湿透。楼楼地面混凝凝土浇筑完完成后14h内采用覆覆胶膜或麻麻袋等淋水水的方法进进行养护。在在已浇筑混混凝土强度度大于1.2N//mm2，方可在在其上进行行施工作业业。安全设施和管理措措施安全设施在梁支架顶下数第第一道纵横横水平杆设设置工人作作业平台。靠靠近梁旁处处用作为检检查通道，用用钢棚板铺铺设，其余余支架顶层层用蒿竹满满铺，所有有作业层下下设兜底网网。高支模施工现场应应搭设工作作梯以供作作业人员使使用，不得得从支撑系系统爬上爬爬下。大梁支顶底下设置置低压照明明灯，以方方便施工人人员通过和和质检人员员对支顶的的检查。在操作层设置相应应的消防设设施（如灭灭火筒）。安全管理机构安全管理与监控本工程高支撑模板板体系施工工的安全隐隐患主要为为：防坍塌塌、高空坠坠落。其主主要措施为为：高支撑模板的技术术方案必须须经企业的的技术和安安全负责人人审批签字字并盖章才才能实施。施工前必须明确高高支撑模板板施工现场场安全责任任人，负责责施工全过过程的安全全管理工作作，施工现现场安全责责任人应在在高支模搭搭设、拆除除和混凝土土浇筑前向向作业人员员进行安全全技术交底底。项目现场要严格按按照经审批批的方案执执行，确保保施工安全全。工人必须持证上岗岗，戴安全全帽，系安安全带，穿穿防滑鞋。操作层的施工荷载载应符合设设计要求（限限载2kN//m2），不得得超载，不不得在其上上集中堆放放模板、钢钢筋等物件件；并设置置限载警示示牌。雨天作业要有防滑滑措施和避避雷措施。六六级以上大大风雨，必必须停止施施工作业。施工期间不得拆除除纵横水平平杆、剪刀刀撑、扫地地杆等。在支架上进行电、气气焊作业时时，必须有有防火措施施和专人看看护。用电安全按《施工工现场临时时用电安全全技术规范范》(JGJJ46-22005))执行。模板支顶安装：钢管或钢管底座应应准确放置置在定位线线上，不得得悬空；支架立杆要垂直，纵纵横向水平平杆要平整整。立杆应应尽量采用用通长钢管管。如需接接管，接头头要错开，不不在同一步步距内，立立杆口必须须按规范对对接，确保保架体垂直直度。相邻邻的两根纵纵向水平杆杆的接头要要互相交错错，接驳口口必须按规规范对接。各种连接构件要扣扣接牢固，扣扣件螺栓拧拧紧扭力矩矩应在40～65N··m之间，以以防构件未未能有效承承力或构件件破坏，搭搭设完成后后应用扭力力矩扳手随随机均布抽抽样检查，不不合格的必必须重新拧拧紧，直到到合格为止止。各杆件相交伸出的的端头部分分均应大于于100mm，以防杆杆件滑落。支模分段或整体搭搭设完毕，必必须填写模模板验收记记录表，经经企业质安安部门分段段或整体验验收合格，并并悬挂验收收标识方能能进行钢筋筋安装。在支顶安装过程中中，应设置置防倾覆的的临时固定定措施——在支顶长长向两旁设设临时斜抛抛。安装时时要待其安安装完毕且且核实无误误后才全面面予以固定定。模板安装完后，应应认真检查查支顶是否否牢固、模模板应清扫扫干净。并并必须经现现场监理人人员及质安安部检查合合格后并按按规定办理理专项验收收才能进行行混凝土浇浇筑。模板必须支撑牢固固、稳定，不不得有松动动、跑模、超超标准的变变形下沉等等现象。混凝土浇筑时，派派安全员专专职观察模模板及其支支撑系统的的变形情况况。发现异异常现象时时应立即暂暂停施工，并并将施工人人员撤离危危险区域。模板安装、钢筋绑绑扎、混凝凝土浇筑时时，应避免免材料、机机具与工具具过于集中中堆放，在在任何情况况下模板立立柱承受的的荷载均不不得超过荷荷载设计值值。支撑搭设、拆除和和混凝土浇浇筑期间，应应在适当地地方挂设警警示标志，禁禁止无关人人员进入支支模底下，并并指定专人人进行监护护。模板支顶拆除支顶架的拆除前应应由项目部部技术负责责人进行拆拆除安全技技术交底，并并应在统一一指挥下进进行，按后后装先拆、先先装后拆的的顺序及下下列安全作作业的要求求进行：模板支顶应经单位位工程负责责人检查验验证并确认认不再需要要时，且混混凝土强度度报告已出出，并经有有关负责人人审批同意意后才能拆拆除。支架的拆除应从一一端走向另另一端、自自上而下逐逐层地进行行，严禁上上下同时作作业。在支顶拆除过程中中，应设置置防倾覆的的临时固定定措施——在支顶长长向两旁设设临时斜抛抛。同一层的构配件和和加固件按按先上后下下、先外后后里的顺序序进行。在拆除过程中，支支架的自由由悬臂高度度不得超过过两步；当当必须超过过两步时，应应加设临时时拉结。拆除工作中，严禁禁使用榔头头等硬物击击打、撬挖挖，各构配配件严禁抛抛掷至地面面。监测方案根据烟台市有关高高支模体系系的规定，准准备在现场场采用钢尺尺、线锤、水水准仪和经经纬仪对高高支模系统统进行施工工过程的监监测。支架架体系的沉沉降、位移移观测方案案如下：由于本工程为坡屋屋顶高支模模体系，故故主要观测测框架梁的的水平位移移和沉降；；由于本工程的模板板支顶采用用扣件钢管管脚手架，间间距较密，且且框架梁在在建筑物内内部，采用用的观测设设备受到很很大的限制制，为此本本工程的沉沉降观测采采用了线锤锤+钢尺的形形式来测量量其沉降值值、位移偏偏量；观测的基准点设置置在建筑物物外围，测测量时将基基准点引测测至建筑物物内。观测点布置：本工程高支模的位位移观测点点主要设在在坡屋顶最最高处的框框架梁上；；沉降观测测点主要设设置在主框框架梁，其其中每条主主框架梁的的跨中设置置一个观测测点。观测方法：将观测基准点引测测至一个约约50cm高的角钢钢上，并将将其底座通通过螺栓固固定在底板板上；测量时，用钢尺测测量线锤、焊焊接钢筋的的标高，并并在角钢上上作原始标标记；由于建筑物不高，水水平位移观观测可在附附近的建筑筑物上设置置经纬仪监监测坡屋顶顶最高点的的位移情况况。测量时间：模板的的沉降测量量由专人专专职负责。在在开始浇筑筑前测量一一次，记录录此值并以以此值为初初始值；在在浇筑时，每每隔30miin测量一次次，并与初初始值相对对比，得出出沉降、位位移量；浇浇筑完成后后，每隔1h观测一次次；模板的的沉降测量量到浇筑完完成后12h后结束。监测预警值：大梁支架沉降预警警值为188mm；支座沉降量预警值值为10mm；支架位移预警值为18mmm。注意事项：对焊接钢筋、线锤锤、标示角角钢做好保保护，并挂挂好警示牌牌，防止人人为破坏。当沉降量超出预警警值时，立立即通知作作业人员进进行疏散，并并通知相关关部门人员员来处理。重大危险源识别和和安全应急急救援预案案危险源识别1、重大危险源识别别由于局部失稳引起起整体失稳稳或由于砼砼浇筑方法法不对引起起整体失稳稳，一般情情况是钢管管严重变形形，扣件多多数爆裂，模模板倾斜等等。1）模板、扣件、钢钢管等造成成的物体打打击2）高处坠落3）机械伤害4)触电事故2、预防措施1）模板支撑体系按按本专项方方案施工，材材质复合要要求。2）加强工人的安全全教育及项项目部的日日常检查力力度。3）加强工人安全用用电教育、班班前安全活活动；用电电设备专人人专用，电电线电缆架架空设置。4）机械设备专人专专用，严格格按照操作作规程操作作；机械不不带病运转转等。安全事故应急救援援架构人员职责表职务姓名职责组长负责组织与指挥整整个事故现现场的抢救救工作，向向各应急组组调配应急急所需的资资源（人力力、物力、资资金）并对对突发事件件的应急响响应工作做做出决定。副组长负责组织抢救受伤伤人员、疏疏散物资材材料、汽车车、设备工工作，了解解事故现场场需要抢救救人员的数数量和抢救救地点、危危险程度并并具体组织织抢救疏散散。副组长负责车辆及相应工工具的供应应，通过各各种方法了了解事故现现场全面情情况及其变变化，及时时向现场总总指挥组提提供真实可可靠的情况况。组员主要负责组织抢救救伤员的应应急救护工工作。组员迅速调配抢救运输输车辆至事事故发生点点。组员提供和检查抢险人人员的装备备和安全防防护。组员负责现场警戒工作作、禁止无无关人员进进入、保护护好事故现现场。组员负责配合轻伤人员员的包扎及及资料收集集工作。当事故发生后，现现场有关人人员应立即即报告现场场负责人及及事故应急急救援组组组长，由应应急救援组组长指挥对对伤员立即即组织抢救救，采取有有效措施防防止事故扩扩大和保护护现场。按按照有关规规定，及时时报告企业业安全管理理部门和本本企业安全全生产负责责人，及请请求救援。发生高处坠落事故故应急救援援当发生高处坠落事事故后，抢抢救的重点点放在对休休克、骨折折和出血上上进行处理理。发生高处坠落事故故，应马上上组织抢救救伤者，首首先观察伤伤者的受伤伤情况、部部位、伤害害性质，如如伤员发生生休克，应应先处理休休克。遇呼呼吸、心跳跳停止者，应应立即进行行人工呼吸吸，胸外心心脏挤压。处处于休克状状态的伤员员要让其安安静、保暖暖、平卧、少少动，并将将下肢抬高高约20度左右，尽尽快送医院院进行抢救救治疗。出现颅脑损伤，必必须维持呼呼吸道通畅畅。昏迷者者应平卧，面面部转向一一侧，以防防舌根下坠坠或分泌物物、呕吐物物吸入，发发生喉阻塞塞。有骨折折者，应初初步固定后后再搬运。遇遇有凹陷骨骨折、严重重的颅底骨骨折及严重重的脑损伤伤症状出现现，创伤处处用消毒的的纱布或清清洁布等覆覆盖伤口，用用绷带或布布条包扎后后，及时送送就近有条条件的医院院治疗。发现脊椎受伤者，创创伤处用消消毒的纱布布或清洁布布等覆盖伤伤口，用绷绷带或布条条包扎后。搬搬运时，将将伤者平卧卧放在帆布布担架或硬硬板上，以以免受伤的的脊椎移位位、断裂造造成截瘫，招招致死亡。抢抢救脊椎受受伤者，搬搬运过程，严严禁只抬伤伤者的两肩肩与两腿或或单肩背运运。发现伤者手足骨折折，不要盲盲目搬动伤伤者。应在在骨折部位位用夹板把把受伤位置置临时固定定，使断端端不再移位位或剌伤肌肌肉，神经经或血管。固固定方法：：以固定骨骨折处上下下关节为原原则，可就就地取材，用用木板、竹竹头等，在在无材料的的情况下，上上肢可固定定在身侧，下下肢与腱侧侧下肢缚在在一起。遇有创伤性出血的的伤员，应应迅速包扎扎止血，使使伤员保持持在头低脚脚高的卧位位，并注意意保暖。正正确的现场场止血处理理措施。一般伤口小的止血血法：先用用生理盐水水(0.9%%NaCll溶液)冲洗伤口口，涂上红红汞水，然然后盖上消消毒纱布，用用绷带；较较紧地包扎扎。加压包扎止血法：：用纱布、棉棉花等作成成软垫，放放在伤口上上再加包扎扎，来增强强压力而达达到止血。止血带止血法：选选择弹性好好的橡皮管管、橡皮带带或三角巾巾、毛巾、带带状布条等等，上肢出出血结扎在在上臂上1/2处(靠近心脏脏位置)，下肢出出血结扎在在大腿上1/3处。结扎扎时，在止止血带与皮皮肤之间垫垫上消毒纱纱布棉垫。每每隔25~40分钟放松松一次，每每次放松0.5~1分钟。动用最快的交通工工具或其他他措施，及及时把伤者者送往邻近近医院抢救救，运送途途中应尽量量减少颠簸簸。同时，密密切注意伤伤者的呼吸吸、脉搏、血血压及伤口口的情况。发生支模坍塌应急急救援当支模在拆除过程程中发生大大面积倒塌塌、坍塌，不不要慌张，保保持镇静，注注意事态的的发展情况况、方向及及受影响的的位置，有有序指挥员员工疏散。在坍塌过程中不要要盲目抢险险，有危及及用电安全全的，应立立刻切断电电源，确认认未有继续续坍塌危险险的情况下下，组织抢抢救人员，采采取有效措措施进行抢抢救工作，首首先抢救受受伤人员，再再抢救集体体财产。现场急救处理：尽快解除重物压迫迫，减少挤挤压综合症症的发生。伤肢制动，可用夹夹板等简单单托持伤肢肢。伤肢降温(避免冻冻伤)，尽量避避免局部热热缺血。伤肢不应抬高、按按摩或热敷敷。如果挤压部位有开开放创伤及及活动出血血者，应止止血，但避避免加压，除除有大血管管断裂外不不用止血带带。迅速转往医院。立刻设危险区域，并并设警示标标志，设专专人监护，保保护事故现现场。按规定上报有关主主管部门请请求救援。梁板模板支顶计算算书扣件式梁模板安全全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板板安全技术术规范》GGB506666-220112、《混凝土结构设设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载载规范》GGB500009-220124、《钢结构设计规规范》GBB5001171、计算参数基本参数混凝土梁高h(mmm)1800混凝土梁宽b(mmm)500混凝土梁计算跨度度L(m))8.3模板支架高度H((m)9计算依据《混凝土结构工程程施工规范范》GB500666--20111模板荷载传递方式式可调托座次梁悬挑长度a11(mm))250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度140斜撑(含水平)布置方式式普通型梁跨度方向立柱间间距la((m)0.4垂直梁跨度方向的的梁两侧立立柱间距llb(m))0.9水平杆步距h(mm)1.5梁侧楼板立杆的纵纵距la11(m)0.8梁侧楼板立杆的横横距lb11(m)0.8立杆自由端高度aa(mm))400梁底增加立柱根数数n1梁底支撑小梁根数数m4架体底部布置类型型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方方向)钢管规格Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak((N/mmm2)/架体底部垫板面积积A(m22)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值GG1k(kkN/m^^2)0.5新浇筑混凝土自重重标准值GG2k(kkN/m^^3)24钢筋自重标准值GG3k(kkN/m^^3)1.5施工人员及设备产产生荷载标标准值Q11k(kNN/m^22)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板板可按简支支跨计算，根根据施工情情况一般楼楼板面板均均搁置在梁梁侧模板上上，无悬挑挑端，故可可按简支跨跨一种情况况进行计算算，取b==1m单位位面板宽度度为计算单单元。W=bh2/6==10000×1222/6=2240000mm3I=bh3/122=10000×1223/122=1444000mmm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35αα[G1kk+(G22k+G33k)h]]b+1..4ΨcjQ11kb}==1×(11.35××1×(00.5+((24+11.5)××18000/10000)×11+1.44×2.55×1×00.9)==65.779kN//m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.2228kNN·mσ=Mmax/W==0.2228×1006/244000==9.5118N/mmm2≤[f]==31N//mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k++(G3kk+G2kk)×h))×b=((0.5++(24++1.5))×18000/10000)××1=466.4kNN/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.282mmm≤[ν]=5000/(((4-1))×4000)=0..417mmm满足要求三、次梁验算次梁计算简图：（图7）可变荷载控制的的受力简图图1荷载控制基本组合合：q1=Υ0×{1.35αα[G1kk+(G22k+G33k)h]]a+1..4ΨcjQ11ka}==1×(11.35××1×(00.5+((24+11.5)××18000/10000)×5500/11000//(4-11)+1..4×2..5×5000/10000/((4-1))×0.99)=100.9655kN/mmq1静=Υ0×1.35α[[G1k++(G2kk+G3kk)h]aa=1×11.35××1×(00.5+((24+11.5)××18000/10000)×5500/11000//(4-11)=100.44kkN/mq1静=Υ0×1.4ΨcjjQ1kaa=1×11.4×22.5×5500/11000//(4-11)×0..9=0..525kkN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kkN·m))Mmax=0.3343kNN·mσ=Mmax/W==0.3443×1006/(440.8333×10000)==8.3992N/mmm2≤[f]==15N//mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kkN)Vmax=2.8824kNNτmax=VmaxxS/(IIb)=22.8244×1033×30..625××103//(1422.9177×1044×5×110)=11.21NN/mm22≤[τ]=2N/mmm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计计，qk=(G1k++(G3kk+G2kk)×h))×a=((0.5++(24++1.5))×18000/10000)××500//10000/(4--1)=77.7333kN/mm（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mmm)νmax=0.5441mm≤≤[ν]=0..4×10000/4400=11mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为为梁板共用用立杆，立立杆与水平平钢管扣接接属于半刚刚性节点，为为了便于计计算统一按按铰节点考考虑，偏于于安全。根根据实际工工况，梁下下增加立杆杆根数为11，故可将将主梁的验验算力学模模型简化为为1+2--1=2跨跨梁计算。这这样简化符符合工况，且且能保证计计算的安全全。等跨连续梁，跨度度为:2跨距为：(等跨))0.455将荷载统计后，通通过次梁以以集中力的的方式传递递至主梁。A.由可变荷载控制的的组合：q1=Υ0×{1.2[GG1k+((G2k++G3k))h]a++1.4QQ1ka}}=1×((1.2××(0.55+(244+1.55)×18800/11000))×5000/((44-1)××10000)+1..4×2..5×5000/(((4-1))×10000))==9.8663kN//mB.由永久荷载控制的的组合：q2=Υ0×{1.35[[G1k++(G2kk+G3kk)h]aa+1.44×0.77Q1kaa}=1××(1.335×(00.5+((24+11.5)××18000/10000)×5500/(((4-11)×10000)++1.4××0.7××2.5××500//((4--1)×11000)))=100.8488kN/mm取最不利组合得：：q=max[q11,q2]]=maax(9..863,,10.8848)==10.8848kNN此时次梁的荷载简简图如下（图16）次梁承载能力极极限状态受受力简图用于正常使用极限限状态的荷荷载为：qk=[G1kk+(G22k+G33k)h]]a=(00.5+((24+11.5)××18000/10000)×5500/(((4-11)×10000)==7.7333kN//m此时次梁的荷载简简图如下（图17）次梁正常使用极极限状态受受力简图根据力学求解计算算可得：承载能力极限状态态下在支座座反力：RR=5.5507kNN正常使用极限状态态下在支座座反力：RRk=3..925kkN还需考虑主梁自重重，则自重重标准值为为gk=60.44/10000=0..06kkN/m自重设计值为：gg=Υ0×1.2ggk=1××1.2××60.44/10000=0..072kkN/m则主梁承载能力极极限状态的的受力简图图如下：（图18）主梁正常使用极极限状态受受力简图则主梁正常使用极极限状态的的受力简图图如下：（图19）主梁正常使用极极限状态受受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kkN·m))Mmax=0.7783kNN·mσ=Mmax/W==0.7883×1006/(88.24××10000)=955.0233N/mmm2≤[f]==205NN/mm22满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kkN)Vmax=8..69kNNτmax=QmaxxS/(IIb)=88.69××10000×5.554×1003/(119.788×1044×1.008×100)=222.5377N/mmm2≤[τ]=1220N/mmm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mmm)νmax=0.1007mm≤≤[ν]=0..9×10000/((1+1))/4000=1.1125mmm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件件，非两端端支座为可可调托座，故故应分别计计算出两端端的最大支支座反力和和非两端支支座的最大大支座反力力。故经计算得：两端支座最大支座座反力为：：R1=22.3555kN非端支座最大支座座反力为：：R2=117.3881kN五、端支座扣件抗抗滑移验算算按上节计算可知，两两端支座最最大支座反反力就是扣扣件的滑移移力R1=2.3555kN≤[N]==8kN满足要求六、可调托座验算算非端支座最大支座座反力为即即为可调托托座受力R2=17.3881kN≤≤[N]==30kNN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接接，按铰支支座考虑，故故计算长度度l0取步距距则长细比为：λ=h/i=1.55×10000/(11.6×110)=993.755≤[λ]=1550满足要求2、立柱稳定性验算算根据λ查JGJ162-22008附附录D得到φ=0.6641梁两侧立杆承受的的楼板荷载载N1=[1.2((G1k++(G2kk+G3kk)h0))+1.44Q1k]]la1llb1=((1.2××(0.55+(244+1.55)×1440/10000)++1.4××2.5))×0.88×0.88=5.3366kNN由第五节知，梁侧侧立杆承受受荷载为就就是端支座座的最大反反力R1=2.3555kN由于梁中间立杆和和梁侧立杆杆受力情况况不一样，故故应取大值值进行验算算NA=max(NN1+R11,R2))=17..381kkN考虑架体自重荷载载得：NB=NA+1..2×H××gk=117.3881+1..2×0..06×((9+(11800--140))/10000)×00.13==17.4481kNNf=NB/(φAA)=177.4811×10000/(00.6411×(3..84×1100)))=71..02N//mm2≤≤[σ]=2005N/mmm2满足要求扣件式梁模板安全全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板板安全技术术规范》GGB506666-220112、《混凝土结构设设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载载规范》GGB500009-220124、《钢结构设计规规范》GBB500117-200031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mmm)1200混凝土梁宽b(mmm)400混凝土梁计算跨度度L(m))8.3模板支架高度H((m)17.91计算依据《混凝土结构工程程施工规范范》GB500666--20111模板荷载传递方式式可调托座次梁悬挑长度a11(mm))250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度140斜撑(含水平)布置方式式普通型梁跨度方向立柱间间距la((m)0.9垂直梁跨度方向的的梁两侧立立柱间距llb(m))0.8水平杆步距h(mm)1.5梁侧楼板立杆的纵纵距la11(m)0.8梁侧楼板立杆的横横距lb11(m)0.8立杆自由端高度aa(mm))400梁底增加立柱根数数n1梁底支撑小梁根数数m4架体底部布置类型型底座结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方方向)钢管规格Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak((N/mmm2)/架体底部垫板面积积A(m22)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组合系数数ψcj0.9模板及支架的类型型系数α1模板及其支架自重重标准值GG1k(kkN/m^^2)0.5新浇筑混凝土自重重标准值GG2k(kkN/m^^3)24钢筋自重标准值GG3k(kkN/m^^3)1.5施工人员及设备产产生荷载标标准值Q11k(kNN/m^22)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板板可按简支支跨计算，根根据施工情情况一般楼楼板面板均均搁置在梁梁侧模板上上，无悬挑挑端，故可可按简支跨跨一种情况况进行计算算，取b==1m单位位面板宽度度为计算单单元。W=bh2/6==10000×1222/6=2240000mm3I=bh3/122=10000×1223/122=1444000mmm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35αα[G1kk+(G22k+G33k)h]]b+1..4ΨcjQ11kb}==1×(11.35××1×(00.5+((24+11.5)××12000/10000)×11+1.44×2.55×1×00.9)==45.1135kNN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.11kN·mmσ=Mmax/W==0.1××106//240000=4..179NN/mm22≤[f]==31N//mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k++(G3kk+G2kk)×h))×b=((0.5++(24++1.5))×12000/10000)××1=311.1kNN/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.077mmm≤[ν]=4000/(((4-1))×4000)=0..333mmm满足要求三、次梁验算次梁计算简图：（图7）可变荷载控制的的受力简图图1荷载控制基本组合合：q1=Υ0×{1.35αα[G1kk+(G22k+G33k)h]]a+1..4ΨcjQ11ka}==1×(11.35××1×(00.5+((24+11.5)××12000/10000)×4400/11000//(4-11)+1..4×2..5×4000/10000/((4-1))×0.99)=6..018kkN/mq1静=Υ0×1.35α[[G1k++(G2kk+G3kk)h]aa=1×11.35××1×(00.5+((24+11.5)××12000/10000)×4400/11000//(4-11)=5..598kkN/mq1静=Υ0×1.4ΨcjjQ1kaa=1×11.4×22.5×4400/11000//(4-11)×0..9=0..42kNN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kkN·m))Mmax=0.4469kNN·mσ=Mmax/W==0.4669×1006/(440.8333×10000)==11.4475N//mm2≤≤[f]==15N//mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kkN)Vmax=3.002kNτmax=VmaxxS/(IIb)=33.02××103××30.6625×1103/((142..917××104××5×100)=1..294NN/mm22≤[τ]=2N/mmm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计计，qk=(G1k++(G3kk+G2kk)×h))×a=((0.5++(24++1.5))×12000/10000)××400//10000/(4--1)=44.1477kN/mm（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mmm)νmax=0.8885mm≤≤[ν]=0..9×10000/4400=22.25mmm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为为梁板共用用立杆，立立杆与水平平钢管扣接接属于半刚刚性节点，为为了便于计计算统一按按铰节点考考虑，偏于于安全。根根据实际工工况，梁下下增加立杆杆根数为11，故可将将主梁的验验算力学模模型简化为为1+2--1=2跨跨梁计算。这这样简化符符合工况，且且能保证计计算的安全全。等跨连续梁，跨度度为:2跨距为：(等跨))0.4将荷载统计后，通通过次梁以以集中力的的方式传递递至主梁。A.由可变荷载控制的的组合：q1=Υ0×{1.2[GG1k+((G2k++G3k))h]a++1.4QQ1ka}}=1×((1.2××(0.55+(244+1.55)×12200/11000))×4000/((44-1)××10000)+1..4×2..5×4000/(((4-1))×10000))==5.4443kN//mB.由永久荷载控制的的组合：q2=Υ0×{1.35[[G1k++(G2kk+G3kk)h]aa+1.44×0.77Q1kaa}=1××(1.335×(00.5+((24+11.5)××12000/10000)×4400/(((4-11)×10000)++1.4××0.7××2.5××400//((4--1)×11000)))=5..925kkN/m取最不利组合得：：q=max[q11,q2]]=maax(5..443,,5.9225)=55.9255kN此时次梁的荷载简简图如下（图16）次梁承载能力极极限状态受受力简图用于正常使用极限限状态的荷荷载为：qk=[G1kk+(G22k+G33k)h]]a=(00.5+((24+11.5)××12000/10000)×4400/(((4-11)×10000)==4.1447kN//m此时次梁的荷载简简图如下（图17）次梁正常使用极极限状态受受力简图根据力学求解计算算可得：承载能力极限状态态下在支座座反力：RR=5.7741kNN正常使用极限状态态下在支座座反力：RRk=4..018kkN还需考虑主梁自重重，则自重重标准值为为gk=60.44/10000=0..06kkN/m自重设计值为：gg=Υ0×1.2ggk=1××1.2××60.44/10000=0..072kkN/m则主梁承载能力极极限状态的的受力简图图如下：（图18）主梁正常使用极极限状态受受力简图则主梁正常使用极极限状态的的受力简图图如下：（图19）主梁正常使用极极限状态受受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kkN·m))Mmax=0.7724kNN·mσ=Mmax/W==0.7224×1006/(88.24××10000)=877.9166N/mmm2≤[f]==205NN/mm22满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kkN)Vmax=9..481kkNτmax=QmaxxS/(IIb)=99.4811×10000×5..54×1103/((19.778×1004×1..08×110)=224.5886N/mmm2≤[τ]=1220N/mmm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mmm)νmax=0.0772mm≤≤[ν]=0..8×10000/((1+1))/4000=1mmm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件件，非两端端支座为可可调托座，故故应分别计计算出两端端的最大支支座反力和和非两端支支座的最大大支座反力力。故经计算得：两端支座最大支座座反力为：：R1=22.0311kN非端支座最大支座座反力为：：R2=118.9661kN五、端支座扣件抗抗滑移验算算按上节计算可知，两两端支座最最大支座反反力就是扣扣件的滑移移力R1=2.0311kN≤[N]==8kN满足要求六、可调托座验算算非端支座最大支座座反力为即即为可调托托座受力R2=18.9661kN≤≤[N]==30kNN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接接，按铰支支座考虑，故故计算长度度l0取步距距则长细比为：λ=h/i=1.55×10000/(11.6×110)=993.755≤[λ]=1550满足要求2、立柱稳定性验算算根据λ查JGJ162-22008附附录D得到φ=0.6641梁两侧立杆承受的的楼板荷载载N1=[1.2((G1k++(G2kk+G3kk)h0))+1.44Q1k]]la1llb1=((1.2××(0.55+(244+1.55)×1440/10000)++1.4××2.5))×0.88×0.88=5.3366kNN由第五节知，梁侧侧立杆承受受荷载为就就是端支座座的最大反反力R1=2.0311kN由于梁中间立杆和和梁侧立杆杆受力情况况不一样，故故应取大值值进行验算算NA=max(NN1+R11,R2))=18..961kkN考虑架体自重荷载载得：NB=NA+1..2×H××gk=118.9661+1..2×0..06×((17.991+(11200--140))/10000)×00.1488=19..165kkNf=NB/(φAA)=199.1655×10000/(00.6411×(3..84×1100)))=77..862NN/mm22≤[σ]=2005N/mmm2满足要求扣件式钢管支架楼楼板模板安安全计算书书一、计算依据1、《混凝土结构工工程施工规规范》GB500666--201112、《建筑施工模板板安全技术术规范》JGJ1162-220083、《混凝土结构设设计规范》GB500010--201004、《建筑结构荷载载规范》GB500009--201225、《钢结构设计规规范》GB500017--200336、《建筑施工临时时支撑结构构技术规范范》JGJ3300-22013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mmm)140楼板边长L(m))8楼板边宽B(m))4模板支架高度H（m）17.91主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距laa(m)0.8立柱横向间距lbb(m)0.8水平杆步距h1((m)1.5立杆自由端高度aa(mm))500架体底部布置类型型垫板次梁间距a(mmm)300次梁悬挑长度a11(mm))200主梁悬挑长度b11(mm))200主梁合并根数2结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布布置方式普通型计算依据《混凝土结构工程程施工规范范》GB500666--20111材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×2.7次梁类型矩形木楞次梁规格50×70面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山山樟平行方方向)钢管类型Ф48×2.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值值fak((kPa))/架体底部垫板面积积A(m^^2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γγ01可变荷载组