喷射鼓泡塔海水脱硫特性

喷射鼓泡塔海水脱硫特性张清凤;陈晓平【摘要】为探究以海水作为脱硫剂在喷射鼓泡塔上的脱硫特性，通过改变废气流量、海水温度、浸液深度、S02进口浓度和O2浓度等操作参数，在自主设计和搭建的喷射鼓泡塔实验平台上进行了船舶模拟废气的脱硫实验。实验结果表明：在喷射鼓泡塔上，海水对SO2的吸收容量为3.682mmol・L-1,约是去离子水的3.92倍；脱硫效率随废气流量、海水温度和SO2进口浓度的升高而降低，随浸液深度和O2浓度的升高而升高，与脱硫时间呈线性下降关系。液相总传质系数随废气流量和海水温度的增加而增加，其中废气流量的影响幅度较小，仅为3.16%。增加O2浓度可显著提高海水对SO2的吸收容量，O2浓度从0%增至12%时，海水的吸收容量从3.682mmol・L-1增至7.463mmol•L-1。%Inordertostudythedesulphurizationpropertiesofseawaterwithjetbubblingreactor,experimentalresearchesonSO2removalfromsimulatedmarinewastegaswereinvestigatedinaself-designedjetbubblingreactor.Theparametersinfluencingdesulphurizationefficiency,suchaswastegasflow,seawatertemperature,immersiondepth,inletconcentrationofSO2andO2,wereexamined.ResultsshowedthattheabsorptioncapacityofseawaterscrubbingSO2wasupto3.682mmol・L-1about3.92timesthatofdeionizedwater.Thedesulphurizationefficiencydecreasedwiththeincreaseinwastegasflow,seawatertemperatureandinletSO2concentrationwhileitincreasedwithincreasingimmersiondepthandinletO2concentration.Desulphurizationefficiencyreducedlinearlyoverdesulphurizationtime.Increasingwastegasflowcanincreasetotalliquidphasemasstransfercoefficientby3.16%,whichwaslessthanthatofseawatertemperature.TheabsorptioncapacityincreasedsignificantlywithincreasinginletO2concentration.Itincreasedfrom3.682mmol・L-1to7.463mmol・L-1astheinletO2concentrationincreasedfrom0%to12%.期刊名称】《化工学报》年(卷),期】2016(067)004【总页数】8页(P1572-1579)【关键词】海水;喷射鼓泡塔;传质;反应动力学;气泡;脱硫效率【作者】张清凤;陈晓平【作者单位】能源热转换及其过程测控教育部重点实验室东南大学，江苏南京210096;能源热转换及其过程测控教育部重点实验室东南大学，江苏南京210096【正文语种】中文【中图分类】X701.32015-08-21收到初稿，2015-11-20收到修改稿。联系人：陈晓平。第一作者：张清凤(1991—)，女，硕士研究生。Receiveddate:2015-08-21.船舶柴油机排放的SO2是形成酸雨的一大原因。据统计［1］，全球船舶SO2年排放量达到900多万吨，约占世界SO2排放总量的7%，约占整个运输行业SO2排放量的60%，船舶柴油机SO2的排放控制已迫在眉睫。目前降低船舶SO2排放量的方法主要有使用低硫燃料和废气脱硫两种［2］。使用低硫燃料成本高，并且需要改造船舶的燃油设备，从经济性上看这并不是降低SO2排放量的最佳选择。MARPOL公约73/78附则VI指出，船舶可使用经主管机关按IMO制订的导则认可的废气净化技术。海水脱硫技术具有运行成本低、无固体废弃物等优点，已成功应用于陆用设施上。对于船舶而言，海水资源丰富，船舶可就地取材，脱硫后的海水经处理达标后可排回海洋，因此海水脱硫技术在船舶上具有良好的应用前景。目前海水脱硫的研究大都基于喷淋塔和填料塔进行［3-4］。Ghazi等［5］搭建中试规模的喷淋塔实验台，研究了海水在喷淋塔上的脱硫特性及海水温度、盐度对脱硫效率的影响。Juan等［6］在喷淋塔上进行海水脱硫研究，结果表明塔内气液传质效果较差，允许的气速较小。Giuseppe等［7］基于喷淋塔研究不同液气比、SO2浓度对海水脱硫效率的影响，得到的脱硫效率均低于90%。Anders等［8］计算了燃用含硫量4.5%燃油的船舶要达到66%的脱硫效率，喷淋塔所需的海水量高达40~63kg・kW-1・h-1。马义平等［9］模拟了在填料塔上SO2分压强和海水碱度等因素对海水脱除船舶硫氧化物的影响，结果表明脱硫效率随着SO2分压强降低和海水碱度的增加而增加，但其并未从反应动力学的角度分析影响机理。Shiva等［10］基于填料塔研究了液气比与废气温度对海水脱硫效率的影响。Vidal等［11］在250MW电厂上对填料塔和喷淋塔进行了实验对比，结果表明虽在相同条件下要达到相同的脱硫效率填料塔所需的海水量比喷淋塔少47%，但仍高达1625m3・h-1。Douabul等［12］选取5.8~30工温度范围的海水在喷淋塔上进行了脱硫实验，结果表明在5.8工条件下SO2在海水中的溶解度最大。王慧［13］通过建立动力学方程研究了海水吸收SO2的动力学特征，但该研究忽略了生成物对反应速率的影响。而Zhang等［14］在高度为750mm填料塔上进行的脱硫实验表明脱硫效率对填料性质具有很强的依赖性。喷淋塔和填料塔海水循环量大，装置占用面积大，导致在空间有限的船舶上海水脱硫效率普遍较低。日本千代田公司提出的喷射鼓泡塔气液分散方式是液相为连续相，气相为分散相，气液传质作用强烈。已有研究［15-17］表明在相同条件下，石灰石溶液在喷射鼓泡塔上的脱硫效果优于喷淋塔。喷射鼓泡塔易满足船舶使用空间的限制，在船舶脱硫系统上具有良好的应用前景，然而目前尚未有将喷射鼓泡塔用于海水脱硫的报道。为了探讨海水在喷射鼓泡塔上的脱硫特性，本文在自主设计搭建的喷射鼓泡塔平台上进行海水脱硫实验，并基于喷射鼓泡塔的特点从反应动力学的角度分析废气流量海水温度、浸液深度、S02进口浓度及O2浓度等参数对海水脱硫特性的影响。基于喷射鼓泡塔的海水脱硫实验系统如图1所示。实验系统包括废气供给系统、海水吸收系统、海水供给系统和测控系统。在每个实验工况开始前，向喷射鼓泡塔内一次性装入定量的海水。在实验过程中，海水不更换且保持体积不变，而废气保持连续供给。废气供给系统由SO2(2%SO2+N2)、高纯N2、高纯O2和混合罐组成，通过调节减压阀和气体流量计控制各路气体流量。首先向系统中通入高纯N210min，将系统中的空气排空，然后打开旁路，关闭主通路，通入SO2和高纯O2，待气体经混合罐混合稳定后关闭旁路，打开主通路，将其模拟船舶废气通入喷射鼓泡塔海水吸收系统的核心设备为喷射鼓泡塔，其横截面为圆形，有效高度和内径分别为465mm、f219mm，内部均匀布置8根内径为f6mm的喷射管，每根管端开设有3个f2mm的圆孔，喷射管端部距塔底50mm，脱硫塔的材料均采用316L不锈钢。海水供给系统包含海水罐、水泵和流量计，利用水泵向喷射鼓泡塔输入实验所需的液量。为了消除天然海水中微生物及痕量金属离子等杂质对实验的影响，配制盐度为3.5%，碱度为2.4mmol・L-1的人工海水用于实验，各成分含量如表1所示。测控系统由温度传感器、加热管、温度控制仪、在线pH计、烟气分析仪和计算机等组成。加热管水平安装在距塔底25mm的位置，温度测点设在距塔底75mm高度处。采用Sinomeasure公司的耐高温在线pH计与水平线成15。安装在距塔底56mm的高度处。废气中各组分的浓度使用德国MRU公司的VARIOPLUS烟气分析仪在线分析，计算机实时记录并保存。海水中的浓度采用碘量法测量。的浓度采用重量法测量，其主要原理是硫酸根和钡离子反应生成白色硫酸钡沉淀，灼烧至恒重后，根据硫酸钡的质量计算浓度。脱硫效率因为海水温度变化范围较小，海水蒸发产生的水蒸气量远小于废气量，因此忽略海水蒸发量对废气流量的影响［18］。另外，本实验系统密封性良好，因此可认为喷射鼓泡塔进出口废气流量相等，脱硫效率可由式（1）计算式中，j为脱硫效率，％；C0为喷射鼓泡塔入口废气中S02的浓度，mg・m-3;C为喷射鼓泡塔出口废气中SO2的浓度，mg・m-3。传质系数海水与SO2接触的传质模型采用双膜模型，液膜总传质系数KL与膜传质分系数的关系为［19］式中，kL为液相传质分系数；kG为气相传质分系数；H为亨利系数，mol・m-3・Pa-1,可表示为温度的表达式式中，TO为热力学温度,298K;A1、A2为常数，分别取1.184x10-5mol・kg-1・Pa-1,2850K［8］。在喷射鼓泡塔上液相传质分系数kL可由式（4）计算［20］式中，Ge为平均气含率；dR为气泡平均直径,m;a为气液传质比表面积,m-1;DL为SO2在海水中的扩散系数，m2・s-1；Lm、Lr、Ls分别为海水的动力黏度、密度、表面张力。喷射鼓泡塔气液分散方式是液相为连续相，气相为分散相。由于气相以分散相的状态高度分散在液相中，此时液相的物性、气速、气相扩散系数等均不能忽略，因此在喷射鼓泡塔内平均气含率和气泡平均直径可根据Akita等提出的经验公式确定。其中，平均气含率Ge为［20］气泡平均直径dR为[21]式中，vG为空塔气速，m・s-1;QG为气体流量，m3・s-1;d0为喷射孔的孔径，m。气液传质比表面积a在喷射鼓泡塔中可由式（7）计算[22]气相传质分系数kG由Sherwood数计算当海水温度为25°C时，Lm=9.419x10-4N・s・m-2, Lr=1.025x103kg・m-3,Ls=30.985mN・m-1,DL=1.83x10-9m2・s-1。3.1海水的脱硫特性在液体温度25C,废气流量为16.7L・min-1,浸液深度为200mm,SO2进口浓度为1714mg・m-3的条件下，分别取9.4L的海水和去离子水进行SO2的吸收实验。未特别指明时，实验参数均为上述值。海水、去离子水的pH与SO2出口浓度随脱硫时间的变化分别如图2、图3所示。海水的pH变化分为4个阶段，第1个阶段pH由8快速降至7.12，是由于SO2溶于海水后电离出大量的H+,pH急剧下降；第2阶段pH由7.12降至5.68，变化较为平缓，而去离子水的pH变化并不存在这一阶段，是因为海水存在碳酸盐缓冲体系，HCO-3中和了部分H+使得pH下降速率减缓[23];第3阶段由于HCO3-被消耗完，H+浓度再次急剧增加；第4阶段由物理吸收起主导作用，吸收量有限，因此pH下降缓慢，最终由于海水吸收饱和而趋近定值2.58。图2中SO2出口浓度在实验进行了55min才不为0,此时pH第3阶段接近结束,85-136min内浓度急剧上升，而图3在99min时SO2出口浓度即与进口浓度相等。去离子水对SO2的吸收为物理吸收，结果表明因海水缓冲体系的作用，海水对SO2的化学吸收作用远大于物理吸收。单位体积溶液对SO2的吸收容量S可由SO2出口浓度曲线积分得到在喷射鼓泡塔上，单位体积去离子水对SO2的吸收容量为0.938mmol・L-1,而海水为3.682mmol・L-1,约为去离子水的3.92倍。废气流量对海水脱硫特性的影响图4为气液传质系数随废气流量的变化情况。如图所示，随着流量的增加，气相传质分系数减小，液相传质分系数增大，液相总传质系数表现为小幅增大，增幅仅为3.16%。分析原因是：①一方面在喷射鼓泡塔中，喷射管的喷射气速随废气流量的增加而增加，导致气液接触的时间减少；另一方面鼓泡区内平均气泡直径增大，气液传质比表面积减小导致气相传质分系数降低；②气速的增加不仅增强了气液两相间的湍动，而且加大了气液接触面积，气液传质作用增强，液相传质分系数增大，最终表现为液相总传质系数随废气流量的增加而增加。图5为不同废气流量下海水脱硫效率随时间的变化。从图中可知，流量为31.56L・min-1时维持将SO2全部吸收的时间为25min，而流量为13.56L・min-1时维持的时间达85min，流量是前者的0.43倍，维持的时间却是前者的3.4倍。分析原因是：一方面喷射鼓泡塔的气液分散方式决定了海水吸收SO2过程中液相传质阻力1/KL是影响传质的主要因素，液相传质阻力随废气流量的升高而降低，气液相传质速率加快，海水达到饱和的时间缩短。另一方面废气流量增加，单位时间进入塔内的SO2量增加，使得单位体积海水的脱硫负荷量增加，当单位时间海水的吸收量小于气相中SO2的增加量时脱硫效率表现为下降；流量从13.56L・min-1增至31.56L・min-1时喷射气速提高了3.97m・s-1,导致废气在塔内的停留时间大大缩短，气液接触时间减小，大部分SO2没有与海水充分接触即被排出塔夕卜。综合表现为在13.56~31.56L・min-1流量范围内，废气流量越小，海水的脱硫性能越好。海水温度对海水脱硫特性的影响图6为气液传质系数随海水温度的变化。由图可知，在25~70工的范围内，气相传质分系数、液相传质分系数和液相总传质系数均随海水温度的升高而增大，其中液相传质分系数增加幅度最大，为186.9%。分析原因是：①海水表面张力随海水温度的升高而减小，降低了气相在液相中的传质阻力；②气体分子在海水中的扩散作用随温度的升高而增强，分子运动速率提高，气体动量增加，液相传质分系数提高；③海水黏度随温度的升高而降低，气泡平均直径下降，增强了S02在气相的扩散作用，气相传质分系数提高，综合表现为液相传质总系数随温度的升高而增大图7为不同温度下海水脱硫效率随时间的变化。海水维持将SO2全部吸收的时间随温度的降低而增加，脱硫效率从100%降至20%的过程与时间几乎呈线性下降关系，且海水温度越高，下降速率越快。分析原因是：①一方面由Arrhenius方程可知，海水碱性成分的活化能随温度的升高而升高，此时在界面处SO2与海水的反应速率也随海水温度的升高而增加；另一方面液相传质阻力随海水温度的升高而降低，气液传质速率加快，利于脱硫过程；②气体分子的运动随海水温度的升高而加快，降低了SO2在海水中的停留时间，导致气液间没有充分的时间接触，反应程度下降；③由Henry定律可知，SO2在海水中的溶解度随海水温度的升高而降低，海水对SO2的物理吸收减弱；④在高温度时，海水已吸收的SO2处于不稳定状态，易导致SO2从海水中溢出，降低脱硫效率。综合表现为脱硫效率随海水温度的升高而下降，与Ghazi等［5啲研究结果一致。脱硫效率降至20%以后下降速率变缓，原因可能是HCO3-被消耗完，此时物理吸收起主导作用，而温度对海水物理吸收的影响小于化学吸收，因此该阶段脱硫效率下降变缓。大洋海水的温度变化范围为0~35工，船舶在冬季航行时海水脱硫效果相对理想，而在夏季航行时，可在脱硫前适当冷却海水来提高脱硫效率。浸液深度对脱硫效率的影响浸液深度为喷射孔的中心与海水静止液面的距离，图8为在不同浸液深度下海水脱硫效率随时间的变化。由图可知，浸液深度与脱硫效率呈正相关，同一时间浸液深度越大脱硫效率越高，海水维持将SO2全部吸收的时间越长。分析原因是：①浸液深度增加，即海水的碱性成分总量增加提高了海水对S02的总吸收量，延长了海水的饱和时间；②气体在鼓泡区内的停留时间增加，提高了SO2与海水的接触时间，使SO2具有更多的机会渗入海水液滴内部与碱性成分接触［23］；③废气流量不变，海水量增加使得单位体积海水的脱硫负荷量降低，海水不易达到饱和，促进气液间的传质，使得海水吸收SO2更加充分。浸液深度是喷射鼓泡塔影响脱硫效率的特有参数，虽然增加浸液深度能提高脱硫效率，但也增加了系统阻力和电耗［24］，在实际应用中应平衡经济性与脱硫效率选择最佳的浸液深度。SO2进口浓度对脱硫效率的影响当SO2进口浓度为4286mg・m-3时，脱硫效率在89min降至5%以下，因此取脱硫时间89min内的平均脱硫效率j-研究SO2进口浓度对脱硫效率的影响，如图9所示。平均脱硫效率随SO2进口浓度的增加而降低，SO2进口浓度从857mg・增至4286mg・m-3，平均脱硫效率的降幅为44.83%。分析原因是：①由于塔内海水量保持不变，单位时间进入塔内的SO2量增加，导致单位体积海水的脱硫负荷量增加，海水达到饱和的时间缩短，吸收能力下降的速率加快；②根据双膜理论，气相中SO2浓度增加使得SO2气相分压增加。一方面以气相与相界面间SO2的分压差作为气相传质推动力，SO2气相分压的增加利于推动气液间的传质，提高传质速率，因此SO2进口浓度越大，海水pH随脱硫时间下降越快，如图10所示；另一方面吸收速率加快导致被快速消耗，海水电离出大量H+反过来抑制SO2的吸收。综合表现为平均脱硫效率随SO2进口浓度的升高而下降。MARPOL73/78公约附则VI规定船上使用的燃油其含硫量在2020年1月1日后不应超过0.5%（质量）；对于硫氧化物排放控制区，船上使用的燃油其含硫量在2015年1月1日后不应超过0.1%（质量）。即在2020年后船上使用的燃油均为中低硫燃油，船舶中、低速柴油机运行时相应排放的SO2浓度在500-4000mg・m-3范围内。由图9可知在500-4000mg・m-3的SO2浓度范围内，海水的平均脱硫效率在75%以上。说明在一定的操作条件下，海水脱硫技术在燃用中低硫燃油的船舶上可达到较高的脱硫效率，具有工业实施的可行性。O2浓度对脱硫效率的影响图11为不同O2浓度下海水脱硫效率随时间的变化。0%O2浓度下海水维持将SO2全部吸收的时间为55min，略高于有氧气氛，增量在4min内。海水对SO2的吸收容量随O2浓度的增加而增加，O2浓度从0增至12%时，吸收容量从3.682mmol・L-1增至7.463mmol・L-1。分析原因：①O2浓度升高，促进氧化成，使得亚硫酸电离速率增加，吸收速率加快［25］，促进海水的化学吸收；②氧化量提高，促进SO2・H2O溶解平衡向右进行，提高SO2在海水中的溶解度，防止SO2的脱吸，增加了海水的物理吸收量，提高海水对SO2的吸收容量。图12为反应终了时不同O2浓度下海水和（除去海水原有的含量）的含量。0%O2浓度下的浓度为1.27mmol・L-1,归因于海水中溶解氧对的氧化。有氧气氛下海水终液的浓度比无氧气氛下低1.02-1.75mmol・L-1,提高海水中的氧化量可促进海水对的物理和化学吸收，利于提高脱硫效率。船舶柴油机废气中O2含量一般为4%~10%,O2的存在利于海水用于船舶脱硫。通过在自主搭建的实验平台上进行海水与喷射鼓泡塔结合的脱硫实验，研究了废气流量、海水温度、浸液深度、SO2进口浓度和O2浓度等参数对海水脱硫特性的影响，结论如下：（1） 液相总传质系数随废气流量的增加而增加，增幅为3.16%；在13.56-31.56L・min-1流量范围内，废气流量越小，海水表现的脱硫性能越好；（2） 气液传质分系数和液相总传质系数均随海水温度的升高而升高，其中液相传质分系数增加幅度最大，达186.9%；脱硫效率随海水温度的降低而升高，船舶可根据季节变化调节海水温度来改善脱硫效率；（3） 虽然增加浸液深度能提高喷射鼓泡塔的脱硫效率，但在实际应用中需考虑系统的阻力和电耗选择合适的浸液深度；(4)平均脱硫效率随S02进口浓度的升高而下降，且在高浓度时下降趋势更显著；(5)有氧气氛下海水终液的浓度比无氧气氛下低1.02-1.75mmol・L-1;提高O2浓度能显著提高海水对SO2的吸收容量，O2浓度从0%增至12%时，海水的吸收容量从3.682mmol・L-1增至7.463mmol・L-1。References张玉阁•船舶柴油机废气排放及控制技术[J].天津航海，2009,(2):22-24.ZHANGYG.Exhaustemissionandcontroltechnologyofmarinedieselengine[J].NavigationofTianjin，2009，(2):22-24.GEORGEPP，EIRINIVS，HARILAOSNP.ThepossibledesignationoftheMediterraneanseaasaSECA:acasestudy[J].TransportationResearchPartD，2014，28:74-90.杨志忠•海水烟气脱硫技术及其在电站上的工程应用[J].动力工程，2008,28(4):612-615.YANGZZ.Seawaterfluegasdesulphurizationtechnologyanditsengineeringapplicationinpowerplant[J].JournalofPowerEngineering，2008，28(4):612-615.李红海，王伟文，李建隆.规整填料在海水脱硫中的流体分布与吸收性质性能研究[J].现代化工，2008,28(suppl.):50-54.LIHH,WANGWW,LIJL.Studyonfluiddistributionandabsorptionandmasstransferperformanceofstructuredpackinginseawaterdesulphurization[J].ModernChemicalIndustry，2008，28(suppl.):50-54.GHAZIA，HISHAME，HISHAMED，etal.Solubilityofsulfurdioxideinseawater[J].IndustrialandEngineeringChemistryResearch，2001，40:1434-1441JUANRS，MANUELA，MARIACD，etal.AbsorptionequilibriaofdiluteSO2inseawater[J].J.Chem.Eng.，2004，49:1710-1716.GIUSEPPEC，GIUSEPPEL，FRANCESCOM，etal.AnexperimentalinvestigationonseawaterSO2scrubbingformarineapplication[J].EnvironmentalProgress＆SustainableEnergy，2013，32(4):1179-1186.ANDERSA，STEFANM.UseofseawaterscrubbingforSO2removalfrommarineengineexhaustgas[J].Energy＆Fuels，2007，21:3274-3279.马义平，许乐平，宿鹏浩，等•船舶烟气海水脱硫的模拟和设计[J].上海海事大学学报，2013，34(2):41-45.MAYP，XULP，SUPH，etal.Simulationanddesignofshipfluegasdesulphurizationusingseawater[J].JournalofShanghaiMaritimeUniversity，2013，34(2):41-45.SHIVAD，AMIRR，MOHAMMADSH，etal.SO2removalbyseawaterinapacked-bedtower:experimentalstudyandmathematicalmodeling[J].SeparationScienceandTechnology，2014，49:988-998.VIDALBF，OLLEROP，ORTIZFJG，etal.Catalyticseawaterfluegasdesulfurizationprocess:anexperimentalpilotplantstudy[J].EnvironmentalScience＆Technology，2007，41:7114-7119.DOUABULA，RILEYJ.Solubilityofsulfurdioxideindistilledwateranddecarbonatedseawater[J].J.Chem.Eng.Data，1979，24:274-276.王慧.海水烟气脱硫及其动力学研究[D].青岛:中国海洋大学，2008.WANGH.Fluegasdesulfurizationanditskineticsusingseawater[D].Qingdao:OceanUniversityofChina，2008.ZHANGJW，BIANJJ，LICH，etal.Seawatergasdesulfurizationpackingtype，salinityandtemperatureanalysis[C]//EngineeringOurFuture:AreWeUptotheChallenge?Australia，2009:2388-2393.ZHENGYJ，SORENK，JANEJ.Experimentalinvestigationofapilotscalejetbubblingreactorforwetfluegasdesulphurisation[J].ChemicalEngineeringScience，2003，58:4695-4703.罗娅，林彬.鼓泡塔与喷淋塔在大型火力发电机组上运行的对比分析[J].广东电力，2007，20(4):68-70.LUOY，LINB.Comparativeanalysisofbubblingtowerandspraytoweroperationforlarge-capacitythermalpowergeneratingunits[J].GuangdongElectricPower，2007，20(4):6870.何苏浩，项光明，姚强，等.石灰石/石灰-石膏湿法脱硫几种反应塔的比较[J].电力环境保护，2001，17(3):5-8.HESJ，XIANGGM，YAOQ，etal.ComparisonofafewdifferentCaCO3/CaO-CaSO4wetFGDtowers[J].ElectricPowerEnvironmentalProtection，2001，17(3):5-8.李锦时，朱卫兵，周金哲，等.喷雾干燥半干法烟气脱硫效率主要影响因素的实验研究[J].化工学报，2014，65(2):724-730.DOI:10.3969/j.issn.0438-1157.2014.02.050.LIJS，ZHUWB，ZHOUJZ，etal.Experimentalstudyonfactorsaffectingefficiencyoffluegasdesulfurizationbyspraydryingwet(semi-dry)pr