掺砾比例对土心墙土石坝坝体稳定性的影响,水工材料论文

掺砾比例对土心墙土石坝坝体稳定性的影响,水工材料论文摘要：本文通过改变掺砾土心墙的掺砾量大小,进而研究其对掺砾土心墙堆石坝渗流及稳定的影响。研究结果表示清楚:随着掺砾土心墙的掺砾量发生改变,坝体总水头分布会出现突变现象,其发生的部位均为坝体上部过渡层与掺砾土心墙处;华而不实越靠近坝体上部,变化趋势越明显;随着掺砾量的增加,其掺砾土心墙处浸透系数也逐步增加,导致其突变的现象也愈加明显;掺砾土心墙材料发生改变将导致坝体内水头分布出现变化,进而改变其坝体内部的孔隙水压力,以致于影响坝体的安全稳定性系数,并得出坝体安全系数随着掺砾土心墙掺砾量的增加而逐步增加。本文关键词语：掺砾量;堆石坝;总水头;稳定性;Abstract：Inthispaper,bychangingtheamountofgravelmixedwithgravellysoilcorewall,thestabilityoftherockfilldamwithgravelcoreisstudied.Theresultsofthestudyindicatethatwiththechangeofthegravelvolumeofthegravel-concretecorewall,thedistributionofthetotalwaterheadofthedamwillabruptlychange.Thesiteoftheoccurrenceistheuppertransitionlayerofthedambodyandthecorewallofthegravelsoil.Intheupperpartofthedam,thechangetendencyismoreobvious;whentheamountofgravelmixedincreases,thepermeabilitycoefficientatthecorewallofthecontaminatedsoilalsoincreasesgradually,resultinginamoreobviousphenomenonintheabruptpartofthedam;Thedistributionofwaterheadinthedamchanges,andthentheporewaterpressureinsidethedamchanges,resultinginachangeinthesafetyfactorofthedam.Theresultsshowthatthesafetyfactorofthedamgraduallyincreaseswiththeincreaseoftheamountofgravelmixedwithgravelsoil.Keyword：mixedgravelvolume;rockfilldam;totalhead;stability;1引言土石坝是当前我们国家应用最广泛的坝型,华而不实在我们国家的拦河大坝工程建设中所占的比例高达95%,甚至更多[1,2]。而土石坝又分为几种不同的坝体,华而不实最为常见的有心墙坝、面板堆石坝或者是均质坝。随着我们国家工程建设以及科研的不断深切进入,在对土石坝坝体的认知方面也不断的清楚明晰起来,也让其成为了当前学术界与工程界的重要关注对象。研究发现,砾石作为碾压材料[3,4,5],能够知足高密度、高强度以及低压缩性的特性,为土石坝的防渗材料提供了一种选择。事实上这种材料也被工程与学术界广泛认可。由工程统计显示,在高土石坝坝体中,超过2/3的土石坝心墙防渗材料均采用碾压砾石材料,但碾压砾石土材料也有一定的缺陷[6],主要是由于碾压砾石土材料颗粒级配范围广导致产生一定的不均匀性以及不连续性,而且土石坝的稳定性更多的是考虑其浸透特性,所以对砾石土料的浸透特性更应深切进入研究,部分学者[7]针对多种石料填筑而成的堆石坝进行研究,分析其流变变形,进而反应出各自互相对应的的流变参数,为后续的研究提供一定的参考。也有部分学者[8]通过对粘土心墙坝进行实际工程的监测,将得到的观测资料进一步进行分析,进而得到相应的坝体渗流或者是坝体的变形规律,探究其稳定性问题,最后与实际的理论相论证,进一步推进学术的发展。因而本文以掺砾土心墙土石坝为研究对象,通过改变砾石掺量,研究掺砾土心墙土石坝坝体的稳定性与掺砾量之间的关系,为类似掺砾土石坝工程建设提供参考。2模型建立2.1工程大概情况选取某掺砾土心墙堆石坝工程,其详细工程大概情况为:掺砾土心墙坝轴线的走向是N24E,华而不实该心墙坝的坝顶高程在856.00m处,坝顶长度为14m,宽度为5m。该掺砾土心墙坝的最低建基面为670.00m,华而不实该坝体的最大坝高为186.00m,并且该掺砾土心墙坝的上游坝面高程795.00m处采用宽度为20.00m的马道,连接马道上、下侧分别以坡比为1∶2.5设置坝坡,下游坝体的坝坡均采用1∶2.5的坡比,结合坝体与基岩的地质状况,在下游段较小区域内采取较缓的坝坡连接基岩;大坝的设计洪水位为848.31m,校核洪水位为853.78m,正常蓄水位为838.00m。为了本次有限元计算,采用最大坝高处坝体填筑分区简化图如此图1所示。由于本次只考虑不同掺砾量的心墙坝渗流及稳定性影响,忽略基岩的各种因素对坝体的影响。图1最大坝高处坝体填筑分区剖面坝体断面的主要分区采用简单的四个分区,华而不实包括位于坝中的掺砾土心墙,在掺砾土心墙上、下游的过渡层以及过渡层以外的堆石料区。本次计算工况采用上游为设计洪水位,下游无水位。2.2网格划分及边界条件本次模型建立采用大型有限元岩土软件MI-DASGTS-NX完成,对于模型的网格划分如此图2所示。模型的边界条件主要分为两个部分,一部分是对模型的位移进行约束,即对模型的底部约束水平和竖向位移,而对模型的两侧只进行水平向的约束;另一部分为大坝模型的边界水头设置,在大坝上游设置相应的水头,而大坝下游设置相应的渗流面以及水头。图2有限元网格划分本次计算中,主要针对的是砾石土心墙对大坝渗流的影响,所以在砾石土心墙的材料参数发生改变时,其构造不发生变化,即模型保持不变。2.3材料选取坝体参数主要包含三个部分,堆石料、过渡层以及砾石土心墙。根据该工程中堆石料以及过渡层参数,选取本次计算模型中的主要参数如表1。在本次计算经过,主要针对的是砾石土心墙中掺砾量对大坝渗流稳定的影响,所以根据相关研究成果[9,10,11]对掺砾土心墙的材料参数的选取,主要考虑其浸透系数。表2为坝体掺砾填料(砾石土心墙)的土体参数,计算经过中所有材料参数均采用摩尔库伦准则。表1坝体材料的参数表3计算结果3.1渗流稳定图3为掺砾土(掺砾量为11%)心墙坝在蓄水到达正常水位下的总水头分布云图,根据图3可知,大坝的总水头分布知足实际工程现在状况,而在掺砾土心墙处,大坝的总水头出现两次突变,在上游侧,大坝过渡层材料与掺砾心墙接触处,由于材料的浸透系数差异较大,总水头急剧下降,总水头越接近坝顶,其下降趋势越明显,且总水头在掺砾心墙材料中保持直线降低的趋势;在下游侧掺砾心墙与过渡层接触处,还是那样由于浸透系数发生一定的变化,同样出现总水头突变现象,且总水头还是那样保持着降低趋势,但减低趋势逐步变缓,最后在下游侧的堆石料中,总水头基本保持不变。图4为掺砾土(掺砾量为28%)心墙坝在蓄水到达正常水位下的总水头分布云图,根据图4可知,总水头分布基本保持和掺砾量为11%的心墙坝总水头分布云图一样,并且在掺砾心墙与过渡层接触处的总水头变化趋势一样,突变经过中,由于掺砾量的增加,其总水头下降趋势较掺砾量为11%的掺砾心墙坝愈加明显。图3蓄水后掺砾量为11%的总水头分布云图图4蓄水后掺砾量为28%的总水头分布云图图5蓄水后掺砾量为37%的总水头分布云图图5为掺砾土(掺砾量为37%)心墙坝在蓄水到达正常水位下的总水头分布云图,根据图5可知,总水头分布云图较前两种掺砾量掺砾土心墙坝的总水头分布云图不同,固然在堆石料、过渡层以及掺砾土心墙处出现突变,但其总体的分布规律发生变化,固然在掺砾土心墙材料和过渡层材料内的总水头也出现下降趋势,但是总水头在掺砾土心墙材料内的下降趋势较过渡层更缓;随着坝体向下,越接近坝底其总水头的变化趋势越小。图6蓄水后掺砾量为45%的总水头分布云图图6为掺砾土(掺砾量为45%)心墙坝在蓄水到达正常水位下的总水头分布云图,根据图6可知,总水头分布云图与掺砾量为37%的掺砾土心墙坝总水头分布云图一样,在堆石料、过渡层以及掺砾土心墙处出现突变,并且其总体的分布规律保持一样,在掺砾土心墙材料和过渡层材料内的总水头也出现下降趋势,但是总水头在掺砾土心墙材料内的下降趋势较过渡层更缓;随着坝体向下,越接近坝底其总水头的变化趋势越小。3.2稳定系数坝体抗滑稳定性计算通过条分法计算,详细计算公式如下:式中:F为坝体抗滑稳定安全系数;li为第i块在滑弧上的长度;i、ci分别表示第i块的土体材料内摩擦角和粘聚力大小;ni表示为第i块滑块在圆弧滑面上的法向应力;i表示为第i块滑块在圆弧滑面上的切向应力。对本次计算掺砾土心墙坝坝体在蓄水后(正常水位下)保持孔隙水压稳定,再对其进行安全稳定性计算,计算经过中考虑孔隙水压力、水压力以及自重等,计算结果如表3。表3不同掺砾填料(砾石土心墙)坝体的稳定系数表3为不同掺砾填料(砾石土心墙)坝体的稳定系数,由于其心墙材料的不同导致坝体内水头分布出现变化,进而改变其坝体内部的孔隙水压力,以致于坝体的安全系数发生改变。由表3可知,在掺砾量为45%以内时,坝体安全系数随着掺砾土心墙掺砾量的增加而逐步增加,但其增加幅度较小。4结论1)由总水头分布云图可知,随着掺砾土心墙的掺砾量发生改变,其总水头分布会出现突变现象,其部位为坝体上部的过渡层与掺砾土心墙处,越靠近坝体上部,其变化趋势越明显;随着心墙材料掺砾量的增加,其浸透系数也逐步增加,导致突变现象也愈加明显。2)由于掺砾心墙材料的不同导致坝体内水头分布出现不同,进而改变其坝体内部的孔隙水压力,以致于坝体的安全系数发生改变;在一定范围内改变掺砾土心墙材料的掺砾量时,坝体安全系数随着掺砾量的增加而逐步增加,但其增幅较小。以下为参考文献：[1]刘万忠,周志芳.基于GEO-SLOPE的土石坝应力场─渗流场耦合分析[J].勘察科学技术,2005(2):15-18.[2]蒋国澄.土石坝工程在我们国家的进展情况[J].土石坝工程,1996(1,2):766-768.[3]葛文辉.我们国家碾压式土石坝的发展[J].施工组织设计,1992(1):1-8.[4]周中,傅鹤林,刘宝琛,等.土石混合体浸透性能的试验研究[J].湖南大学学报(自然科学版),2006,33(6):25-28.[5]徐远杰,王观琪,李健,等.在ABAQUS中开发实现DuncanChang本构模型[J].岩土力学,2004,25(7):1032-1036.[6]王复来,陈洪天.土石坝变形与稳定分析[M].北京:中国水利水电出版社,2008.[7]张继宝,陈五一,李永红,等.双江口土石坝心墙拱效应分析[J].岩土力学,2008,29(增刊):185-188.[8]