地下室模板工程施工方案（C类）

/=numpages70-3671编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（3）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）（4）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）（5）《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）（6）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）（7）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（8）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）（9）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）（10）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）；（11）项目施工组织设计、建筑设计、结构设计施工图纸等。2工程概况本工程共4栋高层建筑，均为地上高层+地下1层剪力墙+装配式结构。本工程拟定建筑物1#、2#、3#、5#共4栋楼，1#、2#、3#为住宅楼，5#楼为商业楼，用地面积22845.46m²，总建筑面积112262.16m²，地下室为1F，地下室建筑面积20302m²。独立商业裙房为1层，采用现浇钢筋砼框架结构，基础采用柱下独立基础与墙下条基形式，所有楼栋采用部分预制混凝土，预制混凝土构件包括叠合板和楼梯。裙楼商业及其他配套设施，普通小型停车位623个，无障碍停车位15个，各拟建物性质见表2：表2拟建物性质表楼号基底面积（m²）建筑面积（m²）层数建筑高度（m）功能地下室203022030215.6地下汽车库及设备用房1#楼860.6725062.213192.55住宅及配套商业2#楼770.6814542.63398.35住宅及配套商业3#楼2113.3727159.743398.35住宅及配套商业5#楼1278.099700.891786.63商业备注：纯地下室指上部无结构部分。3施工安排3.1技术准备3.1.1审图及交底（1）施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况），对图纸会审、设计变更洽商记录要特别熟悉，图纸中问题较多，因此必须以图纸会审和洽商记录为准。熟悉设计交底记录及相关安全质量规范，找出模板工程中施工难点（柱和梁、梁和梁截面变化处、柱头处等）、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。（2）项目技术质量部、工程部除按规定对项目相关部门及劳务队伍进行方案措施研讨、交底（包括书面和口头）外，由劳务队伍管理人员向其模板操作人员进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目技术质量部参加。3.1.2测量准备（1）轴线标高控制根据平面控制网线，在垫层上放出底板控制轴线和柱下独立基础控制轴线。板混凝土浇筑完成支设竖向模板前，在板上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。（2）模板定位首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。3.1.3脱模剂选用（1）脱模剂是模板施工准备工作中一项重要的内容；脱模剂的选择与应用，对于防止模板与混凝土粘结、保护模板、延长模板的使用寿命；以及保持混凝土表面的洁净与光滑，都起着重要的作用。（2）本工程模板采用水质脱模剂。（3）脱模剂涂刷时，模板面板在使用前应保证涂刷均匀、无流淌挂坠现象、不污染钢筋。3.2现场准备3.2.1木工加工棚安排（1）在现场设2个木工加工棚、模板堆放区及架管扣件堆放区。模板的配置、加工、堆放、维护在施工现场进行，模板堆放区必须满足相关消防要求。电源从临近配电箱引出。（2）模板堆放区地面使用压路机压实，平整度要好；左、右两侧各设置标识牌，标明模板适用范围、保养方法、脱模剂涂刷情况、使用安全质量等施工中注意点。（3）设专人负责模板堆放，模板堆放应分规格、分类型集中堆放。模板距两端1/6长度处用通长50×100mm木方垫起（木模雨天应用塑料布遮盖）。3.2.2模板工程劳动力计划模板工程所需劳动力计划见表3.2.2：表3.2.2模板工程劳动力计划表序号工种人数进场时间备注1安全员2——持证上岗2木工100根据现场实际进度确定持证上岗3架子工80根据现场实际进度确定持证上岗3.3材料准备3.3.1盘扣式模板支架（1）支撑架立杆采用1.5m，横杆采用1.2m不等的尺寸，方便支撑架的布置和搭设。模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793、《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中的钢管要求，其材质应符合《碳素结构钢》GB/T700的规定，见图3.3.1。（2）立杆钢管规格宜为Φ48.3×3.6mm，水平钢管规格不应小于Φ48.3×3.0mm，钢管壁厚允许偏差为±10%。（3）水平杆直插头长度不应小于100mm，下伸的长度不应小于40mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触。图3.3.1盘扣式脚手架3.3.2盘扣式钢管模板支架（1）钢管杆件：钢管杆件采用Φ48.3×3.6mm，应有产品合格证、质量检验报告。钢管其材质应符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的相应规定。钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷；严禁打孔。钢管的弯曲变形符合表3.3.2的规定：表3.3.2钢管弯曲变形允许偏差序号项目允许偏差（mm）1焊接钢管尺寸外径48.3mm±0.5壁厚3.6mm±0.362钢管两端面切斜偏差1.703钢管外表面锈蚀深度≤0.184各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m≤55立杆钢管弯曲3m<L≤4m≤12≤204m<L≤6.5m6水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30（2）扣件：钢管扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定，应有产品合格证、质量检验报告。不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理，扣件在螺栓拧紧的扭力矩达到65N•m时，不得发生破坏。（3）可调U型托：可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，应有产品质量合格证、质量检验报告。可调托撑螺杆外径不应小于36mm，与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，变形不大于1mm，螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm，支托板、螺母有裂缝的严禁使用。（4）模板采用16mm厚胶合木模板，胶合木模板的厚度应均匀，厚度误差不大于1mm。（5）主、次龙骨采用钢管及木方，截面尺寸分别为Φ48.3×3.6mm和50×100mm，要求木方材料平直，不带表皮。（6）对拉螺栓的技术要求：多层板所用螺栓规格为Φ14螺栓。具体螺栓长度按梁宽厚配置。螺杆长度为墙、梁宽+500mm，配双螺母、垫片。3.4机械准备根据本工程情况，施工机械配置见表3.4：表3.4模板工程施工机械配置表机械名称数量型号手提电锯30MJ50木工圆盘锯8MJ106手电钻30ABOP13-24施工部署4.1流水段划分本工程包括1#楼、2#楼、3#楼、5#楼及周边纯地下室车库。根据地下室底板后浇带及施工缝，将工程划分为10个施工段。其中，各主楼划分为6个施工段（1区、2区、3区、4区、5区、6区），周边纯地下室分为4个施工段（7区、8区、9区、10区）。各主楼之间独立施工，根据现场进度进行调整。纯地下室车库区域由西向东施工，各施工区进行流水施工。具体施工段划分见图4.1：图4.1施工段划分示意图4.2模板配置根据本工程地下室的结构特点以及质量目标选用以下模板体系：墙、柱、梁、板采用16mm厚的胶合木模板。墙、柱模板支撑采用钢管、木方支撑体系，顶板、梁模板采用盘扣式钢管脚手架支撑体系。表4.2结构模板体系选择一览表序号部位面层模板背楞支撑体系1主楼承台地框梁砖胎模//2电梯井、集水井砖胎模、16mm胶合木模板Ф12钢筋50×100mm木方Ф12钢筋钢管对撑3后浇带快易收口网Ф12钢筋Ф12钢筋4楼板16mm胶合木模板Ф48.3钢管50×100mm木方盘扣式钢管脚手架5柱16mm胶合木模板Ф48.3钢管50×100mm木方Ф48.3钢管、M14对拉螺栓6剪力墙、暗柱16mm胶合木模板Ф48.3钢管50×100mm木方Ф48.3钢管、M14对拉螺栓7梁16mm胶合木模板Ф48.3钢管50×100mm木方Ф48.3钢管8楼梯16mm胶合木模板Ф48.3钢管50×100mm木方Ф48.3钢管9预留洞口16mm胶合木模板50×100mm木方Ф48.3钢管5模板施工5.1模板设计5.1.1大承台、地框梁模板本工程1#～5#楼大承台模板及少数地框梁模板采用砖胎模，砖采用MU7.5的240×115×90八孔砼砖，采用M5.0水泥砂浆砌筑，20厚1：2.5水泥砂浆抹面。各主楼大承台砖胎模高度为1~3m,地框梁砖胎模高度为0.7m，为保证砖胎模不倒塌，砖胎模砌筑间隔2.4m设置与墙同宽的砖柱。（a）高度低于1m内的砖胎模大样（b）高度1m以上的砖胎模大样图4-2砖胎模墙垛大样图（适用于主楼大承台区域）5.1.2剪力墙模板本工程地下室剪力墙主要截面尺寸有200mm、250mm、300mm、310mm，墙体模板加固方式如下：主楞采用Φ48.3×3.6mm钢管，次楞采用50×100mm木方，M16对拉螺栓（抗渗墙体采用M16对拉止水螺栓）。（1）抗渗墙体地下室抗渗墙体采用M14对拉止水螺栓，中间止水环为3.0mm厚，在两端与模板接触处分别套一个塑料帽，在塑料帽外加一个海棉止水垫，确保混凝土不漏浆。主、次楞及对拉螺栓间距见表5.1.2。表5.1.2剪力墙主、次楞及对拉螺栓间距构件材料水平间距竖向间距（mm）起步高度第二、三道第四、五道第六道及以上次楞50×100mm木方200////主楞Φ48.3×3.6mm钢管/200不大于450不大于500不大于600对拉螺杆抗渗墙、人防墙（带止水环）500200不大于450不大于500不大于600非抗渗、非人防墙（不带止水环）500200不大于450不大于500不大于600（2）非抗渗墙体地下室非抗渗墙体采用普通M16对拉螺栓，杆内穿Φ18mm的PVC管。（3）剪力墙边缘第一根对拉螺杆离剪力墙边距离不得大于150mm；转角处第一道对拉螺杆离转角边距离不得大于200mm；长度小于500mm的短墙肢，应在墙中线方向设置一道对拉螺杆。（4）转角处模板做法见图5.1.2-1~5.1.2-3：图5.1.2-1短墙肢处模板安装示意图图5.1.2-2L型转角处模板安装示意图图5.1.2-3T型转角处模板安装示意图5.1.3柱模板本工程地下室柱主要截面尺寸有310×450mm、500×500mm、310×500mm，柱模板加固方式如下：采用16mm胶合木模板，次楞采用50×100mm木方，横向间距200mm，主楞采用Φ48.3×3.6mm钢管，边长＞700mm时，中间加设一道Φ14mm对拉螺杆，主次楞及对拉螺栓间距见表5.1.3。四周设置三道斜撑，第一道为2m位置，第二道为柱中设置，第三道为柱顶下1m设置。柱根应平整、顺直、光洁，标高准确。表5.1.3框架柱主、次楞及对拉螺栓间距构件材料水平间距竖向间距起步高度高度2m以下高度2m以上次楞50×100木方200///主楞Φ48.3×3.6mm钢管/200mm500mm500mm水平对拉螺杆≤700mm宽柱////5.1.4楼板模板（1）本工程地下室楼板截面尺寸有180mm、200mm、楼板模板加固方式如下：采用16mm胶合木模板，用Φ48.3×3.6盘扣式模板支架的支撑体系，模板主楞用Φ48.3×3.6mm钢管、次楞采用50×100mm木方，其中主楞间距随支撑架体跨度为0.9~1.2m，次楞为间距为300mm。（2）支撑体系的立杆间距为1.2×1.2m，步距为1.5m，扫地杆距底座0.4m。立杆间距可根据现场实际情况进行调整，但均不得大于1.2m，第一根立杆距墙边或者梁边距离不得大于400mm。5.1.5梁模板本工程地下室梁主要截面尺寸有250×700mm、400×800mm、300×800mm、400×800mm、250×1230。（1）梁侧模1）梁高＜600mm时，侧模主楞采用50×100mm木方制作的U型卡箍，见图5.1.5-1所示，间距600mm，第一道主楞离梁端不得大于400mm；次楞采用50×100mm木方，间距300mm。2）梁高≥600mm时，梁侧模板主楞（横向）采用Φ48.3×3.6mm钢管，间距600mm，在梁中设置M14对拉螺杆。次楞（纵向）采用50×100mm方木，间距200mm，在梁底加设一根扣件式钢管脚手架支撑，并与梁侧支撑架连接。图5.1.5-1U型卡箍3）螺杆设置原则见表5.1.5所示。表5.1.5梁对拉螺栓设置原则序号梁高范围水平方向竖向备注1600mm≤梁高H＜1200mm间距600mm一道设2道第一道螺杆距梁底不得大于150mm。21200mm≤梁高H＜1800mm间距600mm一道设3道31800mm≤梁高H＜2400mm间距600mm一道设4道42400mm≤梁高H＜3000mm间距600mm一道设5道（2）梁底模1）梁底次楞采用50×100mm木方，间距200mm，主楞采用Φ48.3×3.6mm钢管，间距同梁跨度方向立杆间距。2）梁高≤400mm时，梁下支撑与板下支撑采用同一支撑体系，立杆间距1.2m，步距1.5m；400mm＜梁高≤900mm时，在梁底加设一根立杆；梁高＞900mm，在梁底加设两根立杆。（3）注意事项1）梁底模与侧模之间采用侧模包底模，确保接缝严密。2）梁侧模与顶板模交接处采用板模压梁模的方式，梁底模与侧模采用企口缝，见图5.1.5-2。3）梁侧模及底模主楞距墙边或柱边的距离不得大于400mm。图5.1.5-2梁模企口节点示意图5.1.6后浇带模板后浇带梁、板模板按悬挑结构考虑，模板单独支设。采用双支柱支模，主楞采用钢管，立杆沿后浇带方向间距同楼板支撑架立杆间距0.9~1.2m，水平杆步距同楼板支撑架水平杆步距。顶板模板拆除时，后浇带两侧的模板不拆除，不应采取先拆模后支顶的方法。具体支撑体系见图5.1.7所示。图5.1.7顶板后浇带支模示意图5.2模板制作与加工5.2.1模板加工一般要求（1）加工制作模板所用的各种钢材和焊条以及模板的几何尺寸必须符合设计要求。各部位焊接牢固，焊缝尺寸符合要求，不得有偏焊、夹渣、咬肉、开焊等缺陷。毛刺、焊渣要清理干净，除锈要彻底，防锈漆涂刷要均匀。（2）胶合板模板在裁切时，应直顺，尺寸准确，裁切后模板的小侧边用漆封边。（3）龙骨要刨平、直顺。5.2.2模板加工管理与验收具体要求（1）梁柱接头、部分墙模、门窗洞口模等需现场组装的定型模板按照模板加工图进行定型模板加工。（2）木模板及方木进厂后要对厚度、密实度、表面平整度、光洁度及方木的尺寸、质量进行检查。（3）现场加工的定型模板在组装完后必须检查其拼缝、龙骨间距后方可用于施工。（4）模板的支撑用钢管及扣件不得有锈蚀、弯曲及螺丝脱扣现象。5.3模板安装5.3.1一般要求（1）模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保墙、柱模板定位准确，梁、板标高定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查。（2）模板安装要遵守施工规范和工艺标准，确保与轴线位置、标高准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台。墙、柱模板位置准确，不位移、不变形。施工缝、后浇带留茬齐整。（3）墙、柱、梁、梁柱接头注意留清扫口，模板拼缝要封闭。（4）支撑梁和顶板的钢管脚手架立杆下垫6.3#槽钢。5.3.2模板定位当基础底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度，即用手按不松软，无痕迹，方可上人开始进行轴线投测，并根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线，截面控制线。当模板支撑架搭设完成后，开始引测楼层1m标高控制线，并根据该1m线将梁底和板底的控制线直接引测到支撑钢管上。首先引测建筑物的边柱或者墙轴线，以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线弹出模板的内线、边线及外侧控制线，然后将建筑物的水平标高直接引测到模板的安装位置。轴线必须拉通线，从起点端分轴线，减少轴线偏差造成的累计误差。5.3.3墙体模板安装（1）模板安装顺序安装门窗口模板→清扫墙内杂物→检查机电预留、预埋位置→两侧墙模安装就位→安装阴角模→固定斜撑→调整模板位置→穿紧固穿墙螺栓→与相邻模板连接。（2）模板安装技术要点1）模板在正式安装前，应根据编号进行试验性安装，以检查模板的各尺寸是否合适，操作平台及后支架是否合适，模板的接缝是否严密，如发现问题应及时进行修理，待问题解决后方可正式安装。2）模板安装应遵循：先横墙、后纵墙、先内侧、后外侧。3）本工程地下墙体模板均为16mm胶合木模板。安装时先安装内侧横墙模板，靠吊垂直，并放入穿墙螺栓（非抗渗墙体同时穿塑料套筒），然后安装外侧的模板，经靠吊垂直后，旋紧穿墙螺栓。横墙模板安装完再安装纵墙内、纵墙外模板。4）模板的安装必须保证位置准确，立面垂直。先就位的模板可用普通2m长靠尺板进行检查，后安装的模板可用双十字靠尺在模板背面靠垂直度。5）模板安装后接缝部位必须严密，防止漏浆。竖向模板底部可采用设置角钢或者固定方木的方式防止模板底部漏浆。5.3.4梁模板安装（1）梁模板采用16mm厚胶合木模板，支撑体系采用盘扣式钢管脚手架支撑，立杆的设置严格按照梁板模板支撑平面图执行，梁板模板同时支设，先绑梁筋后绑板筋，然后支设梁柱接头模板，模板使用前要刷水性脱模剂，脱模剂必须满刷，不得有漏刷，拼缝要严密，背面加木楞，有眼的地方用小木块塞紧，以防浇筑混凝土时漏浆。在梁柱交接处底模留清扫口，待浇筑混凝土前，清除杂物后封好，平板模板铺好后，应将轴线控制线弹在模板上，便于检查梁截面位置尺寸，墙体插筋等，并将标高控制线弹在竖向构件上拉通线进行模板标高的检查，如有不符合规范规定的地方应进行调整，混凝土浇筑前拉通线调整梁和墙、柱的位置。梁跨度≥4m时，施工时按梁跨度的2‰进行起拱。（2）施工流程：搭设盘扣式钢管脚手架→安装主楞→安装次楞→铺板模→校正标高→预检（3）具体施工方法：支撑系统采用盘扣式钢管脚手架，立杆间距及位置应通过拉线控制。支持体系立杆间距不大于1200mm，立杆下铺6.3#槽钢。从500mm线上返至顶板模板底面标高弹出控制线，并弹出顶板厚度控制线，以便施工控制。从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支架，临时固定后再安装第二排龙骨和支架，依次逐排安装。铺顶板模板，板与板之间采取硬拼缝，要求拼缝严密，缝隙小于2mm；平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，标高校完后，将模板上面杂物清理干净并及时办理预检。（4）顶板阴角处理：所有内外墙的浇筑高度（与顶板相连部位）均比顶板模板上口标高高出30mm，然后人工清除浮浆、松散石子，剔凿至露出石子面，使剔凿后墙体混凝土比顶板模板上口高3～5mm，顶板模板压在木方上，顶板模与木方接触处垫上海棉条，防止漏浆，确保阴角方正、顺直。5.3.5支撑架构造要求（1）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处固定。（2）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立杆底部应设置6.3#槽钢。（3）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（4）严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。（5）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度（自由端）不大于500mm，超过部分需增加一道水平杆加强。（6）立杆底部采用6.3#槽钢作为垫块，保证立杆稳定性，见图5.3.7-1：(a)脚手架底部构造平面示意图(b)脚手架底部构造剖面图图5.3.7-1脚手架底部构造大样（7）为防止剪力墙底部烂根、蜂窝等质量通病，采用等边角钢（规格：30×3mm），见图5.3.7-2：图5.3.7-2剪力墙模板底部支撑示意图5.4模板拆除5.4.1墙柱模板拆除墙、柱模板是在保证其表面棱角不因拆模板而受损后方可拆除。根据天气情况、混凝土的初凝时间和模板体系的不同，确定拆模时间。5.4.2梁板模板拆除梁板模板拆除参照每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度实验报告决定拆模时间。模板拆除时，结构混凝土强度应符合设计要求或规范规定。侧模板拆除，以混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，即可拆除。底模板拆除，设计无要求时，可按表5.4.2中所列混凝土强度拆除底模板。表5.4.2梁板模板拆除规定结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——100顶板模板拆除时注意保护，不能硬撬模板接缝处，以防止破坏面板。拆除的钢管架料不得对楼层形成冲击荷载，拆除下来的多层板、木方及钢管扣件要码放整齐并及时清运，注意不要集中堆料。5.4.3模板拆除注意事项（1）模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。（2）板模拆除方法为：将顶部大横杆下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主楞，后拆次楞，最后取顶板模。拆除时人站在脚手支架下，待顶板上木料拆完后，再拆除支架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。（3）拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。（4）楼板处的混凝土后浇带支顶，应在后浇带混凝土浇筑达到设计强度100%后方可拆除。（5）所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，由项目部总工程师批准后再进行拆除。5.5模板施工技术控制措施5.5.1拼缝控制措施（1）墙体、独立柱模板采用硬拼方法施工，用对拉螺杆将两面模板拧紧牢固。（2）顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼方法施工，模板提前由木工工长按跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现。5.5.2标高控制措施顶板、梁模板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。5.5.3垂直度控制措施竖向结构施工时独立柱每面吊不少于两个线坠进行控制，墙体每跨不少于三个点进行控制，随立模板随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。5.5.4阴阳角控制措施独立柱对角拉线控制阴阳角的方正，墙体角部使用定型角模，施工前先检查角模的方正。5.5.5其它措施本工程模板在施工前应做好各项技术交底，对于施工操作人员要进行岗前培训。模板支顶完毕后必须经总承包单位技术质量部、工程部及分包有关部门进行联合验收后方可进行下一道工序施工。建立拆模申请制度。具备拆模条件后由分包填写拆模申请单，由总包单位技术质量部签认后方可拆模。模板脱模剂一律采用水性及油性脱模剂，不得使用废机油，且必须把模板上的水泥浆等杂物清理干净后涂刷脱模剂。5.6模板施工质量通病与防治模板的质量通病及防治措施见表5.6：表5.6质量通病防治措施序号项目防治措施1柱、墙底烂根模板下口缝隙用木条塞严，切忌将其伸入墙体位置内。2墙体不平、粘连墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂，尤其雨后要重新刷脱模剂。3垂直度偏移支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线坠复核校正，变形严重的模板不得继续使用。4墙体凹凸不平加强模板的维修，每周转一次就对模板检修一次。板面有缺陷时，应随时进行修理。不得用大锤或振捣器猛振模板，撬棍击打模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块，使用水泥砂浆内撑条保证模板不偏位。6门、窗洞偏移门窗洞口模板拼接牢固，洞口设木方作为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直距墙体转角边不大于200mm设置对拉螺栓。8板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑底部必须加槽钢，板模按2‰起拱9脱模剂污染钢筋或接茬混凝土用去油污强的清洗剂马上清洗。6质量控制标准6.1保证项目模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。6.2基本项目（1）接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。（2）模板表面必须清理干净，严禁漏刷脱模剂（通过观察检查）。6.3允许偏差现浇结构模板安装允许偏差见表6.3：表6.3现浇结构模板安装的允许偏差（mm）序号项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位移柱、墙、梁3尺量2底模上表面标高±3水准仪3截面模内尺寸基础±5尺量检查柱、墙、梁±3尺量检查4层高垂直度3经纬仪5相邻两板表面高低差2直尺和楔形塞尺6表面平整度22m靠尺和楔形塞尺7阴阳角方正2靠尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线和尺量9预埋螺栓中心线位移2拉线和尺量外露长度5，0尺量10预留孔洞中心线位移5拉线和尺量截面内部尺寸5，0尺量11门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度10，07成品保护措施（1）模板安拆时轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。（2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。（3）模板拆除后及时进行模板表面的清理，及时对模板破损的地方进行修理，并及时涂刷脱模剂进行保养，拆除的模板及时分类进行码放，现场不得随地乱扔乱堆。（4）模板表面不得涂刷废机油作为脱模剂，防止污染钢筋及混凝土表面，脱模剂涂刷应均匀并不得出现漏涂、流淌现象，模板使用前应检查表面是否被污染，否则应进行二次清理。（5）墙柱支模时应轻吊轻放，不得碰撞钢筋，防止钢筋受到扰动。8质量问题8.1模板清理模板清理干净是保证混凝土成型质量，保证混凝土外观美观的重要一环，在模板检查过程中应作为一个重点。模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理，门窗洞口的清理，模内清理。板面有破损、凹凸及变形的应及时进行修补，边框背楞如有变形将直接影响拼缝质量，边框背楞如不顺直要进行维修。模板支设需留置清扫口，同时车库顶板和主楼留置施工洞，便于后期料具周转倒运。8.2支模前弹线支模前要弹线：即轴线、混凝土剔凿边线、墙体边线、模板控制线。弹混凝土剔凿边线可以提高剔凿质量，避免在剔凿时使墙外的混凝土缺楞掉角，同时作为竖向筋保护层的控制线；墙体边线用于模板就位；模板控制线用于支模及校正检查。9节约材料措施（1）组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木方支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板。（2）不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。（3）根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。（4）多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。（5）拆模必须执行拆模申请制度，严禁强行拆模。模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。（6）拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；做到精心保养，以延长使用期限。（7）模板上的脱模剂晾干后才可吊运。（8）板浇筑完混凝土强度达到1.2MPa以后，方允许操作人员在上行走，进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。10安全、文明、环保施工措施（1）落实“安全第一、预防为主”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。（2）施工前，工长必须对工人有安全交底；进入施工现场人员必须戴好安全帽，登高作业时操作人员必须挂好、系好安全带，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，防止掉落。做好结构的临边防护及安全网的设置。医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。（3）支模前必须搭好相关脚手架，脚手架必须稳固。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装拆模板。支设3m高墙柱时，四周应设斜撑，并设立操作平台。（4）在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，可把模板临时靠在脚手架上。用塔吊拆模时要有起重工配合。（5）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。（6）模板堆放区场地面必须坚实无下沉，柱模板应堆放在专用工具架上。（7）装拆模板时，上下要有人接应，协同工作，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上。拆顶板模板时不允许将整块模板撬落。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。（10）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（11）电梯井洞口每层施工完后，安装安全围栏，并且每层洞口设置水平安全网，每层设置硬防护。（12）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（13）现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工24小时值班。（14）现场模板加工垃圾及时清理，并存放无毒无害可回收利用垃圾池中。做到工完场清。（15）施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房应有完善的防火、灭火措施。（16）噪音的控制：在模板施工时，必须轻拿轻放，上下左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。（17）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。（18）模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定场地，待够一车后集中运到垃圾堆放场。（19）模内锯沫、灰尘等不得用高压气泵吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。11模板设计验算考虑到市场上钢管规格无法达到48.3×3.6mm，以及钢管锈蚀、损耗等问题，为确保模板工程施工的安全稳定，计算时按照48.0×3.0mm钢管折减计算。本工程地下室建筑高度5.6m，层高最大高度为5.05m，盘扣架搭设高度为：层高-地下室顶板厚度=脚手架搭设高度5.05-0.2=4.85m。11.1墙模板计算书11.1.1计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003

11.1.2计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)250混凝土墙计算高度H(mm)4350混凝土墙计算长度L(mm)3140次楞布置方向竖直方向次楞间距a(mm)200主楞悬挑长度b1(mm)200主楞间距b(mm)450主楞合并根数2结构表面要求表面外露对拉螺栓横向间距X(mm)500对拉螺栓竖向道数m8材料参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0次楞类型矩形木楞次楞规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(板材垂直方向)面板E(N/mm^2)9000面板fm(N/mm^2)26对拉螺栓规格M16荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2外加剂影响修正系数1.2混凝土塌落度影响修正系数1.15混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m^2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m^2)2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24（图1） 纵向剖面图（图2） 墙支模立面图11.1.3荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH=24×4350/1000=104.4kN/m2新浇混凝土对模板的侧压力标准值:G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2有效压头高度：h＝G4k/γc＝41.218/24=1.717m承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m211.1.4面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算（图3） 面板强度计算简图q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4） 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.259kN·mσ＝Mmax/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图5） 面板挠度计算简图（图6） 面板挠度图(mm)νmax＝0.339mm≤[ν]＝200/400=0.5mm满足要求11.1.5次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况墙底部线性荷载最大处为：q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图7） 次楞强度计算简图（图8） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.319kN·mσ＝Mmax/W＝0.319×106/(83.333×1000)=3.829N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9） 次楞剪力图(kN)Vmax＝3.15kNτ=VmaxS0/(Ib)=3.15×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.945N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10） 次楞挠度计算简图（图11） 次楞挠度图(mm)ν＝0.079mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算从下至上的支座反力分别为：R1=4.483kNR2=4.645kNR3=5.834kNR4=6.301kNR5=6.254kNR6=5.12kNR7=2.956kNR8=0.728kNR1k=3.564kNR2k=3.693kNR3k=4.639kNR4k=5.01kNR5k=4.972kNR6k=4.071kNR7k=2.35kNR8k=0.579kN11.1.6主楞验算根据以上可得，第六道主楞最不利，故只验算此道即可。因主楞水平放置，其承受来自次楞的支座反力，但每道主楞承受的荷载均不一样，故须分别计算。计算简图如下：（图12） 主楞强度计算简图1、抗弯强度验算（图13） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax＝1.26kN·mσ＝Mmax/W＝1.26×106/(8.986×1000)=140.244N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14） 主楞剪力图(kN)Vmax＝7.578kN·mτ=VmaxS0/(Ib)=7.578×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=17.816N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15） 主楞挠度计算简图（图16） 主楞挠度图(mm)ν＝0.664mm≤[ν]＝500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓提供的最大支座反力为：Rmax=19.139kN11.1.7对拉螺栓验算第一道对拉螺栓距墙底距离b1(mm)200第二道对拉螺栓距墙底距离b2(mm)650第三道对拉螺栓距墙底距离b3(mm)1150第四道对拉螺栓距墙底距离b4(mm)1750第五道对拉螺栓距墙底距离b5(mm)2350第六道对拉螺栓距墙底距离b6(mm)2950第七道对拉螺栓距墙底距离b7(mm)3550第八道对拉螺栓距墙底距离b8(mm)从下至上每道对拉螺栓承受的荷载均根据不同的间距和不同的混凝土侧压力而不同,由上章节可知由对拉螺栓提供的拉力最大为：Rmax=19.139kN故N1＝Rmax=19.139kN≤Ntb=24.5kN满足要求11.2梁模板计算书一、计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)7.1模板支架高度H(m)3.75梁跨度方向立杆间距la(m)1.2垂直梁跨度方向的立杆间距lb(m)0.3水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度h0(mm)300梁底立杆根数n2次楞根数m4次楞悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露主楞合并根数2剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0次楞类型矩形木楞次楞规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_500荷载参数可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m^2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工荷载标准值Qk(kN/m^2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载是省份、城市广西(省)南宁市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值Wo(kN/m^2)0.25模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)700模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)1000简图（图1） 剖面图1（图2） 剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=31.525kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=33.874kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(31.525,33.874)=33.874kN/m（图3） 面板强度计算简图1、强度验算Mmax=0.075kN·m（图4） 面板弯矩图σ=Υ0×Mmax/W=1×0.075×106/24000=3.136N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×900/1000)×1=23.15kN/m（图5） 面板挠度计算简图ν=0.058mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求（图6） 面板挠度图(mm)四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)+1.4×(2+1.35×0.5)×400/((4-1)×1000)=4.203kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×400/((4-1)×1000)=4.517kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.203,4.517)=4.517kN/m1、强度验算（图7） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.622kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.622×106/(83.333×1000)=7.466N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图8） 次楞剪力图(kN)Vmax=3.111kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×3.111×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.933N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)=3.087kN/m（图9） 次楞挠度简图（图10） 次楞挠度图(mm)νmax=0.884mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=5.821kNRkmax=3.978kN五、主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m自重设计值为：g=1.2gk=0.9×1.2×32.65/1000=0.035kN/m则主楞承载能力极限状态的受力简图如下：（图11） 主楞强度计算简图则主楞正常使用极限状态的受力简图如下：（图12） 主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图13） 主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.291kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.291×106/(8.986×1000)=32.392N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14） 主楞剪力图(kN)Vmax=5.826kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×5.826×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=13.696N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15） 主楞挠度图(mm)νmax=0.025mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm满足要求4、支座反力计算因立杆在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=11.648kN六、立杆验算1、长细比验算根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2l01=hˊ+2ka=1+2×0.7×300=421mml02=ηh=1.2×1.5×1000=1800mm取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(421,1800)=1800mmλ=l0/i=1800/(2.01×10)=89.552≤[λ]=150满足要求由λ查表得，φ=0.6242、支架自重计算立杆自重GZ1：由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件，支模架搭设高度为层高，若计算使用几根立杆搭接而成，还需将楼板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座调节高度、底座调节高度后，再计算立杆根数。为了便于计算，采用下式进行计算：n=(H-0.3)/h步距=(3.75-0.3)/1.5=2.3m=max(m<n,m∈Z)=2GZ1=(m+1)×立杆自重=(2+1)×3.75×10=112.5N水平斜杆自重GZ2:计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为:100N/步×(m+1)=100×(2+1)=300N竖向斜杆自重GZ3:计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步×（m+1）=100×(2+1)=300N可调托座、底座GZ4:140N合计:GZ=(112.5+300+300+140)/1000=0.853kN3、立杆稳定性验算A不考虑风荷载由可变控制的组合：N1=1.2×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.853+0.2+(24+1.5)×900×0.001)×1.2×0.3+1.4×(2+1.35×0.5)×1.2×0.3=11.717kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.853+0.2+(24+1.5)×900×0.001)×1.2×0.3+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×0.3=12.609kNN=max（N1，N2）=max(11.717,12.609)=12.609kNΥ0×N/(φA)=1×12.609×1000/(0.624×5.71×100)=35.381N/mm2≤f=300N/mm2满足要求B考虑风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009）中8.2.1条、8.2.2条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。查询《建筑结构荷载规范》（GB50009）表8.2.1得：架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=0.65风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：工况1、钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主要对立杆附加轴力有影响，风荷载对架体的倾覆影响不是主导工况。首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响，根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.15条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡（模板）的风荷载标准值ωmk时，封闭栏杆（含安全网）体型系数μs=1.0，模板体型系数取1.3。封闭栏杆（含安全网）的风荷载标准值为ωmk1=μsμzω0=1×0.65×0.25=0.163kN/m2封闭栏杆（含安全网）的风荷载为Fwk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=1.2×(1000-700)/1000×0.163=0.058kN侧模的风荷载标准值为ωmk2=μsμzω0=1.3×0.65×0.25=0.211kN/m2侧模的风荷载标准值为Fwk2=la×Hb×ωmk2=1.2×700/1000×0.211=0.177kN则Fwk=Fwk1+Fwk2=0.058+0.177=0.236kN当计算模板支撑架体风荷载标准值ωfk时，为了计算架体的体型系数须根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.3.1中第33项规定n榀桁架相关计算，其中η的取值需根据架体挡风系数φ=1.2×(la+h+0.325×la×h)×48.3/(la×h)=1.2×(1.2+1.5+0.325×1.2×1.5)×0.0483/(1.2×1.5)=0.106以及lb/la=0.3/1.2=0.25查表得到η=0.97为。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.3.1中第37项b规定得到碗扣式钢管的体型系数可以取为μs1=1.2μs=μstw=μst×(1-ηn)/(1-η)=μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)=1.2×0.106×(1-0.971)/(1-0.97)=0.127则ωfk=μsμzω0=0.127×0.65×0.25=0.021kN/m2故qwk=la×ωfk=1.2×0.021=0.025kN/m模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值：MTk=0.5×H2×qwk+H×Fwk=0.2×3.752×0.025+3.75×0.236=0.954kN·m则立杆最大附加轴力标准值为：Nwk=6n×MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×MTk/[(n+1)(n+2)nlb]=6×1×0.954/((1+1)×(1+2)×1×0.3)=3.181kN模板支撑架由风荷载产生的弯矩标准值为：Mwk=la×μst×μz×ω0×h2/10=1.2×1.2×0.106×0.65×0.25×1.52/10=0.006kN·m模板支撑架由风荷载产生的弯矩设计值为：Mw=1.4×0.6×Mwk=1.4×0.6×0.006=0.005kN·m根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N3=1.2×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×[(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.2×(0.853+0.2+(24+1.5)×900×0.001)×1.2×0.3+1.4×((2+1.35×0.5)×1.2×0.3+0.6×3.181)=14.39kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35×[GZ+G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×[0.7×(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.35×(0.853+0.2+(24+1.5)×900×0.001)×1.2×0.3+1.4×(0.7×(2+1.35×0.5)×1.2×0.3+0.6×3.181)=15.281kNN=max（N3，N4）=max(14.39,15.281)=15.281kNΥ0×N/(φA)+Υ0×Mw/W=1×12.609×1000/(0.624×5.71×100)+1×0.005×1000/(7.7×1000)=35.381N/mm2≤f=300N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=11.648kN≤[N]=30kN满足要求11.3柱模板计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)500混凝土柱边宽B(mm)500混凝土柱计算高度H(mm)4850柱长边次楞根数m5柱短边次楞根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)200柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X3柱短边对拉螺栓根数Y3荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m^2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m^2)2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.0次楞类型矩形木楞次楞规格50×100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1） 模板设计平面图（图2） 模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4850/1000=116.4kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3） 面板强度计算简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4） 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/37500=4.8N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5） 面板挠度计算简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6） 面板挠度图(mm)νmax=0.128mm≤[ν]＝166.667/400=0.417mm满足要求五、次楞验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：（图7） 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(L/m)S＝500/(5-1)/1000×51.844=6.48kN/mqk＝(L/m)Sk＝500/(5-1)/1000×41.218=5.152kN/m1、强度验算（图8） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/(83.333×1000)=1.555N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次楞剪力图(kN)Vmax=1.516kNτ=VmaxS0/(Ib)=1.516×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.455N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10） 次楞挠度计算简图（图11） 次楞挠度图(mm)ν=0.035mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=2.955kNRmaxk=2.349kNB、柱短边次楞验算根据实际情况次楞的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，计算简图如下：（图12） 次楞强度计算简图次楞上作用线荷载：q＝(B/n)S＝500/(4-1)/1000×51.844=8.641kN/mqk＝(B/n)Sk＝500/(4-1)/1000×41.218=6.87kN/m1、强度验算（图13） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/(83.333×1000)=2.074N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14） 次楞剪力图(kN)Vmax=2.021kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.021×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.606N/mm2≤[fv]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图15） 次楞挠度计算简图（图16） 次楞挠度图(mm)ν=0.046mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=3.94kNRmaxk=3.132kN六、柱箍验算柱子截面的长短边分别进行安全验算如下：A、柱长边柱箍验算取s=(500+(100+48)×2)/(3+1)=199mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。（图17） 柱箍强度计算简图1、强度验算（图18） 柱箍弯矩图(kN·m)Mmax＝0.093kN·mσ＝Mmax/W＝0.093×106/(8.986×1000)=10.328N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图19） 柱箍剪力图(kN)Vmax=2.664kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.664×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=6.263N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图20） 柱箍挠度计算简图（图21） 柱箍挠度图(mm)ν＝0.002mm≤[ν]＝199/400=0.498mm满足要求4、支座反力计算Rmax1=4.746kNB、柱短边柱箍验算取s=(500+(100+48)×2)/(3+1)=199mm为计算跨度。荷载主要有次楞传递至柱箍。（图22） 柱箍强度计算简图1、强度验算（图23） 柱箍弯矩图(kN·m)Mmax＝0.109kN·mσ＝Mmax/W＝0.109×106/(8.986×1000)=12.096N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图24） 柱箍剪力图(kN)Vmax=3.476kNτ=VmaxS0/(Ib)=3.476×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=8.172N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图25） 柱箍挠度计算简图（图26） 柱箍挠度图(mm)ν＝0.003mm≤[ν]＝199/400=0.498mm满足要求4、支座反力计算Rmax2=5.187kN七、对拉螺栓验算N＝max(Rmax1,Rmax2)=max(4.746,5.187)=5.187kN≤17.8kN满足要求11.4板模板计算书一、计算依据1、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)31.4楼板边宽B(m)17.7模板支架高度H(m)4.85主楞布置方向平行于楼板长边立杆纵向间距la(m)1.2立杆横向间距lb(m)1.2水平杆步距h1(m)1.5顶步水平杆步距h'(m)1立杆自由端高度h0(mm)300次楞间距a(mm)200次楞悬挑长度a1(mm)250主楞悬挑长度b1(mm)300剪刀撑（含水平）布置方式按构造要求布置结构表面要求表面外露材料参数主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×3.0主楞合并根数2次楞类型矩形木楞次楞规格50×100次楞合并根数/面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)架体类型A型盘扣架立杆型号A_LG_1500荷载参数可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m^2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m^2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数γ01是否考虑风荷载是省份、城市广西(省)南宁市(市)地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值Wo(kN/m^2)0.25沿风荷载方向架体搭设的跨数n6模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)1000模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)700简图：（图1） 剖面图1（图2） 剖面图2（图3） 平面图三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4） 面板强度计算简图取最不利组合得：Mmax=0.05kN·m（图5） 面板弯矩图σ=Υ0×Mmax/W=1×0.05×106/24000=2.085N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6） 面板挠度计算简图（图7） 面板挠度图(mm)ν=0.066mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×200/1000=2.002kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×200/1000=1.934kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.002,1.934)=2.002kN/m（图8） 次楞强度计算简图1、强度验算（图9） 次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.276kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.276×106/(83.333×103)=3.309N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10） 次楞剪力图(kN)Vmax=1.379kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1×1.379×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.414N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000=1.044kN/m（图11） 次楞挠度计算简图（图12） 次楞挠度图(mm)νmax=0.299mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求支座反力4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=2.58kNRkmax=1.345kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两