海南某会展中心高支模施工方案层高.m附图计算

***会展中心1#地库机房部分高支模施工方案编制：2010年3月1．编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《***会展中心施工组织设计》；本工程有效施工设计图纸。2．编制原因根据规范规定，模板支架搭设高度在4米以上的模板支架称为扣件式钢管高支撑架，其对模板支撑体系要求严格，需经过详细验算。根据图纸设计，1＃地库机房部分层高7.15m属高支模体系。本方案按机房部分:KL4（6），最大梁截面为600X1200mm进行高支模设计。适用范围：本方案架体适用于1＃地库机房部分梁、板部位的模板支架搭设。3．高支模架体构造说明3.1高支模架体框架柱模板支设本工程混凝土框架柱的截面尺寸为700mm×700mm，采用18mm厚木胶模板，背楞采用50㎜×100㎜的木方，间距162mm，柱箍采用ø4.8×3.5的钢管进行加固，间距为250㎜，1/3柱净高以下柱箍间距加密，为200m；剪力墙柱加固，因与墙体一面或两面在同一平面。因此加固与独立柱有不同之处。突出剪力墙300㎜以内的端柱，按墙体配模，采用垂直墙面方向上一排对拉螺栓，螺栓间距同墙体中对拉螺栓间距，对拉螺栓中间加止水片（仅外剪力墙），突出墙体超过300㎜时，纵横方向各加一道对拉螺栓。当b大于300mm时，增加一道对拉螺杆当b大于300mm时，增加一道对拉螺杆平台模板支设:顶板支撑采用满堂钢管脚手架，立杆间距为700㎜×700㎜支撑，步距为1500㎜。模板的龙骨用40㎜×80㎜的木方，间距按250㎜直接支设在水平钢管上。楼板用18㎜厚的镜面木模板，模板接缝处粘贴自然条。满堂脚手架立杆下面必须加垫板，满堂架必须按要求设置剪刀撑，距地面200㎜高加设扫地杆。竖向剪刀撑和水平剪刀撑加强层搭设做法见下图：梁模板支设梁底模及梁侧模采用18㎜厚镜面模板加40×80的木方（龙骨）；梁支撑采用扣件式钢管脚手架，间距为600㎜x600㎜，步距为1500㎜。具体搭设做法见梁计算书部分。机房部分立杆布置见下图。3.2材料要求3.2.1、钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

3.2.2、扣件：脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N•m时，不得发生破坏。3.3架体构造要求和施工要求除了要遵守《扣件钢管脚手架规范》的相关要求外，还要按以下要求进行搭设：

1.模板支架的构造要求：

梁板模板高支撑架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

2.立杆步距的设计：高支撑架步距采用1.5m。

3.整体性构造层的设计：高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设整体性水平加强层。水平加强层采用水平剪刀撑，且须与立杆连接，设置水平剪刀撑层数要大于水平框格总数的1/3，搭设做法上面已经提到；

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔8～10m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件钢管脚手架规范》的要求，具体见下表：项次项目技术要求允许偏差Δ（mmm）示意图检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度-±20用经纬仪或吊线和和卷尺2间距步距纵距横距-±20±50±20-钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端-±20用水平仪或水平尺尺同跨内两根纵向水水平杆高差-±10c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，验收时应采用力矩扳手进行检查。钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

7.施工使用的要求：

a.为确保模板支架施工过程中均衡受载，梁板混凝土采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载3KN/m2，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；d.柱子在支设上段模板和浇筑上段混凝土前，下层模板和架体不得拆除。8.满堂架必须与周边柱子每层进行紧密连接。具体连接做法见下图：4、模板拆除模板拆除前必须填写拆除申请单，经监理单位通过后，方可进行拆除工作。剪力墙混凝土每个检验批应留设至少四组同条件养护试件，用来估测现场构件的混凝土自然增长情况和做为结构验收中混凝土评定的依据，剪力墙模板在混凝土浇筑成形后，强度达到1.2N/mm2左右（根据同条件养护试块决定），即可拆除。因地下室外墙外侧工作面较小，模板拆除时需采取一定的安全措施，并保证混凝土表面及棱角不因拆模而受损坏。地下室外墙对拉螺杆模板拆除后的处理地下室外墙对拉螺杆在模板拆除后，仔细剔除螺杆处松散混凝土，然后将伸出墙外部分割除，用砂浆仔细修补。5．安全施工注意事项现场施工高处作业除遵守国家现行的有关高处作业及安全技术标准的规定外，还需按以下规定执行：⑴凡进入现场施工的人员，必须接受安全教育，具备一般的安全常识，掌握并严格执行现场安全技术操作规程，执行“三宝”，并与项目安全部签订有关的安全责任制度。⑵进行施工技术质量交底的同时，必须进行安全交底，让施工人员施工前理解和掌握“干什么？怎么干？注意什么？”，明白有关安全施工的具体要求和操作方法，同时编制相应的安全技术措施。⑶项目成立领导值班制度，组织安全执法队，专门负责检查监督施工安全工作。⑷安全部负责对用水、用电以及易燃、易爆物品的监督管理，加强对特殊工种的管理教育。电气焊施工前必须办理动火证，方可施工。⑸施工现场临时用电，严格按照部颁«施工现场临时用电安全技术规程»要求执行；现场全部采用三相五线制，一机一闸，一漏一箱，安装漏电保护器；所有手持电动工具均装有漏电保护器。⑹专用设备专人操作；机电设备由专人维修保养和管理，任何人不准擅自操作。⑺项目工程部对塔吊要每周进行一次检查；塔吊司机每班使用前应对塔吊全面检查后才能使用。⑻安装塔吊前必须制定详细的安装方案，安装后必须经安全部门、设备部门验收合格后才能使用。⑼特殊工种人员持证上岗率100％。⑽夜间施工要有足够的照明；重要部位、通道口处要有安全指示灯。⑾做好防水、防雷、防震、防坠、防滑等专项措施的落实，配备足够的数量的消防器材及安全标志。⑿作业前应检查孔洞、电梯井等防护设备是否齐全有效，施工中不得擅自移动、拆除安全设施。⒀基坑周围搭设护栏，高度不小于1.2米，中间设两道间距600mm水平纵向栏杆，立杆间距为2米，护栏杆用黑黄相间的油漆涂刷，做到规范施工。将基坑四周地面进行平整，浇筑C15砼进行硬化处理。⒁加强基坑护坡及周围建筑物的监测，随时报告情况，以便及时采取措施。⒂施工现场严禁吸烟，杜绝火种，严禁酗酒后作业。6．架体计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:KL4（6）。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60；梁截面高度D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：6.90；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.60；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：西南云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、28.800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.4×28.8×0.9=12.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=12.442+1.008=13.450kN/m；计算跨度(内楞间距):l=237.5mm；面板的最大弯距M=0.1×13.45×237.52=7.59×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.59×104/2.16×104=3.512N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.512N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=28.8×0.4=11.52N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=237.5mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×11.52×237.54/(100×9500×1.94×105)=0.134mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=237.5/250=0.95mm；面板的最大挠度计算值ν=0.134mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.95mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×82×2/6=85.33cm3；I=4×83×2/12=341.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×28.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.238=7.99kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=400mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.99×400.002=1.28×105N·mm；最大支座力:R==1.1×77.986××0.4=33.514kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..28×1005/8.533×104=1..497NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=15N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=1..497NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=15NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=4400mm；；q---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=28.880×0.224=6..84N//mm；E---内楞的的弹性模量：：100000N/mmm2；I---内楞的的截面惯性矩矩：I=3.41××106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×6..84×40004/(1000×100000×3.441×1066)=00.035mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=4400/2550=1.66mm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.0335mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.66mm，满足足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力3..514kNN,按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..0；外钢楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=21.566cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNN·m)外楞变形图(mmm)（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ---外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M---外楞的的最大弯距((N·mm))；W---外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据连续梁程序求求得最大的弯弯矩为M=0.4833kN·mm外楞最大计算跨度度:l==350mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=4..83×1005/8.988×103=533.801N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的受弯应力计计算值σ=53..801N//mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.396mm外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=3350/4000=0.8875mm；；外楞的最大挠度计计算值ν=0.3996mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ν]=0.8875mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::12mm；穿梁螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×228.8+11.4×2))×0.4××0.4255=6.3351kNN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=6.3551kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，满满足要求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=600××18×188/6=3.24××104mm3；I=600××18×188×18/112=22.92×1105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ---梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M---计算的的最大弯矩(kN·mm)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1500.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.600×1.200×0.900=19.883kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.660×0.990=0.223kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0..60×0..90=1..51kN//m；q=q1++q2++q3=119.83++0.23++1.51==21.577kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×211.568××0.1522=0.0449kN·mm；σ=0.049××106/3.244×104=1.4998N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=1.4498N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×1.2000+0.335）×0.600=18..57KN//m；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1500.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1550.00//250==0.6000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×188.57×11504/(1000×95000×2.922×105)=0.0023mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.0223mm小于面板的的最大允许挠挠度值:[ν]=150//250=0.66mm，满足足要求！七、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×11.2×0..15=4..59kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.15××(2×1..2+0.66)/0..6=0.2262kNN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.15==0.6755kN/mm；2.方木的支撑力力验算静荷载设计值qq=1..2×4.559+1.22×0.2662=5.8823kNN/m；活荷载设计值PP=1..4×0.6675=0..945kkN/m；方木计算简图方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4××8×8/66=422.67ccm3；I=4××8×8×88/12==170..67cmm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=5.8233+0.9445=6.7768kNN/m；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×6.7668×0.66×0.6==0.2444kN..m；最大应力σσ=M//W=0.2444×106/426666.7==5.7111N/mmm2；抗弯强度设计值[f]==13N//mm2；方木的最大应力计计算值5..711NN/mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×6..768×00.6=2.4366kN；方木受剪应力计算算值τ=3××2436..48/(22×40×880)=1.1422N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.5N//mm2；方木的受剪应力计计算值1..142NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.55N/mmm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=4.5990+00.263=4.8853kNN/m；方木最大挠度计算算值ν=0.6677×4..852×66004/(1000×100000×1770.6677×104)=0.2249mm；；方木的最大允许挠挠度[ν]=0.6600×10000/2550=2.4400mmm；方木的最大挠度计计算值ν=0.2249mmm小于方木木的最大允许许挠度[ν]=2.44mm，满满足要求！3.支撑钢管的强强度验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×1.2200=330.6000kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(30.6600+0.3500)+11.4×4..500=43..440kkN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁梁跨度方向间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给钢管的的集中力为PP，梁侧模板板传给钢管的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN))变形图(mm)弯矩图(kN·mm)经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=0.7441kN，中中间支座最大大反力Rmaax=7.3381；最大弯矩Mmaax=0.2277kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0..191mmm；最大应力σ=00.277××106/44900=61.5591N//mm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值61.5991N/mmm2小于支撑钢钢管的抗弯设设计强度2205N//mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.660，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为99.60kNN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取9.60kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=7.3381kNN；R<9.600kN,所所以双扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!九、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：水平钢管的最大支支座反力：N1=0.7741kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1129×6..9=1.0069kNN；楼板的混凝土模板板的自重：N3=1.2××(0.600/2+(11.20-00.60)//2)×0..60×0..35=0..151kkN；楼板钢筋混凝土自自重荷载:NN4=1.22×(0.660/2+((1.20--0.60))/2)×00.60×00.250××(1.500+24.000)=2..754kkN；N=0..741+11.069++0.1511+2.7554=4.7715kNN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=47144.9/(00.209××424)=53..206NN/mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=533.206N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支座座反力：NN1=7.3381kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1129×(66.9-1..2)=1..069kkN；N=7..381+11.069==8.2644kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=82633.892//(0.2009×4244)=993.2555N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=933.255N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。板模板(扣件钢管管高架)计算书高支撑架的计算依依据《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数数横向间距或排距((m):0..70；纵距距(m):0..70；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；模板板支架搭设高高度(m):6..90；采用的钢管(mmm):Φ48×3..0；板底底支撑连接方方式:方木支撑；；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.5500；4.材料参数面板采用胶合面板板，厚度为118mm；板板底支撑采用用方木；面板弹性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):2250.0000；木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方的截面宽度((mm):440.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；托梁材料为：122.6号槽钢钢；5.楼板参数钢筋级别:二级钢钢HRB3335(200MnSi))；楼板混凝凝土强度等级级:C30；每层标准施工天数数:8；每平米米楼板截面的的钢筋面积((mm2):6544.500；；楼板的计算长度((m):4..50；施工工平均温度((℃):25..000；楼板的计算宽度((m):4..00；楼板的计算厚度((mm):2250.000；图2楼板支撑架架荷载计算单单元二、模板面板计算算:面板为受弯构件,,需要验算其其抗弯强度和和刚度，取单单位宽度1mm的面板作为为计算单元面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨连续梁计计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0..25×1++0.35××1=66.6kNN/m；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN/m))：q2=2.5×11=2.55kN/mm；2、强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:其中：q=1.22×6.6++1.4×22.5=111.42kkN/m最大弯矩M=0..1×11..42×0..252=0..071kkN·m；面板最大应力计算算值σ=713375/544000==1.3222N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值[[f]=133N/mmm2；面板的最大应力计计算值为11.322N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=6..6kN/mm面板最大挠度计算算值v==0.6777×6.66×25044/(1000×95000×48.66×104)=0.0038mmm；面板最大允许挠度度[V]]=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值0..038mmm小于面面板的最大允允许挠度11mm,满满足要求!三、模板支撑方木木的计算:方木按照两跨连续续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×8×8//6=442.67cm3；I=4×8×8××8/12=1700.67ccm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.225×0.225=11.562kN/m；；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.25==0.0888kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：p1=2.5×00.25==0.6225kN//m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)+1..4×p11=1..2×(1..562++0.0888)+1..4×0.6625=2.8555kN/mm；最大弯矩MM=0..125qll2=0..125×22.855××0.72=0..175kkN·m；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.175××106/426666.67=4.0098N//mm2；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大应力计计算值为44.098N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:τ=3VV/2bhnn<[τ]其中最大剪力:V=00.625××2.8555×0.7=1.2249kNN；方木受剪应力计算算值τ=3×1.2449×1033/(2××40×800)=00.585N/mm22；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪应力计计算值0..585NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=1..65kNN/m；最大挠度计算值ν=0.5521×1..65×70004/(1000×95000×17006666..667)==0.1227mm；；最大允许挠度[V]=7700/2250=2..8mm；；方木的最大挠度计计算值0..127mmm小于方方木的最大允允许挠度22.8mmm,满足要求求!四、托梁材料计算算:托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；托梁采用：12..6号槽钢；；W=62.1377cm3；I=391.4666cm44；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=2.4498kNN；托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m))托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=00.522kN·m；最大变形Vmaax=00.021mm；最大支座力Qmmax=7.7766kN；；最大应力σ=5219229.6877/621337=88.4N//mm2；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值8..4N/mmm2小于托梁的的抗压强度设设计值2005