浙江商业楼地下室木胶合板模板施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc207527994"一、工程概况及其特点2HYPERLINK\l"_Toc207527995"二、模板施工方案编制依据4HYPERLINK\l"_Toc207527996"三、模板体系的选择及荷载传递4HYPERLINK\l"_Toc207527997"3.1模板体系选择4HYPERLINK\l"_Toc207527998"3.2水平结构荷载传递4HYPERLINK\l"_Toc207527999"3.3地下室柱模板设计4HYPERLINK\l"_Toc207528000"3.4地下室墙模板设计18HYPERLINK\l"_Toc207528001"3.5地下室梁板模板支设28HYPERLINK\l"_Toc207528002"3.6楼梯支模31HYPERLINK\l"_Toc207528003"4.1后浇带支模31HYPERLINK\l"_Toc207528004"4.2模板加固螺杆处理32HYPERLINK\l"_Toc207528005"4.3模板下部封口处理32HYPERLINK\l"_Toc207528006"4.4上翻墙柱模模支设33HYPERLINK\l"_Toc207528007"4.5坑洞吊模支设33HYPERLINK\l"_Toc207528008"五、模板拆除34HYPERLINK\l"_Toc207528009"六、施工及安全要求34HYPERLINK\l"_Toc207528010"6.1材料要求34HYPERLINK\l"_Toc207528011"6.2模板支架构造要求34HYPERLINK\l"_Toc207528012"6.3梁板支撑架搭设程序及要求34HYPERLINK\l"_Toc207528013"6.4施工使用要求35HYPERLINK\l"_Toc207528014"6．5其它要求35HYPERLINK\l"_Toc207528015"七、施工洞留设35HYPERLINK\l"_Toc207528016"7.1留设原则35HYPERLINK\l"_Toc207528017"7.2施工洞留设位置及尺寸35HYPERLINK\l"_Toc207528018"7.3其它说明36八、梁模板、板模板计算书见附录一至附录五模板工程施工方案一、工程概况及其特点浙江XX大厦位于杭州市XX大桥北端南侧，该工程塔楼为框筒-剪力墙结构、板楼为框架-剪力墙结构；地下二层，面积为24517m2，地上2~28层，面积为64358m2，总建筑面积为88875m2；塔楼高99.6m，板楼高73.4m。1、结构特点：本工程由东、南、西向上阶梯上升，形如扬起的船帆，平面形状为圆弧形，大多为弧形梁、弧形板，直梁大多呈放射性布置，施工支模难度较大，尤其要注意模板支架的整体稳定性。2、工程地下室平面尺寸大，达到130×100m；面积大，达到24517m2，施工需要的周转材料巨大，需解决好周转材料的运输和进出地下室的问题。整个地下室被后浇带分为5个区块（见下图），施工会出现先后错层，做好周转材料的组织协调十分重要；同时可适当考虑周转材料的水平周转。施工分区图3、地下结构层高及特点：楼层层高面积（m2）底标高（m）顶标高（m）顶板厚（m）净高（m）备注负2层3.7m1000-10.35-5.050.135.172000-9.75-6.050.23.58500-9.75-6.050.133.57负1层6.0m350-6.05-2.950.152.951550-6.05-2.950.272.83200厚板略1000-5.05-0.50.184.372500-6.05-0.050.185.82包括部分200厚厚770-6.05-10.184.875030-6.05-0.50.185.37夹层2.9m1160-2.95-0.050.182.72包括部分200厚厚1120-2.95-0.150.182.62从中看出地下室层高高，各层之间层高相差大，楼板厚，对模板支架的强度、刚度和稳定性提出较高要求；同时，同层楼面标高不一致，模板支架立杆需用规格较多。4、工程框架柱编号有DKZ1~DKZ38，除DKZ34为φ600圆柱外，其余为矩形柱。地下-2~-1层柱截面未进行变化，柱典型截面尺寸有1200×800㎜、1400×900㎜、1200×2220㎜、800×800㎜、1200×1000㎜、2482×850㎜、500×500㎜、1860×500㎜、600×600㎜等。5、楼层梁布置较复杂，工程框架梁跨度大多为6~8m。负2层顶板典型梁截面有：300×700㎜、500×650㎜、550×650㎜、1500×650㎜、500×700㎜，局部300×1200㎜、2000×650㎜、1000×650、800×1050㎜等。负1层顶板典型梁截面有：500×900㎜、500×1000㎜、300×1250㎜、1200×500㎜、500×1150㎜、600×1150㎜、400×1350㎜、900×650㎜、1250×1200㎜、1250×1000㎜等。夹层楼板典型梁截面有：1100×550㎜、1100×450㎜等。从中看出，工程梁截面尺寸较大，尤其是负1层梁，为巨形截面梁，对模板支架的强度、刚度、稳定性提出了较高的要求，同时对楼面荷载的传递也提出了较高的要求。6、地下室钢筋混凝土墙厚有250㎜、300㎜、350㎜、400㎜几种，除平面墙外，还有圆弧墙。7、楼层板主要厚度：负2层顶板：主要为200㎜、130㎜，还有220㎜、300㎜、150㎜；负1层顶板：主要为180㎜，还有200㎜、250㎜；夹层楼板：主要为270㎜。二、模板施工方案编制依据1、工程施工图纸。2、国家现行施工规范、规程及验收标准。3、工程施工总体部署、流程安排（施工组织设计）。4、模板工程计算采用品茗安全计算软件。三、模板体系的选择及荷载传递3.1模板体系选择模板工程对工程质量和保证工期，起着十分重要的作用。根据工程特点和施工总体部署，本工程模板工程采用传统工艺和先进技术相结合，在确保质量安全的前提下，达到施工操作简便、安拆迅速快捷，满足工期要求。本工程地下室梁板墙柱混凝土拟一次浇筑。根据工程特点和项目实际情况，模板选型见下表：模板体系选型表柱墙梁板楼梯电梯井选用模板18㎜木胶合板18㎜木胶合板18㎜木胶合板18㎜木胶合板18㎜木胶合板模板背楞50×100㎜木木方48×3.5㎜钢钢管50×100㎜木木方50×100㎜木木方50×100㎜木木方加固材料48×3.5㎜钢钢管对拉螺杆杆48×3.5㎜钢钢管对拉螺杆对拉螺杆步步紧对拉螺杆步步紧48×3.5㎜钢钢管对拉螺杆支撑体系钢管、扣件支撑体系钢管、扣件支撑体系组装方式整装整拆散拼散拆梁整装整拆板散拼散拆散拼散拆散拼散拆备注圆柱采用钢模3.2水平结构荷载传递为确保楼层的结构安全，对地下-1层楼板下模板支撑保留不拆除。3.3地下室柱模板设计本工程地下室柱为普通钢筋混凝土柱，截面尺寸较多，除矩形柱外，还有φ600mm圆柱。矩形柱模支设1、柱模支设技术参数如下：（1）模板支设材料为：①18㎜厚木胶合板；②次龙骨：50×100㎜木枋；③主龙骨：48×3.5㎜钢管；④螺杆：Ø12㎜钢螺杆。（2）模板支设技术参数经计算，并考虑一定安全储备和现有施工条件，模板支设技术参数如下：①模板：18㎜厚木胶合板②次龙骨：50×100㎜木枋，横向间距250~300㎜；③主龙骨（柱箍）：2根48×3.5㎜钢管，竖向间距500㎜；④螺杆：Ø12㎜钢螺杆，横向间距≤500mm，竖向间距500mm。模板支设见下图。普通柱支模示意图2、柱模设计验算（1）模板支设验算参数确定①混凝土初凝时间：4h；②混凝土入模温度：10℃；③混凝土浇筑速度：2.5m/h；④砼侧压力计算高度：6.0m；⑤外加剂影响修正系数β1=1.2；⑥混凝土坍落读影响修正系数β2=1.15；⑦倾倒混凝土侧压力标准值（按泵送）：4KN/㎡（2）柱模设计验算柱模设计验算，以1200×2220mm柱为代表进行验算，柱高取6000mm，验算过程如下：柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):2220.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H=6.00m；根据规范，当采用泵送混凝土时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；计算简图（一）参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:9；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T--混凝土的入模温度，取10.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得46.083kN/m2、144.000kN/m2，取较小值46.083kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=46.083kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。（三）柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=288mm，且竖楞数为9，面板为大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=288.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×46.08×0.50×0.90=24.885kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=24.885+2.520=27.405kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×27.405×288×288=2.27×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.27×105/2.70×104=8.419N/mm2；面板的最大应力计算值σ=8.419N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=288.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×46.08×0.50×0.90=24.885kN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.500×0.900=2.5220kN/mm；式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=24.8885+2..520=227.4055kN/mm；面板的最大剪力：：∨=0..6×27..405×2288.0=47335.5533N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm22)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=47735.5553N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=5000mm；hhn--面板板厚度(mm)：hn=18.0mmm；ffv面面板抗剪强度度设计值(N/mm22)：fv=13.0000N/mmm2；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×44735.5553/(22×500××18.0))=0.7889N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]==1.5000N/mm22；面板截面的受剪应应力τ=0.7789N/mmm2小于于面板截面抗抗剪强度设计计值[fvv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载(kN/m))：q=46.088×0.500＝23.044kN/mm；νν--面板最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2288.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；II=5000×18.00×18.00×18.00/12==2.433×105mm4；面板最大容许挠度度:[ν]=2288/250==1.1552mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×233.04×2288.044/(1000×95000.0×2..43×1005)=0.4655mm；面板的最大挠度计计算值ν=0.4665mm小于于面板最大容容许挠度设计计值[ν]=1.1152mm,,满足要求！！（四）竖楞方木的计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为66.0m,柱箍间距为为500mmm，竖楞为大大于3跨，因因此按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算。本工程中，竖楞采采用木楞，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×1100×1000/6==83.333cm3；I=50×1100×1000×1000/12==416..67cm44；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：其中，M--竖竖楞计算最大大弯距(N·mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q11:1.22×46.008×0.227×0.990=13..488kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.277×0.900=1.3666kN/mm；q=(133.488++1.3666)/1=114.8533kN/mm；竖楞的最大弯距：：M=0..1×14..853×5500.0××500.00=3.771×1055N.mm；；其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm22)；MM--竖竖楞计算最大大弯距(N·mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×1044；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=33.71×1105/8..33×1004=44.456NN/mm2；；竖楞的最大应力计计算值σ=4.4456N/mmm2小于于竖楞的抗弯弯强度设计值值[σ]=13NN/mm2，满满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--竖楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q11:1.22×46.008×0.227×0.990=13..488kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.277×0.900=1.3666kN/mm；q=(133.488++1.3666)/1=114.8533kN/mm；竖楞的最大剪力：：∨=0..6×14..853×5500.0=44556.0244N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm22)；∨--竖楞计算最大大剪力(N)：∨=44456.0224N；bb--竖楞的的截面宽度((mm)：b=500.0mm；；hhn--竖楞楞的截面高度度(mm)：hn=100.00mm；ffv--竖楞楞的抗剪强度度设计值(N/mm22)：fv=1.5000N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×44456.0024/(22×50.00×100..0)=1..337N//mm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]==1.5000N/mm22；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=1.3337N/mmm2小于于竖楞截面抗抗剪强度设计计值[fvv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:其中，q--作用用在竖楞上的的线荷载(kN/m))：q=446.08××0.27=12..49kNN/m；νν--竖楞最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=5500.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2）：：E=99500.000N/mmm2；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=4.117×1066；竖楞最大容许挠度度:[ν]=5500/2550=22mm；竖楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×122.49×5500.044/(1000×95000.0×4..17×1006)=0.1333mm；竖楞的最大挠度计计算值ν=0.1333mm小于竖竖楞最大容许许挠度[ν]=2mm，满足足要求！（五）B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采采用钢楞，截截面类型为圆圆钢管48××3.5；截面惯性矩I和截截面抵抗矩WW分别为:钢柱箍截面抵抗矩矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩矩I=12.199cm4；柱箍为大于3跨，按集中中荷载三跨连连续梁计算（附附计算简图）：：B方向柱箍计算简图图其中P---竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P==(1.22×46..08×0..9+11.4×44×0.9))×0.2771×00.5/2=3.771kN；；B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=9..508kkN；B方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.4499kNN.m；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=0.6631mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=0..5kN..m；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=5.008cm33；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=933.46NN/mm2；；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；；B边柱箍的最大应力力计算值σ=93..46N/mmm2小于于柱箍的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2，满满足要求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0.6331mm；；柱箍最大容许挠度度:[ν]=5555/250==2.222mm；柱箍的最大挠度ν=0.6311mm小于柱柱箍最大容许许挠度[ν]=2.222mm，满足足要求!（六）B方向对拉螺栓的计计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm22)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；；查表得：对拉螺栓的型号::M12；对拉螺栓的有效直直径:9.885mm；；对拉螺栓的有效面面积:A==76mmm2；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=9.5088kN。对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105××7.60××10-5=12..92kNN；对拉螺栓所受的最最大拉力NN=9.5008kN小小于对拉螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!（七）H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:本工程中，柱箍采采用钢楞，截截面类型为圆圆钢管48××3.5；截面惯性矩I和截截面抵抗矩WW分别为:钢柱箍截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；钢柱箍截面惯性矩矩I=121.99cm4；柱箍为大于3跨，按三跨跨连续梁计算算（附计算简简图）：H方向柱箍计算简图图其中P--竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P=(1.2××46.088×0.9++1.4×44×0.9))×0.2888×0..5/2==3.955kN；H方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=6..400kkN；H方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.2294kNN.m；H方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=0.2214mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=0..29kNN.m；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=5.008cm33；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=555.196N/mm22；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；；H边柱箍的最大应力力计算值σ=55..196N//mm2小小于柱箍的抗抗弯强度设计计值[f]]=205NN/mm2，满满足要求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:V=00.214mm；柱箍最大容许挠度度:[V]]=4000/2250=1.6mmm；柱箍的最大挠度V=0..214mmm小于柱箍最最大容许挠度度[V]==1.6mmm，满足要求求!（八）H方向对拉螺栓的计计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm22)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；；查表得：对拉螺栓的直径::M12；对拉螺栓有效直径径:9.885mm；；对拉螺栓有效面积积:A=76mmm2；对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105××7.60××10-5=12..92kNN；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.4kkN。对拉螺栓所受的最最大拉力:N=6..4kN小小于[N]]=12.992kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!圆柱模板支设φ600圆柱共25个，其其中嵌入墙体体11个，独立柱14个。嵌入墙墙体圆柱，99个位于墙体体中部，仅露露出圆柱一半半，2个位于墙体体交叉处。为为确保圆柱外外观质量，圆圆柱模板采用用“拼装式”钢模，拟配置5根圆柱钢模模进行周转使使用，按5米高进行配置置，总配置面面积为：3.14××0.6×55×5=477.1㎡。拼装式钢模做法：：做成二个半半圆拼装而成成，同时为便便于操作和灵灵活组合，每每节竖向高度度以1.0mm左右为宜，进进行组合后，可可适用于各个个层高。钢模周转计划为：：独立柱提前前施工、浇注注混凝土，腾腾出模板，再再用于嵌墙柱柱，嵌墙柱混混凝土与楼层层整体一起浇浇注。对负2层，独立柱分分二批进行施施工；对负1层，独立柱柱分三批进行行施工；每层层嵌墙柱按一一批进行施工工。对于圆柱零星部位位，如梁柱接接头部位、墙墙体交叉处圆圆柱，由于其其面积小、形形状不规则，则则采用木模补补充施工。圆柱钢模由专业厂厂家定制，形形状如下图所所示。3.4地下室墙模板板设计地下室钢筋混凝土土墙厚有250㎜、300㎜、350㎜、400㎜几种，除平面墙外，还有有圆弧墙。1、柱模支设技术参参数如下：（1）模板支设材料为为：①18㎜厚木胶合板；②次龙骨：48×33.5㎜钢管；③主龙骨：48×33.5㎜钢管；④螺杆：Ø12㎜钢钢螺杆。（2）模板支设技术参参数经计算，并考虑一一定安全储备备和现有施工工条件，模板板支设技术参参数如下：①模板：18㎜厚木木胶合板②次龙骨：48×33.5㎜钢管，横向向间距300㎜；③主龙骨：2根488×3.5㎜钢管，竖竖向间距4550㎜；④螺杆：Ø12㎜钢螺螺杆@450×6000㎜。模板支设见下图。墙支模示意图2、墙模设计验算（1）模板支设验算参参数确定①混凝土初凝时间：：4h；②混凝土入模模温度：10℃；③混凝土浇筑速度：：2.5m/h；④砼侧压力计计算高度：66.0m；⑤外加剂影响修正系系数β1=1.2；⑥混凝土坍落落读影响修正正系数β2=1.115；⑦倾倒混凝土侧压力力标准值（按按泵送）：4KN/㎡（2）墙模设计验算墙模板的背部支撑撑由两层龙骨骨（木楞或钢钢楞）组成：：直接支撑模模板的为次龙龙骨，即内龙龙骨；用以支支撑内层龙骨骨的为主龙骨骨，即外龙骨骨。组装墙体体模板时，通通过穿墙螺栓栓将墙体两侧侧模板拉结，每每个穿墙螺栓栓成为主龙骨骨的支点。根据规范，当采用用泵送混凝土土时，倾倒混混凝土产生的的荷载标准值值为4.000kN/m22；(一)参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间间距(mm):3300；穿墙墙螺栓水平间间距(mm):6600；主楞(外龙骨)间间距(mm):4450；穿墙墙螺栓竖向间间距(mm):4450；对拉螺栓直径(mmm):M112；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；；截面类型::圆钢管48××3.5；钢楞截面惯性矩II(cm4)):12.119；钢楞截截面抵抗矩WW(cm3)):5.088；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；；截面类型::圆钢管48××3.5；钢楞截面惯性矩II(cm4)):12.119；钢楞截截面抵抗矩WW(cm3)):5.088；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:胶合面面板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板弹性模量(NN/mm2)):95000.00；面面板抗弯强度度设计值fcc(N/mmm2):133.00；面板抗剪强度设计计值(N/mm22):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(NN/mm2)):13.000；方木弹弹性模量E((N/mm22):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(NN/mm2)):1.500；钢楞弹性性模量E(NN/mm2)):2060000.000；钢楞抗弯强度设计计值fc(NN/mm2)):205..00；墙模板设计简图(二)墙模板荷载标准值值计算其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取44.000hh；T混凝土土的入模温度度，取10..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取6.0000m；β1外加剂剂影响修正系系数，取1..200；β2混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得466.083kN/m22、144.0000kNN/m2，取取较小值466.083kN/m22作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=46..083kNN/m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==4kNN/m2。(三)墙模板面板的计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。根据据《建筑施工工手册》，强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。计算算的原则是按按照龙骨的间间距和模板面面的大小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图1.抗弯强度验算算跨中弯矩计算公式式如下:其中，M--面面板计算最大大弯距(N·mm))；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=3300.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q11:1.22×46.008×0.445×0.990=22..396kNN/m；其中0.90为按按《施工手册册》取的临时时结构折减系系数。倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.455×0.900=2.2668kN/mm；q=qq1+qq2=222.396++2.2688=24.6664kNN/m；面板的最大弯距：：M=0..1×24..664×3300.0××300.00=2.222×1055N.mm；；按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ面板承受受的应力(N/mm22)；MM--面面板计算最大大弯距(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板截面宽度度，h:面板截面面厚度；WW=4500×18.00×18.00/6=2..43×1004mm33；ff--面板板截面的抗弯弯强度设计值值(N/mm22)；f=133.000NN/mm2；；面板截面的最大应应力计算值：：σ=M//W=22.22×1105/2.43××104==9.1335N/mmm2；面板截面的最大应应力计算值σ=9.1135N/mmm2小于于面板截面的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满满足要求！2.抗剪强度验算算计算公式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=3300.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q11:1.22×46.008×0.445×0.990=22..396kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.455×0.900=2.2668kN/mm；q=q1+q2=22.3396+2..268=224.6644kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.6×244.664××300.00=44439.5881N；截面抗剪强度必须须满足:其中，τ--面面板截面的最最大受剪应力力(N/mm22)；VV--面板计计算最大剪力力(N)：V=44439.5581N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4550mm；hhn--面板板厚度(mm)：hn=18.0mmm；ffv--面板板抗剪强度设设计值(N/mm22)：fv=1.5000N/mmm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值:T=3×44439.5581/(22×450××18.0))=0.8222N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]==1.5000N/mm22；面板截面的最大受受剪应力计算算值T=00.822NN/mm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[T]=1..5N/mmm2，满足要要求！3.挠度验算根据规范，刚度验验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载作用。挠度计算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载:q=46..08×0..45=20.744N/mm；；l计算跨度(内楞间距)::l=300mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面惯性矩:I=445×1.88×1.8××1.8/112=21..87cm44；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1..2mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×200.74×33004/((100×99500×22.19×1105)==0.5447mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.5477mm小于等等于面板的最最大允许挠度度值[ν]=1.2mmm，满足要要求！(四)墙模板内外楞的计计算(a).内楞(木或钢钢)直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，内龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..5；内钢楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；内钢楞截面惯性矩矩I=12.199cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强强度验算内楞跨中最大弯矩矩按下式计算算：其中，M--内内楞跨中计算算最大弯距((N·mm))；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q11:1.22×46.008×0.330×0.990=14..931kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.300×0.900=1.5112kN/mm，其中，0.90为折折减系数。q=(14..931+11.512))/1=166.443kN/m；；内楞的最大弯距：：M=0..1×16..443×4450.0××450.00=3.333×1055N.mm；；内楞的抗弯强度应应满足下式：：其中，σ内楞承受受的应力(N/mm22)；MM--内内楞计算最大大弯距(N·mm))；WW--内内楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=5.008×1033；ff--内楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm22)；f=2005.0000N/mm22；内楞的最大应力计计算值：σ=3..33×1005/5.008×1033=655.545N/mm22；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；内楞的最大应力计计算值σ=655.545N/mm22小于内楞楞的抗弯强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要要求！2.内楞的抗剪强强度验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，V－内楞楞承受的最大大剪力；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q11:1.22×46.008×0.330×0.990=14..931kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q22:1.44×4.000×0.300×0.900=1.5112kN/mm，其中，0.90为折折减系数。q=(14..931+11.512))/1=166.443kN/m；；内楞的最大剪力：：V=00.6×166.443××450.00=44439.5881N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--内内楞的截面的的最大受剪应应力(N/mm22)；VV--内楞计计算最大剪力力(N)：V=44439.5581N；AA--钢管管的界面面积积(mm2)：A=4889mm2；ffv--内楞楞的抗剪强度度设计值(N/mm22)：fv=205NN/mm2；；内楞截面的受剪应应力计算值::τ=2××4439..581/4489.0000=18..158N//mm2；内楞截面的受剪应应力计算值τ=18..158N//mm2小小于内楞截面面的抗剪强度度设计值ffv=2055N/mm22，满足要求求！3.内楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ν--内内楞的最大挠挠度(mm)；qq--作用在在内楞上的线线荷载(kN/m))：q=46.088×0.300/1=133.82kkN/m；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=4450.0mmm；EE--内楞弹弹性模量（NN/mm2）：：E=22060000.00NN/mm2；II--内楞截截面惯性矩((mm4)，I=1.222×1055；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×133.82/11×45044/(1000×2060000×1..22×1005)=0.1533mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=1..8mm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.1533mm小于内内楞的最大容容许挠度值[ν]=1.8mmm，满足要要求！(b).外楞(木或钢钢)承受内楞传传递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..5；外钢楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=12.199cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强强度验算外楞跨中弯矩计算算公式：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×446.08++1.4×44)×0.33×0.455/2=3..7kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓水平平间距):l=6600mm；；外楞最大弯矩:MM=0..175×33699.665×6000.00=3.88××105NN·mm；强度验算公式：其中，σ外楞的的最大应力计计算值(N/mm22)M外楞的的最大弯距((N·mm))；M=33.88×105NN·mmW外楞的的净截面抵抗抗矩；W=5.008×1033mm3；f外楞的强度度设计值(N/mm22)，f=2005.0000N/mm22；外楞的最大应力计计算值:σ=3..88×1005/5.008×1033=766.469N/mm22；外楞的最大应力计计算值σ=76..469N//mm2小小于外楞的抗抗弯强度设计计值f=2205N/mmm2,满足足要求！2.外楞的抗剪强强度验算公式如下:其中，P--作用用在外楞的荷荷载:P=(1..2×46..08+1..4×4)××0.3×00.45/22=3.7kkN；V外楞计算算最大剪力((N)；外楞的最大剪力：：V=00.65×33699.6651=1.44××103N；；外楞截面抗剪强度度必须满足::其中，τ--外外楞截面的受受剪应力计算算值(N/mm22)；VV--外楞计计算最大剪力力(N)：V=11.44×1103N；AA--钢管管的截面面积积(mm2)：A=5000mm2；ffv--外楞楞的抗剪强度度设计值(N/mm22)：fv=205N//mm2；外楞截面的受剪应应力计算值::τ=2×11.44×1103/5000.0000=5.7771N/mmm2；外楞截面的受剪应应力计算值τ=5.7771N/mmm2小于于外楞截面的的抗剪强度设设计值[ffv]=2005N/mmm2，满足要要求！3.外楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，P--内楞楞作用在支座座上的荷载((kN/m))：P=446.08××0.30××0.45//2＝3.11kN/m；；νν--外楞最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距):ll=6000.0mm；；EE--外楞弹弹性模量（NN/mm2）：：E=22060000.00NN/mm2；II--外楞截截面惯性矩((mm4)，I=1.222×1055；外楞的最大挠度计计算值:ν=1.1146×6..22×1000/2×66003/((100×22060000×1.222×105))=0..307mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=2..4mm；外楞的最大挠度计计算值ν=0.3077mm小于外外楞的最大容容许挠度值[ν]=2.4mmm，满足要要求！(五)穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所所受的拉力；；A穿墙螺螺栓有效面积积(mm22)；f穿墙螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；；查表得：穿墙螺栓的型号::M12；穿墙螺栓有效直径径:9.855mm；穿墙螺栓有效面积积:A==76mmm2；穿墙螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105××7.60××10-5=12..92kNN；穿墙螺栓所受的最最大拉力:N=466.083××0.6×00.45==12.4442kNN。穿墙螺栓所受的最最大拉力NN=12.4442kN小于穿墙螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=122.92kNN，满足要求求！3.5地下室梁板模模板支设本工程楼板厚度主主要有130㎜、150mmm、180㎜、200㎜、220mmm、250mmm、270㎜、300mmm等几种，主梁梁梁跨度多为为6~8m，梁截面面尺寸普遍较较大，并设计计有1250×11200㎜、1250×1000㎜、800×1050㎜、400×13350㎜巨形截面面梁。梁板自自重大，层高高高，对模板板支架提出了了较高要求。1.梁板模支设技技术参数如下下：（1）模板支设材料为为：①18㎜厚木胶合板；②次龙骨：50×1000㎜木方；③主龙骨：48×33.5㎜钢管；④支架立杆、横横杆：48×3..5㎜钢管；⑤加固材料：Ø122㎜钢螺杆、步步步紧。（2）板模板支设技术参数数部位使用板厚支设技术参数备注负2层≤200mm①模板：18㎜厚木木胶合板②次龙骨：50×1100㎜木枋，间间距300㎜；③主龙骨：1根488×3.5㎜钢管，跨跨度1000㎜；④立杆：48×3.5㎜钢钢管，横向×纵向间距1000××1000mmm；⑤横杆步距：18000mm板下必须为双扣件件负2层≤300mm①模板：18㎜厚木木胶合板②次龙骨：50×1100㎜木枋，间间距300㎜；③主龙骨：1根488×3.5㎜钢管，跨跨度900㎜；④立杆：48×3.5㎜钢钢管，横向×纵向间距900×900mm；⑤横杆步距：18000mm板下必须为双扣件件夹层按此要求施工工负1层≤200mm①模板：18㎜厚木木胶合板②次龙骨：50×1100㎜木枋，间间距300㎜；③主龙骨：1根488×3.5㎜钢管，跨跨度900㎜；④立杆：48×3.5㎜钢钢管，横向×纵向间距900×10000mm；；⑤横杆步距：15000mm按高架支模施工板下必须为双扣件件负1层≤250mm①模板：18㎜厚木木胶合板②次龙骨：50×1100㎜木枋，间间距300㎜；③主龙骨：1根488×3.5㎜钢管，跨跨度800㎜；④立杆：48×3.5㎜钢钢管，横向×纵向间距800×10000mm；；⑤横杆步距：15000mm按高架支模施工板下必须为双扣件件（3）梁模支设的技术术参数序号梁截面尺寸≤b×h㎜或≤****㎡模板搭设主要技术术参数计算简图验算结果1300×700㎜㎜或0.21㎡梁底18㎜厚木胶合板模板板梁底50×100㎜方方木3根顶托钢管48×33.5㎜，沿沿梁跨间距1100㎜立柱Ø48×3.5㎜㎜钢管2根，纵横间间距1000×600㎜脚手架步距15000㎜⑥梁侧模次楞木方间间距300㎝，主楞2Ø48××3.5㎜钢管横向向间距600㎜，加固螺螺杆Ø12横向间距600㎜、竖向间间距500㎜。⑦立杆顶单扣件梁模板支支撑架立面简简图满足安全要求2500×800㎜或0.4㎡①梁底18㎜厚木胶合板模板板②梁底50×100㎜方方木4根③顶托梁钢管Ø488×3.5㎜，沿梁跨间间距≤900㎜④立柱Ø48×3.5㎜㎜钢管3根，纵向间间距1000㎜，横向间间距450+450㎜⑤脚手架步距15000㎜梁侧模次楞木方间间距300㎝，主楞2Ø48××3.5㎜钢管横向向间距600㎜，加固螺螺杆Ø14横向间距600㎜、竖向间间距500㎜立杆顶双扣件。梁模板板支撑架立面面简图满足安全要求3600×1150㎜㎜或0.7㎡①梁底18㎜厚木胶合板模板板②梁底50×100㎜方方木4根③顶托梁钢管Ø488×3.5㎜，沿梁跨间间距500㎜④立柱Ø48×3.5㎜㎜钢管3根，纵向间间距500㎜，横向间间距450+450㎜⑤脚手架步距15000㎜⑥梁侧模次楞木方间间距300㎝，主楞2Ø48××3.5㎜钢管横向向间距600㎜，加固螺螺杆Ø12横向间距600㎜、竖向间间距500㎜。梁模板板支撑架立面面简图满足安全要求41250×12000㎜或1.5㎡①梁底18㎜厚木胶合板模板板②梁底50×100㎜方方木6根③顶托梁钢管Ø488×3.5㎜，沿梁跨跨间距500㎜④立柱Ø48×3.5㎜㎜钢管4根，纵向间间距500㎜，横向间间距750+750㎜⑤脚手架步距15000㎜⑥梁侧模次楞木方间间距300㎝，主楞2Ø48××3.5㎜钢管横向向间距600㎜，加固螺螺杆Ø12横向间距600㎜、竖向间间距500㎜。梁模板板支撑架立面面简图满足安全要求(4)其它说明①130mm厚的板板下可为单扣扣件。②负2层梁板支架横杆，先先搭扫地杆，对对楼板净高为为3.5m、3.57mm部位，横杆杆步距可为11.65m，即即搭设扫地杆杆后，二步到到顶；对楼板板净高为5..17m部位位，横杆步距距也可为1..65m，即即搭设扫地杆杆后，三步到到顶。③对负1层，梁板支架横杆杆步距应为11500mmm，按高架支支模要求施工工。2、梁板模板支设的的其它要求①立杆之间必须按步步距满设双向向水平杆，确确保两方向有有足够的刚度度。②沿支架四周外立面面应满设剪刀刀撑；中部可可每隔10m设置；中部剪剪刀撑应靠近近大截面梁，或或在大截面梁梁处加设剪刀刀撑。剪刀撑撑角度45~60度，应跨过过立杆4~6根。③高支撑架的顶部和和底部（扫地地杆的设置层层）必须满设设水平加强层层（水平杆）。④负1层在层中部应满设设一道水平剪剪刀撑（水平平加强层）。⑤立杆和水平杆的接接头均应错开开在不同的框框格层中设置置。⑥立杆的垂直偏差和和横杆的水平平偏差小于《扣扣件架规范》的的要求。⑦扣件和钢管的质量量应满足要求求，每个扣件件的拧紧力矩矩都要控制在在45-600N.m。3.6楼梯支模为确保楼梯混凝土土质量，做到到楼梯踏步规规整，并免遭遭损坏，楼梯梯支模采用封封闭式支模，用18㎜厚木胶合合板、50×1000