河南某高层商住楼脚手架施工方案

*****二期10#、11#高层楼外墙脚手架施工方案审批：审核：编制：*****建设发展有限公司2008年03月28日工程概况本工程位于洛阳市***新区***大道与****大道交汇***隅，属于代商业网点的二类高层住宅楼；工程结构类型为剪力墙结构，耐火等级为二级，地震设防烈度为七度；地下一层，地上16层（18层），16层跃层（18层跃层），局部14层，14层跃层。檐口总高度为54.8m（64.8m），建筑物总长度为76.63m（72.73m），总宽度为13.7m(16.7m)，建筑面积为19601.61m2（19587.34m2）。工程的四周立面均采用落地式双排钢管脚手架。编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001J84—2001三、材料材质和规格1、钢管材质为A3，钢管直径采用Ф48×3.5焊接钢管，立杆及大横杆长度宜选用4m~6m长，小横杆长度宜选用2.0m长。2、扣件采用可锻铸铁扣件：直角扣件、回转扣件和对接扣件。扣件螺拴的拧紧力矩要求达到65N.m且不得发生裂纹和其它破坏。3、架板采用木脚手板，每块质量不宜大于30kg，可采用松木脚手板，脚手板厚度应不小于50mm且不能翘曲，两端应各设8#笃信钢丝箍两道。4、连（墙体）主体采用钢管与吊环固定，后附图。5、外架卸荷采用直经14或15的6×19＋1钢丝绳，4、7、11、15层均设，水平间距6米一道，外架拐角处必设，后附图。四、脚手架架体构造1、立杆间距：横距1.05m纵距1.5m，内立杆距墙外皮的距离不小于0.4m.2、大横杆步距1.8m3、墙体拉结杆：按三步四跨进行布置（梅花状）。4、小横杆设置距离1.5m，同时立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。5、剪刀撑在水平方向：建筑物纵向、横向均满设；垂直方向连续布置，每道剪刀撑跨越立杆的根数不宜少于4根，每道剪刀撑宽度不宜小于3跨且不应小于4.5m，斜杆与地面的倾角为450～600之间。五、计算书报审表附后六、脚手架搭设程序地基处理→摆放垫木→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆与立杆扣紧→装一步大横杆并与各立杆扣紧→搭设一步小横杆→搭设二步大横杆→搭设二步小横杆→设连墙杆→接长立杆→设剪刀撑→铺脚手板→设栏杆、挡脚板→挂安全网七、脚手架基础做法要求在距外墙皮2.1m宽范围内，做基底2：8灰土分层回填夯实600厚，宜在距架体外侧立杆0.8~1m处设明（暗）沟排水，以防基底低洼被雨水浸泡架体变型，立杆脚垫木宜采用不小于200㎜宽，50㎜厚，不小于3000㎜长的硬质木板。八、架体的搭设要求1、立杆安放应沿纵向设置，立杆间距必须均匀且为1.5m，内排立杆距外墙皮应不小于0.4m。2、立杆的接头位置：相邻立杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离≤1/3步距，必须对接,不得采用搭接的方式。3、立杆和大横杆要用直角扣件扣紧，立杆和大横杆不能隔步设置或漏设。大横杆从底部开始，将相邻两步架的大横杆错开布置在立杆内、外侧。4、小横杆应沿立杆左右布置，在立杆与大横杆交叉处均设小横杆，不得随架体的搭高而（下边）拆除掉。5、剪刀撑：剪刀撑斜杆一般不易接长，必须接长者应采用搭接，搭接长度不小于1.2米，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜，若错过主节点需加设立杆，剪刀撑应随纵向立杆和横向水平杆同步搭设。6、连墙杆设置：采用加长小横杆每三步四跨梅花状布置，在伸入结构层内用预埋吊环固定（后附图）。7、脚手板铺设：考虑立体交叉施工，共满铺脚手板不少于5步，具体位置现场确定，在满铺脚手板的操作层上，应设置300㎜高竹架板挡脚板，并固定牢靠。8、安全网防护：脚手架外侧采用密目安全网，全封闭设置安全立网。平网设置：首层平网宜在3m高左右设置一道，层间平网每10m设置一道，置于施工操作层下方；网边采用5㎜尼龙绳全眼连接固定，平网要定期清理垃圾及杂物。9、其他注意事项a、要求用ф48钢管，不能用ф48钢管与ф51钢管混合使用。b、纵向扫地杆应在距地面200㎜处连续设置，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。c、扣件拧紧适度，用力矩扳手检查，应在55—65N.m之间。d、连接大横杆的扣件开口应朝架子内侧，螺拴向上，以防雨水进入。e、双排架小横杆靠墙一端要离开墙面300㎜为宜，各杆件伸出外侧的端头长度宜为100㎜。f、允许偏差：立杆垂直偏差全高不大于100㎜，大横杆总长水平偏差不大于50㎜。g、脚手架在使用过程中，均布荷载不应超过2000N/m2；脚手架四角应设避雷装置；架子工必须持证上岗。10、卸料平台搭设见专项方案。11、连墙杆及钢丝绳卸荷见草图：卸荷钢丝绳安装时，每一根钢丝绳都必须用倒链拉紧固定牢。12、底层通道及出入口处外架按门架设置，全安通道按规范要求设双层，并有醒目标志牌。设置施工电梯处外架应考虑断开，以便搭设施工电梯外架。13、外架搭设施工方案中凡与《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有相触者均以《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》为准。九、脚手架拆除1、架子拆除时应划分作业区，周围设警戒标志，地面有专人指挥，严禁非作业人员入内。2、拆除时高处作业人员必须戴安全帽系安全带，扎裹腿、软底鞋。3、拆除顺序，由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜杆，后拆小横杆、大横杆、立杆。并按一步一清理的原则依次进行。4、拆立杆时应先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆应先拆中间，然后托住中间，再拆两头扣件，连墙杆应随拆除进度逐层拆除。5、拆除要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落事故发生。6、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管等建筑物成品。7、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下送，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点及时清运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件及铁丝集中回收。8、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人应将拆除情况交代清楚后方可离去。拆除时如附近有电缆或用电线路，要采取隔离措施，严禁杆件接触电线或违章作业。9、底层商店施工时，北侧外架拆除方案见19页详图及要求。10、外架严格按规范要求搭设，方案中有与安全规范相触者均以《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》为准。十、钢管落地脚手架计算结果及简图工程名称*****二期部位钢管落地脚手架计算参数计算条件：双排脚脚手架搭设高高度考虑50m,,采用单立杆杆。搭设尺寸寸：立杆纵距距1.5m，立立杆的横距为为1.05mm，立杆步距距1.8m。连墙件采用用三步四跨，竖向间间距5~6m，水平平间距6m，施工均均布荷载不大大于2kN//m2，同时施工工2层时，脚手板铺铺设不少于5步。洛阳市的的基本风压为为0.4kNN/m2。钢丝绳卸卸荷分4段计算。分别别设于四、七七、十一、十十五层，除外外架拐角必设设外，水平间间距为6米一道。示意图搭设材料脚手架采用φ488×3.5钢钢管及可锻铸铸铁扣件搭设设；连墙件采采用双扣件；；脚手板为竹竹笆脚手板；；栏杆采用架架子管、竹笆笆片脚手板挡挡板；地基土土为2：8灰土，其承载力标标准值不应小于160kkN/m2。序号审核要点计算过程结论1大横杆的计算大横杆的最大弯曲曲应力为σ=58.4655N/mmm2<[ff]=2055N/mmm2符合要求大横杆的最大挠度度为V=1.5933mm<<[V]==1500//150mmm且<10mmm符合要求2小横杆的计算小横杆的最大弯曲曲应力σ=120.3113N/mmm2<[ff]=2005N/mmm2符合要求小横杆的最大挠度度为V=2.0944mm<<[V]=10500/150==7且<10mm符合要求3扣件抗滑力的计算算单扣件实际抗滑承承载力为6..4扣件所受应力R=2.588kN<6.4kNN符合要求4钢丝绳卸荷计算钢丝绳最小直径为为12mm，必必须拉紧至33kN，吊环环直径为100mm。符合要求脚手架竖向荷载P=6.662kkN<扣扣件抗滑承载载力12.88kN符合要求5立杆的稳定性计算算(钢丝绳卸荷)立杆稳定性计算((不考虑风荷荷)σ=48.8288N/mmm2<[ff]=2205N//mm2符合要求立杆稳定性计算((考虑风荷)σ=67.5711N/mmm2<[ff]=2205N//mm2符合要求6连墙件的稳定性计计算连墙件的设计Nl=9.0966kN<Nf=955.133kkN符合要求双扣件实际抗滑承承载力为122.8kN扣件所受应力Nll=9..096kNN<122.8kNN符合要求7立杆的地基承载力力计算地基承载力fg==160Kppa脚手架立杆对地基基的压力PP=17.1103≤fg=160kpa符合要求结论符合要求十一、型钢悬挑卸料平台搭设施工方案（一）、概述：凯瑞城外架卸料平台采用型钢悬挑，主梁采用16号槽钢；次梁采用10号槽钢；采用木脚手板，钢管栏杆，木脚手板挡板。水平钢梁(槽钢主梁)的悬挑长度4.5m，平台计算宽度2.0m。次梁槽钢间距0.9m。平台设计材料堆放荷载≤8kN，施工人员等活荷载≤0.2kN/m2。外侧钢丝绳与外端的距离为1m，内侧钢绳与外侧钢绳之间的距离为0.5m；拉绳上部固定点与悬挑梁支点之间的高度距离为6m，钢丝绳安全系数K=6，悬挑梁与墙的接点按铰支计算。（二）、卸料平台做法简图如下：（三）、型钢悬挑卸料平台计算：由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。（A）、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：钢管栏杆、木脚手板挡板自重为0.14kN/m；施工人员等活荷载为2.00kN/m2，最大堆放材料荷载为8.00kN。2.悬挑参数外侧钢丝绳与端头的距离为1.00m，内侧钢绳与外侧钢丝绳之间的距离为0.50m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离为6.00m；钢丝绳安全系数K＝6.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋吊环的直径为20.00mm。只对外侧钢丝绳进行计算；内侧钢丝绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距Ld为0.90m，建筑物与次梁的最大允许距离Le为0.20m。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度为4.50m，水平钢梁(主梁)的锚固长度为0.10m；平台计算宽度为2.10m。（B）、次梁的验算:次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.9m，其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.90=0.32kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2=8.00/3.50/2.10×0.90=0.98kN/m；(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.32+0.98+0.10)=1.67kN；经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.90×2.10=5.29kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，最大弯矩M=1.67×2.102/8+5.29×。3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=3.70×103/(1.05×39.70)=88.75N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=88.749N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2.10×100.00×235.0)=1.11；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb=0.815；次梁槽钢的稳定性验算σ=3.70×103/(0.815×39.700)=114.29N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=114.289N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!（C）、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内侧钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积A=25.15cm2；惯性距Ix=934.5cm4；转动惯量Wx=116.8cm3；回转半径ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用钢管栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.19)=0.40kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(1.67×2.10+5.29)/2=4.40kN；2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：R[1]=26.864kN；R[2]=-3.461kN；最大支座反力为Rmax=26.864kN；最大弯矩Mmax=15.322kN.m；最大挠度V=16.106mm。3.抗弯强度验算其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值σ=1.53×107/1.05/116800.0+1.34×104/2515.000=130.280N/mm2；主梁槽钢的最大应应力计算值130..280NN/mm2小于主梁槽槽钢的抗压强强度设计值[f]=2205.000N/mmm2，满足要求求!4.整体稳定性验验算其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570×10..0×65.0×235/((3500..0×160.00×235.00)=0.6662；由于φb大于0..6，应按照照下面公式调调整：可得φb=0.6644；主梁槽钢的稳定性性验算σ=1..53×107/(0.6644×1168000.00))=203..78N//mm2；主梁槽钢的稳定性性验算σ=2003.78N/mm22小于[ff]=2055.00,满满足要求!（D）、钢丝拉绳的内力力验算:水平钢梁的垂直支支坐反力RCi和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算，RCi=RRUisinθi其中RCi---水平钢钢梁的垂直支支坐反力(kN)；RUii--拉钢钢绳的轴力((kN)；θi--拉钢绳的的轴力与水平平钢梁的垂直直支坐反力的的夹角；sinθii=Siin(ArrcTan(3/(00.5+1)))=00.894；；根据以上公式计算算得到外钢绳绳的拉力为：：RUi=RRCi/ssinθi；RU1=26..864//0.8994=330.04kN；（E）、钢丝拉绳的强度度验算:钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU取最大值进进行验算，为为30.044kN；如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力计算公式：：其中[Fg]---钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)；计算中近似取Fgg=0.5dd2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取30.0335kN，α=0.822,K=6，得得到：d=221.0mmm。故两根钢丝绳最小小直径必须大大于21mmm才能满足要要求。选用两两根直径14钢丝绳。（F）、钢丝拉绳拉环的的强度验算::取钢丝拉绳(斜拉拉杆)的轴力最大大值RU进行计算作作为拉环的拉拉力N为：N=RU=300335.3433N。拉环强度计算公式式为：其中，[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》所述在在物件的自重重标准值作用用下，每个拉拉环按2个截面计算。拉拉环的应力不不应大于500N/mm22，故拉环钢钢筋的抗拉强强度设计值[[f]=500.0N/mmm2；所需要的拉环最小小直径2D=[300035.33×4/(3..142×50.000×2)]1/22=17.7mmm。（G）、操作平台安全要要求:1.卸料平台的上上部拉结点，必必须设于建筑筑物上，不得得设置在脚手手架等施工设设备上。2.卸料平台安装装时，钢丝绳绳应采用专用用的挂钩挂牢牢，建筑物拐拐角口周围系钢丝绳绳处应加补软软垫物，平台台外口应比内内口高200~2550。3.卸料平台左右右两侧必须装装置固定的防防护栏，如图图示。4.卸料平台吊装装，需要将挑挑梁支撑点固固定牢固，接好钢钢丝绳，经过过检验后才能能松卸起重吊吊钩。5.卸料平台使用用时，应有专专人负责检查查，发现钢丝丝绳有锈蚀损损坏应及时调调换，焊缝脱脱焊应及时修修复。6.操作平台上应应显著标明容容许荷载，人人员和物料总总重量，严禁超过设设计容许荷载载，配专人监监督。7、若卸料平台方案案中有与建筑筑施工外架卸卸料平台相应应规范相触者者均以规范为为准。（H）、型钢悬挑卸料料平台计算结结果：工程名称*****二期审核部位型钢悬挑卸料平台台计算参数内侧钢丝绳与墙的的距离为3