河南文化馆模板施工方案附详细计算书

XX县XX文化馆模板施工方案目录HYPERLINK\l"_Toc328057357"1编制依据1HYPERLINK\l"_Toc328057358"2工程概况1HYPERLINK\l"_Toc328057359"3模板体系的选型1HYPERLINK\l"_Toc328057360"4模板体系设计及施工1HYPERLINK\l"_Toc328057361"4.1准备工作1HYPERLINK\l"_Toc328057362"4.2独立柱模板体系2HYPERLINK\l"_Toc328057363"4.3梁板模板体系4HYPERLINK\l"_Toc328057364"4.4楼梯模板体系5HYPERLINK\l"_Toc328057365"5模板的拆除6HYPERLINK\l"_Toc328057366"6模板工程施工要点7HYPERLINK\l"_Toc328057367"6.1柱模板施工方法7HYPERLINK\l"_Toc328057368"6.2水平模板的施工方法7HYPERLINK\l"_Toc328057369"7模板工程质量保证措施7HYPERLINK\l"_Toc328057370"7.1模板清理7HYPERLINK\l"_Toc328057371"7.2顶板支撑8HYPERLINK\l"_Toc328057372"7.3板缝处理8HYPERLINK\l"_Toc328057373"7.4模板支设及检查重点81编制依据1.1本工程图纸及设计变更1.2本工程施工组织设计1.3工程测量规范（GB50026-2007）1.4混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.5建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）1.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2002版）1.7建筑现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）2工程概况XX县XX文化馆位于商丘市XX县XX区，XX路南、XX大道路东。本工程总建筑面积21203㎡，建筑层数地上5层，建筑总高度为25.300m；建筑耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅱ级；主体结构使用年限50年，抗震设防烈度为7度；柱下独立基础，水泥土搅拌桩复合地基，地上采用钢筋混凝土框架结构，柱采用钢筋混凝土柱，楼盖采用钢筋混凝土楼板体系，屋盖大部分为混凝土结构，中厅部分为网架结构采光顶。本方案内容为基础底板以上模板施工部分（承台模板施工部分见《XX县XX文化馆基础工程施工方案》）。本工程柱子多，圆柱较多，如何保证圆柱模支设的准确性及柱模板和顶板模板的强度、刚度和稳定性是模板工程的重点、难点之一。梁柱节点的处理，尤其是框架柱和梁相交部位模板的处理是模板工程重点、难点之二。3模板体系的选型根据工程工期、质量目标，模板选型如下：表3-1：模板体系选型表结构部位模板体系框架柱模板15mm厚硬质双双面覆膜多层层木模板，50×1000木枋作背楞、φ48×3..5双钢管套箍箍地上结构水平模板板15mm厚硬质双双面覆膜多层层木模板，φ48×3..5扣件式钢管管架+可调U托4模板体系设计及施工4.1准备工作中心线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的边柱轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线。标高测量：根据模板实际标高的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。找平：为了防止混凝土烂根，应在立模板之前将楼面抄平、抹水泥砂浆。砂浆内边要用靠尺比着柱皮黑线抹直。混凝土浇筑完，拆模后将砂浆铲掉即可。4.1.4隐、预检：检查水、电管线预埋情况，预埋件、预留孔洞埋设的牢固程度和准确性，办完钢筋、水电的隐检手续，再进行模板安装。4.1.5按施工要求对模板进行清理和涂刷脱模剂，涂刷要均匀，不得漏刷。4.1.6准备好辅助材料和脱模剂，嵌缝材料选用泡沫胶条，脱模剂要选用水性材料，防止污染钢筋。4.2独立柱模板体系矩形方柱体系本工程的方柱采用木模板体系，其面板为15mm厚硬质双面覆膜多层木模板，背肋采用50×100木枋，间距250mm，柱箍采用Φ48×3.5双钢管，φ12对拉螺栓进行拉接，柱箍间距400mm。图：方柱支模图圆形柱模板体系圆柱模板采用木模体系，通过小木条按弧度拼接成两个半圆形，表面贴一层1.5mm厚的镀锌板，小木条采用30mm厚、50mm宽的木板锯割而成，外用15mm厚硬质双面覆膜多层木模板做肋，间距400mm。1.5mm厚镀锌板1.5mm厚镀锌板厚30mm宽50mm小木条立面图15mm厚多层板木肋图：圆柱模板支模图施工顺序抄平放线→柱钢筋绑扎→焊接定位钢筋→柱模分块安装→调节垂直度→对拉螺栓紧固→斜撑检查校正。柱模支设要求为了固定模板底部，应在柱模板下口四周预埋Φ22钢筋地锚，地锚露出楼板面部分不少于200mm。柱模板安装就位后要将底部缝隙用水泥砂浆封堵。斜支撑采用φ48×3.5钢管。4.3梁板模板体系模板形式楼板模板体系采用散支散拆的模板拼装体系，板材为15mm厚硬质双面覆膜多层木模板，次肋采用50×100木枋，间距不大于300mm。主肋采用100×100木枋或双Φ48钢管，当采用扣件式脚手架作支撑时，主肋间距为1000×1000。梁模板采用15mm厚硬质双面覆膜多层木模板，梁底木枋采用50×100木枋，间距不大于250mm，主肋采用100×100木枋或双Φ48钢管。主肋采用100×100木枋或双Φ48钢管，采用扣件式脚手架作支撑，主肋间距为1000×800。支撑系统采用满堂红脚手架。（1）钢管脚手架支撑体系本工程支撑体系均采用扣件式钢管脚手架，并配置可调U形顶托以适应不同层高和梁板高度的变化。梁底钢管架立杆间距1000×600，板底钢管架立杆间距1000×1000；水平杆步距1.5m，并纵横方向满设，扫地杆距垫板上皮高度不宜大于200mm。当梁的高度或楼板厚度不同时，可以采用不同的水平杆步距，但应尽量保证水平杆步距的一致性，且应满足立杆顶部距离支架顶层横杆的高度不应大于600mm（宜取300mm）。（2）梁板支模节点设计：15mm厚木模15mm厚木模图4-8：梁板模板扣件式脚手架支撑系统图施工顺序：复核梁底、板底标高→搭设支模架→安放龙骨→安装梁模板→安装柱、梁、板节头模板→铺放楼板模板→安放预埋件及预留孔模板→检查校正→交付验收楼板和梁的跨度大于4m时，模板支设时要按跨度的2‰起拱，悬臂梁按悬臂长度的4‰起拱，起拱高度不小于20mm。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。沿支架四周外立面满设剪刀撑，支撑主梁的立杆沿梁长方向必须设置剪刀撑。立杆严禁搭接，要使用对接扣件进行连接。立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。支撑架最底层横杆（扫地杆）距支撑所垫木枋上皮的不大于200mm。4.4楼梯模板体系楼梯模板考虑采用散支散拆的木模板系统，模板采用15mm厚硬质双面覆膜多层木模板，踏步模板龙骨采用50×100木枋，底模龙骨采用50×100mm木枋，侧模板龙骨采用50×100木枋，支撑采用钢管脚手架。15mm厚多层板做踏步侧板15mm厚木模15mm厚木模15mm厚木模15mm厚多层板做踏步侧板15mm厚木模15mm厚木模15mm厚木模图4.4：楼梯模板示意图5模板的拆除5.1非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1.2N/mm2）方可拆除。承重模板应按《混凝土工程施工质量验收规范》的规定执行。混凝土浇筑完，将同条件下养护的混凝土试块送试验室试压，根据试验室出具的强度报告，决定模板的拆除时间和措施。拆模时，一般应遵循先浇筑完先拆的原则进行拆模。5.2模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.3梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。其顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑→拆除梁连接件及侧模→松动支架柱头调节螺栓，使模板下降2—3cm→分段分片拆除楼板模板及支承件→待达到100%强度后拆除梁底模和支承件5.4拆下模板等配件，要有人接应传递，指定地点堆放。5.5模板拆除后要及时、认真清除残灰，再刷脱模剂。脱模剂要涂刷均匀，不能漏刷，也不能刷得过多，脱模剂干后再支设模板。6模板工程施工要点6.1柱模板施工方法6.1.1施工准备柱模施工放线完毕；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；将本柱模中不用到的穿墙孔堵住，并涂刷脱模剂；柱模定位钢筋焊好、做好预埋。6.1.2柱模安装将柱模安装到柱边线处；根据柱模的截面尺寸，用小背楞和螺栓将四片柱模锁紧；调整柱模的垂直度，并用对拉螺栓交错进行加强；将柱模的支架固定好，如柱子较高时需加一些斜向支撑和加强背楞。拆模方法当柱砼达到一定强度之后，开始拆模；先将柱模斜支撑拆除，松开螺栓，使柱模间分离；将柱模吊到地面，进行清灰、涂刷脱膜剂，以备再次周转使用。6.2水平模板的施工方法梁板模板支设流程首先测定梁、板底标高，搭设支撑架；然后安放纵横楞、梁底模；梁钢筋绑扎；安装梁侧模；安装梁、柱节点模板；安装楼板底模；涂刷脱模剂；绑扎楼板钢筋；安放预埋管件；检验校正。梁板模板安装质量要求次梁轴线位置、截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。梁板支撑系统底部设可调底座，顶部设可调支撑头，以调节模板的标高、水平及按规范要求的起拱。7模板工程质量保证措施7.1模板清理模板清理干净是保证混凝土成型质量，保证混凝土外观美观的重要一环，因此在模板检查过程中模板清理应作为一个重点来检查。模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理，门洞口模板的清理，模内清理。本工程覆模多层板将模板的灰浆等清理干净后，用脱模剂对板面进行擦拭即可。板面有破损、凹凸及变形的应及时进行修补，边框背楞如有变形将直接影响拼缝质量，边框背楞如不顺直要进行维修。模板清理干净后及时进行标识，标识内容为“模板已清理、待用”；对未清理模板也应进行标识，标识内容为“模板待清理”；对变形较大需要维修的模板也应进行标识，标识内容为“模板须维修、停用”。7.2顶板支撑水平顶板支撑体系采用钢管架，上设有螺旋式可调顶托，为了保证支撑的整体稳定性，对于标准层纵横立杆应设三道钢管架水平横杆拉接，并保证底部300～500mm高度有一道扫地杆（位置根据立杆规格而定）。为了保证上下层楼板荷载传力均匀，上下层支撑立杆应对正，保证在一条垂直线上。7.3板缝处理顶板采用硬拼缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，应切除损坏部分以免影响拼缝质量；在顺次龙骨方向两块模板的拼缝处应有次龙骨木枋，当木枋按设计间距排列在此处无木枋时，应附加木枋。为了保护多层板周边不被损坏且提高模板周转率，采用封边漆对多层板定期封边。为了保证顶板与梁边相交的阴角顺直、方正，与梁边相交的边龙骨（50×100木枋）要求顶面及接触侧面刨平刨直，并在模板侧边粘贴海绵条（粘贴时弹线，并按线粘贴海绵条）。木枋次背楞与模板面及与外背楞要求接触严密，接触严密能更好地保证模板整体刚度，保证柱模板平整不涨模。7.4模板支设及检查重点柱模板支设前柱根部应清理干净：用高压气泵将剔凿的混凝土渣子、绑扎丝等杂物吹干净；模板面脱模剂涂刷均匀，擦拭光亮。柱模板按边线就位，拉通线支设（通线松紧适度），保证各相邻模板不错台；利用顶模棍保证截面尺寸（可以比柱宽小2mm）;利用1.5Kg吊线锤配合尺量在模板的上部、中部及下部检查模板垂直偏差、校正模板垂直度。木模板的斜撑必须按方案设置，并能将侧向荷载有效地传给楼面，不允许将斜撑撑在用钢管架搭设的满堂架及外架上。顶板模板按方案对钢管架立杆点的位置进行放线，并按放线点布设立杆，钢管架的平杆不得少于3道以保证满堂架的整体稳定性。顶板的主次龙骨按方案加设，次龙骨钉牢在主龙骨上，柱子四周的边龙骨必须刨平刨直。相邻多层板拼缝采用硬拼缝，拼缝处必须设木枋支承，与柱子接触的多层板侧边要求粘贴海绵条。按方案留置清扫口（清扫口的留置要方便施工及清理）并用高压气泵将模板内的杂物清理干净，最后将清扫口封闭严密并加固牢固。XX文化馆工程主体模板计算书本工程柱模板按照最大截面1000mm×1000mm计算；梁模板按照最大截面350mm×850mm计算；楼板厚度按照150mm计算；钢管规格按照48×3mm计算。柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H=5.10m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取22.000hh；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取5.1000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.000。分别计算得200.036kN/m22、122.4400kNN/m2，取较小值值20.0336kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值qq1=20.0036kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值q2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的计算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。分分别取柱截面面宽度B方向和H方向面板作作为验算对象象，进行强度度、刚度计算算。强度验算算考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面宽度B方向竖楞间间距最大，为为l=2338mm，且且竖楞数为5，因此对对柱截面宽度度B方向面板按按均布荷载作作用下的三跨跨连续梁进行行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度度验算对柱截面宽度B方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：M=0.1ql22其中，M--面面板计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2238.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.004×0.440×0.990=8.6656kN//m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.00×00.40×00.90=11.008kkN/m；式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=8.6656+1..008=99.664kN/m；；面板的最大弯矩：：M=0..1×9.6664×2338×2388=5.447×1044N.mm；面板最大应力按下下式计算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:W=bh2/6b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=4000×15.00×15.00/6=1..50×1004mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大应力计计算值：σ=M//W=55.47×1104/1..50×1004=3..649N//mm2；面板的最大应力计计算值σ=3.6649N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.面板抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--面面板计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2238.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.004×0.440×0.990=8.6656kN//m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.00×00.40×00.90=11.008kkN/m；式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=8.6656+1..008=99.664kN/m；；面板的最大剪力：：V=00.6×9..664×2238.0=13779.9555N；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm2)；VV--面板计计算最大剪力力(N)：V=11379.9955N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4400mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=155.0mm；ffv面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×11379.9955/(22×400××15.0))=0.3445N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.3345N/mmm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:ν=0.677qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载(kN/m))：q=20.044×0.400＝8.01kN/m；；νν--面板最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2238.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=4000×15.00×15.00×15.00/12==1.133×105mm4；面板最大容许挠度度:[ν]=2238/250==0.9552mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×8..01×2338.04/(1000×95000.0×1..13×1005)=00.163mm；面板的最大挠度计计算值ν=0.1163mm小于面板最最大容许挠度度设计值[ν]=0..952mmm,满足要求求！四、竖楞计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为55.100mm,柱箍间距距为400mmm，因此按按均布荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。本工程中，竖楞采采用木方，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×1100×1000/6×11=833.33cmm3；I=50×1100×1000×1000/12×11=4116.67ccm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：M=0.1ql22其中，M--竖竖楞计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4400.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.0036×0..238×00.900==5.1500kN/m；；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.000××0.2388×0.9000=0.6600kN//m；q=5.1150+0..600=55.750kN/m；；竖楞的最大弯距：：M=0..1×5.7750×4000.0×4400.0==9.200×104N·mm；σ=M/W<f其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯矩(N·mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×1044；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=99.20×1104/8.333×104=1..104N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=1.1104N/mmm2小于竖楞的的抗弯强度设设计值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--竖竖楞计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4400.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.0036×0..238×00.900==5.1500kN/m；；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.000××0.2388×0.9000=0.6600kN//m；q=5.1150+0..600=55.750kN/m；；竖楞的最大剪力：：V=00.6×5..750×4400.0=13779.9555N；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm2)；VV--竖楞楞计算最大剪剪力(N)：V=0.66ql=00.6×5..75×4000=13779.9555N；bb--竖楞楞的截面宽度度(mm)：b=550.0mmm；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11379.9955/(22×50.00×100..0×1)==0.4144N/mm22；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.4414N/mmm2小于竖楞截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:νmax=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在竖楞上的的线荷载(kN/m))：q=220.04××0.24=5.775kN//m；ννmax--竖楞最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4400.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2），E=9000..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=4.117×1066；竖楞最大容许挠度度:[ν]=4400/2550=11.6mm；；竖楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×5..75×4000.04/(1000×90000.0×4..17×1006)=00.027mm；竖楞的最大挠度计计算值ν=0.0227mm小小于竖楞最大大容许挠度[ν]=1.66mm，满满足要求！五、B方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用圆钢管，直直径48mmm，壁厚3mmm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按集中荷载计算（附附计算简图）：：B方向柱箍计算简图图其中P---竖楞传递到到柱箍的集中中荷载(kN)；P=(1.22×20..04×0..9+11.4×22×0.9))×0.2338×00.4=2.3kkN；B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=6..874kkN；B方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.3360kNN·m；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:ν=0.1137mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=3660007..76N··mm；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=89886mm33；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=388.16NN/mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；B边柱箍的最大应力力计算值σ=3.660×1088/(1.005×8.999×1066)=38..16N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0.1137mmm；柱箍最大容许挠度度:[ν]=5500/250==2mmm；柱箍的最大挠度ν=0.1337mm小小于柱箍最大大容许挠度[ν]=2mmm，满足要求求!六、B方向对拉螺螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f××A其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的型号::M12；对拉螺栓的有效直直径:99.85mmm；对拉螺栓的有效面面积:A==76mmm2；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.8744kN。对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；对拉螺栓所受的最最大拉力NN=6.8774kN小小于对拉螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!七、H方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用圆钢管，直直径48mmm，壁厚3mmm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按计算（附计算简简图）：H方方向柱箍计算算简图其中P--竖楞传递到到柱箍的集中中荷载(kN)；P=(1.2××20.044×0.9++1.4×22×0.9))×0.2338×0..4=22.3kNN；H方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=6..874kkN；H方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.3360kNN·m；H方向柱箍变形图((mm)最大变形:ν=0.1137mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=3660007..76N··mm；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=89886mm33；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=388.155N/mm22；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；H边柱箍的最大应力力计算值σ=3.660×1088/(1.005×8.999×1066)=38..155N//mm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0..137mmm；柱箍最大容许挠度度:[ν]=5500/250==2mmm；柱箍的最大挠度ν=0.1137mm小于柱箍最最大容许挠度度[ν]=2mmm，满足要求求!八、H方向对拉螺螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f××A其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的直径::M12；对拉螺栓有效直径径:9..85mmm；对拉螺栓有效面积积:A=76mmm2；对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.8744kN。对拉螺栓所受的最最大拉力:N=6..874kNN小于[N]]=12.992kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!梁模板(扣件钢管管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参参数梁截面宽度B((m)：0.35；梁截面高高度D(m)：0.85；混凝土板厚度(mmm)：150.000；立杆沿梁梁跨度方向间间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)：0.10；立杆步距h(m))：1.50；板底承重重立杆横向间间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度度H(m)：4.30；梁两侧立立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：：梁底支撑小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立杆杆根数：1；采用的钢管类型为为Φ48×3；立杆承重连接方式式：双扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝凝土侧压力标标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝凝土对梁侧模模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；；木材弹性模模量E(N/mmm2)：9000..0；木材抗压强度设计计值fc(N//mm)：16.0；木材抗弯强度设计计值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪剪强度设计值值fv(N//mm2)：1.7；面板材质：木面板板；面板厚度度(mm)：15.00；面板弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯弯强度设计值值fm(N//mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度度b(mm)：50.0；梁底方木木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm))：400；次楞根数数：4；主楞竖向支撑点数数量：2；固定支撑水平间距距(mm)：500；竖向支撑点到梁底底距离依次是是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管管；直径(mm)：48..00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：22；次楞材料：木方；；宽度(mm)：50..00；高度(mm)：100.000；二、梁侧模板荷载载计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土土的初凝时间间，取2.0000h；T混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V混凝土的浇浇筑速度，取取1.5000m/h；H混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取0.7500m；β1--外加剂影响响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取1.150。分别计算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取较小值17.8448kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞的根数为4根根。面板按照照均布荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。面板计算简简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=440×1.55×1.5//6=15ccm3；M面板的最大大弯矩(N·mmm)；σ--面板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)[f]]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按照均布活荷载最最不利布置下下的三跨连续续梁计算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在在模板上的侧侧压力，包括括：新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.4××17.855×0.9==7.71kkN/m；振捣混凝土荷载设设计值:q2=1.44×0.4××4×0.99=2.0116kN/mm；计算跨度:l=(8550-1500)/(4--1)=2233.333mm；面板的最大弯矩M=0..1×7.771×[(8850-1550)/(44-1)]22+0..117×22.016××[(8500-150))/(4-11)]2=5.448×1044N·mm；面板的最大支座反反力为:N=11.1q1l+1.22q2l=1.11×7.7110×[(8850-1550)/(44-1)]//1000++1.2×22.016××[(8500-150))/(4-11)]/10000=2..543kkN；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=5..48×1004/1..50×1004=3.7NN/mm2；面板的抗弯强度设设计值:[f]]=133N/mm22；面板的受弯应力计计算值σ=3.77N/mm22小于面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模板板上的新浇筑筑混凝土侧压压力线荷载设设计值:q==q1=7.771N/mmm；l计算跨度:l==[(8550-1500)/(4--1)]=2233.333mm；E面板材质的的弹性模量:E==95000N/mm22；I面板的截面面惯性矩:I==40×11.5×1..5×1.55/12=111.25ccm4；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×7..71×[((850-1150)/((4-1)]]4/(1000×95000×1.133×105)=00.145mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=[(8550-1500)/(4--1)]/2250=0.9333mm；面板的最大挠度计计算值ν=0.1445mm小于面板的最大大容许挠度值值[ν]=0.9933mm，满足要求求！四、梁侧模板支撑撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。次楞均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=2.5443/0.4400=66.359kkN/m本工程中，次楞采采用木方，宽宽度50mm，高度100mm，截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×5××10×100/6=83.333cm3；I=1×5××10×100×10/112=4416.677cm4；E=90000.00NN/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m))变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M=0.1022kN·mm，最大支座座反力R=22.798kN，最大变形ν=0.0030mmm（1）次楞强度验算强度验算计算公式式如下:σ=M/W<[[f]经计算得到，次楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..02×1005/8.333×104=1..2N/mmm2；次楞的抗弯强度设设计值:[f]]=177N/mm22；次楞最大受弯应力力计算值σ=1..2N/mmm2小于次楞的抗弯弯强度设计值值[f]==17N/mmm2，满足要求求！（2）次楞的挠度验算算次楞的最大容许挠挠度值:[ν]=4400/4000=1mmm；次楞的最大挠度计计算值ν=0.033mm小于次楞的最大大容许挠度值值[ν]=1mm，满足要求求！2.主楞计算主楞承受次楞传递递的集中力，取取次楞的最大大支座力2.7988kN,按照集中荷荷载作用下的的简支梁计算算。本工程中，主楞采采用圆钢管，直直径48mm，壁厚3mm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=2×4..493=88.99cmm3；I=2×100.783==21.577cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞计算简简图主楞弯矩图(kN·m))主楞变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M=00.606kN·m，最大支座座反力R=66.995kN，最大变形ν=0.6678mmm（1）主楞抗弯强度验验算σ=M/W<[[f]经计算得到，主楞楞的受弯应力力计算值:σ=6..06×1005/8.999×103=677.5N//mm2；主楞的抗抗弯强度设计计值:[f]]=2005N/mmm2；主楞的受弯应力计计算值σ=67..5N/mmm2小于主楞的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2，满足要求求！（2）主楞的挠度验算算根据连续梁计算得得到主楞的最最大挠度为0.6778mm主楞的最大容许挠挠度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；主楞的最大挠度计计算值ν=0.6778mm小于主楞的最大大容许挠度值值[ν]=0.775mm，满足要求求！五、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的两跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5000×15×115/6==1.888×104mm3；I=500××15×155×15/112=11.41×1105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<[[f]钢筋混凝土梁和模模板自重设计计值(kN/mm)：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.855+0.500]×0.550×0.990=11..975kNN/m；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值(kN/mm)：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.50×00.90=22.520kkN/m；q=11.9755+2.5220=14..495kNN/m；最大弯矩及支座反反力计算公式式如下:Mmax=0.1225ql2=0.1125×144.494××1752=5.555×104N·mm；RA=RC=0.3775q1l+0.4437q2l=0.3375×111.974××0.1755+0.4337×2.552×0.1175=0..979kNNRB=1.25ql==1.25××14.4994×0.1175=3..171kNNσ=Mmax/WW=5.555×104/1.888×104=3N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=3NN/mm2小于梁底模面板板的抗弯强度度设计值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下：ν=0.5521ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q=qq1/1.2==9.9799kN/m；l计算跨度(梁底支撑间间距):l=175..00mm；E面板的弹性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1775.00//250==0.7000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.5521×111.974××1754/(1000×95000×1.411×105)=0.0044mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.0444mm小于面板的最大大允许挠度值值:[ν]=00.7mm，满足要求求！六、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均均布荷载按照照面板最大支支座力除以面面板计算宽度度得到：q=3.171//0.5=66.341kkN/m2.方木的支撑力验算算方木计算简简图方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10//12=416.667cm44；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩MM=0.11ql2=0.11×6.3441×0.552=0..159kkN·m；最大应力σσ=M//W=0.1599×106/833333.3==1.9N/mm22；抗弯强度设计值[f]=13NN/mm2；方木的最大应力计计算值1.9N/mm22小于方木抗弯强强度设计值13NN/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须须满足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×6.3341×0..5=11.902kN；方木受剪应力计算算值τ=3××1.9022×10000/(2×550×1000)=00.571N/mm22；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力计计算值0.5771N/mmm2小于方木抗剪强强度设计值1.7N/mm22,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大挠度计算算值ν=0.6677×6..341×55004/(1000×90000×4166.667××104)=0.0072mm；方木的最大允许挠挠度[ν]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；方木的最大挠度计计算值ν=0.0072mmm小于方木的最大大允许挠度[ν]=2mmm，满足要求求！3.支撑小横杆的强度度验算梁底模板边支撑传传递的集中力力：P1=RA=0.9779kN梁底模板中间支撑撑传递的集中中力：P2=RB=3.1771kN梁两侧部分楼板混混凝土荷载及及梁侧模板自自重传递的集集中力：P3=(0.600--0.3500)/4×00.500××(1.2××0.1500×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.5000×(0.8850-0..150)××0.5000=0.6443kN简图(kN·m))剪力图(kN)弯矩图(kN·m))变形图(mm)经过连续梁的计算算得到：支座力:N1=N3=0.6666kN；N2=5.08kNN；最大弯矩Mmaax=0.0084kNN·m；最大挠度计算值Vmax=0..019mmm；最大应力σ=00.084××106/44900=18.77N/mmm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑小横杆的最大大应力计算值值18.77N/mmm2小于支撑小横杆杆的抗弯设计计强度205N/mm22,满足要求!七、梁跨度方向钢钢管的计算作用于梁跨度方向向钢管的集中中荷载为梁底底支撑方木的的支座反力。钢管的截面惯性矩矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49ccm3；I=10.78cm4；E=2060000N/mmm2；1.梁两侧支撑钢管的的强度计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=0..666kkN支撑钢管计计算简图支撑钢管计计算剪力图(kN)支撑钢管计计算弯矩图(kN·m))支撑钢管计计算变形图(mm)最大弯矩Mmaax=00.117kN·m；最大变形νmaax=00.347mm；最大支座力Rmmax=1.4322kN；最大应力σ==M/W=0.1177×106/(4..49×1003)=266N/mmm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值26NN/mm2小于支撑钢管的的抗弯强度设设计值205N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度νmax=0..347mmm小于1000//150与10mmm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强强度计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=5..08kNN支撑钢管计计算简图支撑钢管计计算剪力图(kN)支撑钢管计计算弯矩图(kN·m))支撑钢管计计算变形图(mm)最大弯矩Mmaax=00.889kN·m；最大变形νmaax=22.644mm；最大支座力Rmmax=5.8422kN；最大应力σ==M/W=0.8899×106/(4..49×1003)=1998N/mmm2；支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值198N/mm22小于支撑钢管的的抗弯强度设设计值205N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度νmax=2..644mmm小于1000//150与10mmm,满足要求!八、扣件抗滑移的的计算按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P96页，双扣件件承载力设计计值取16.000kN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.75，该工程实实际的旋转双双扣件承载力力取值为12.000kN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2.55):RR≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取12.000kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=5..842kkN；R<12.000kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!九、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性性验算其中N--立杆杆的轴心压力力设计值，它它包括：横向支撑钢管的最最大支座反力力：N1=5.008kN；纵向钢管的最大支支座反力：N2=5.8842kNN；脚手架钢管的自重重：N3=1..2×0.1129×4..3=0.6666kNN；楼板混凝土、模板板及钢筋的自自重：N4=1.2×[(11.00/22+(0.660-0.335)/4))×1.000×0.500+(1.000/2+((0.60--0.35))/4)×11.00×00.150××(1.500+24.000)]=22.919kN；施工荷载与振捣混混凝土时产生生的荷载设计计值：N5=1.4×(2..000+22.000))×[1.0000/2++(0.6000-0.3350)/44]×1.0000=3..150kkN；N=N1+N22+N3+N4+N5=5.088+5.8442+0.6666+2..919+33.15=117.6588kN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得到；；i--计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N//mm2)；[f]钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205NN/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣扣件式规范》，立立杆计算长度度lo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者者间的大值，即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k计算长度附附加系数，取取值为：1.1677；μ--计算长度度系数，参照照《扣件式规规范》表5.3.3，μ=1.7；a立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.11m;得到计算结果:立杆的计算算长度lo/i=29775.85/15..9=1187；由长细比lo//i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2205；钢管立杆受压应力力计算值；σ=176557.5211/(0.2205×4224)=203.11N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=2003.1NN/mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！2.梁底受力最大的支支撑立杆稳定定性验算其中N--立杆杆的轴心压力力设计值，它它包括：横向钢管的最大支支座反力：N1=5.008kN；纵向钢管的最大支支座反力：N2=5.8842kNN；脚手架钢管的自重重：N3=1..2×0.1129×(44.3-0..85)=00.666kN；N=N1+N22+N3=5.008+5.8842+0..534=111.4566kN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得到；；i--计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N//mm2)；[f]钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205NN/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣扣件式规范》，立立杆计算长度度lo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者者间的大值，即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.1]=2.9766m；k计算长度附附加系数，取取值为：1.1677；μ--计算长度度系数，参照照《扣件式规规范》表5.3.3，μ=1.7；a立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.11m;得到计算结果:立杆的计算算长度lo/i=29775.85/15..9=1187；由长细比lo//i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2205；钢管立杆受压应力力计算值；σ=114556.4644/(0.2205×4224)=131.88N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1331.8NN/mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑到高支支撑架的安全全因素，建议议按下式计算算lo=k1k2(hh+2a)=1.1167×1..001×((1.5+00.1×2))=1..986mm；k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1677;k2--计算长度附附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.0011；lo/i=19885.8844/155.9=125；由长细比lo//i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.4423；钢管立杆的最大应应力计算值；σ=176657.5221/(0..423×4424)==63.99N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=633.9N//mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。以上表参照杜荣荣军：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》板模板(扣件钢管管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数数横向间距或排距((m):1..00；纵距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；模板板支架搭设高高度(m):4..50；采用的钢管(mmm):Φ48×3.0；板板底支撑连接接方式:方木支撑；；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.5500；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..500；施工均布荷载标准准值(kN/m2):1.0000；3.材料参数面板采用胶合面板板，厚度为115mm；板板底支撑采用用方木；面板弹性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):2250.0000；木方弹性模量E((N/mm22):90000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方的截面宽度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；托梁材料为：钢管管(双钢管)::Ф48×3；4.楼板参数楼板的计算厚度((mm):1150.000；图2楼板支撑架架荷载计算单单元二、模板面板计算算模板面板为受弯构构件,按三跨连续续梁对面板进进行验算其抗抗弯强度和刚刚度模板面板的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=100××1.52/6=37.5cm3；I=100××1.53/12==28.1125cmm4；模板面板的按照三三跨连续梁计计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.5××0.15×1+0.55×1=44.325kN/m；；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN/m))：q2=1×1=1kN//m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql22其中：q=1.22×4.3255+1.4××1=6..59kN//m最大弯矩M=00.1×6.59×2502=411187.5N·m；面板最大应力计算算值σ=M/WW=411187.5//375000=1..098NN/mm2；面板的抗弯强度设设计值[[f]=133N/mmm2；面板的最大应力计计算值为11.098N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中q=q1==4.3255kN/m面板最大挠度计算算值ν=0..677×4.3255×2504/(1000×9500×28.1225×104)=0.0043mmm；面板最大允许挠度度[ν]=2500/2500=1mmm；面板的最大挠度计计算值0..043mmm小于面面板的最大允允许挠度11mm,满满足要求!三、模板支撑方木木的计算方木按照三跨连续续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=b×h2/66=5×10×10/6=83..33cmm3；I=b×h3/112=5×10×10×10/122=4116.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.5×00.25×0.15++0.5×0.25=1.0081kNN/m；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN/m))：q2=1×0.225=00.25kkN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql22均布荷载qq=11.2×q1+1..4×q2=1..2×1.0811+1.4××0.25=1.6648kNN/m；最大弯矩MM