湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告

※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE11目 录第一章：项目总论 3工程概况 3项目概述 3报告编制依据及范围 7项目研究结论 9第二章：项目区背景及实施的必要性 122.1项目区社会经济发展状况 12河流域段现状存在的问题 18项目实施的必要性 24第三章：项目区水文及工程地质特征 26水文气象 26水文分析计算 27工程地质 32第四章：工程任务及规模 35治理原则 35工程任务 36设计标准 36工程规模 36第五章：工程布置及设计方案 45设计依据 45堤防工程设计 46河道疏挖工程设计 76水利血防工程 78项目主要工程数量 82第六章：建设征地及移民安置规划 83工程占地及拆迁影响范围 83工程占地指标 83农村移民安置初步规划 85专项迁建初步规划 86工程占地处理投资估算 87第七章：环境影响分析与评价 90评价标准 90环境保护目标 91环境影响预测分析 91环境保护措施 93环境影响综合评价结论 97第八章：水土保持措施 99水土流失预测 99水土流失防治方案 102水保投资估算 108第九章：施工组织与实施计划 109施工条件 109材料供应 113项目组织实施管理 114项目实施计划 115项目招投标 115第十章：项目投资估算与资金筹措 117投资估算 117项目建设资金筹措与使用计划 120第十一章：项目效益评价与生存能力分析 121项目效益评价 121项目生存能力分析 12211.2.3项目经营风险分析 126项目偿债能力分析 127第十二章：研究结论与建议 127研究结论 127相关建议 128第一章：项目总论工程概况：**省**湖区河流域段防洪综合治理项目主管部门：县人民政府承建单位：县城市建设投资有限责任公司建设地点：县境域内项目性质：新建（水利基础设施）项目概述县位于**省北部、岳阳市西境。地处东经112°18′3-113°1′3229°10′18〞-29°48′27〞之间、两湖平原的中心交汇点。北倚长江，南滨**湖，东以香炉、天井、狮子山与**石首市，东北与**70164212873（2009年，为全国商品基地、岳阳西北部次中心城镇、湘北经济区的重要城镇及环**湖区域重要的工贸城镇。县城驻城关镇，中心城区规划范围东至胜峰高特渠，南至华护渠、河，西、北至杭瑞高速，规划1512县北倚长江，南滨****湖分流的河、藕池河东支和华洪运河流经县境。河流域自长江干流的调弦口进入**省石首市和**60.781679.8km*12531k*35.5820k213.28m9*石首市陈公东垸、陈（均为蓄洪垸**县人民大垸（一般垸（蓄洪垸护城大垸（重点垸、新华垸（蓄洪垸**、北垸及小团洲垸（蓄洪垸714.1k2853.3k由于历史的原因，河现状堤防工程建设标准低、质量差、险工险段多，河道淤积严重，沿线堤垸外排流量大，地下水可开采量有限，枯水期水量不足，加之水体污染严重，工程型缺水和水质性缺水并存，对县城市发展及经济建设带来了不可估量的消极影响。为保持县经济社会可持续发展，必须加快河堤防工程及河道环境综合治理建设步伐。20113市水利水电勘测设计院完成《**省**湖区河段防洪综合治理工程项工程任务与规模工程任务：发展。具体包括以下几个方面的内容：对现有堤防未达标的堤段根据相应标准加高培厚；础加固处理；疏浚河道，对冲刷、崩塌的河段及堤防进行护砌；对已建堤防存在安全隐患的穿堤建筑物进行加固处理；合，通过河道的治理，使河城区段两岸环境得到进一步改善，以河为载体，打造城区“岸绿景美、人水和谐”的水景环境。工程规模：河流域段防洪综合治理工程项目包括：人民垸、新华垸、新太（护城垸现已加固、穿堤建筑物加固工程、河道疏浚工程、水利血防工程等。人民垸堤防加高加固工程17.4km6.0km17.4km45.55m212.24m2161612211新华垸堤防加高加固工程新华垸堤防加高加固工程项目包括：堤防总长31.64km，16.465km62.5729.082的填塘固基。M36+5253）新太垸堤防加高加固工程堤身堤基水泥土防渗墙、18.2km14.3622.962的填塘固基。L32+3204）河道疏浚工程L0+000～新河里L35+600，该段35600m，该段河底基本平顺，设计河底线基本上1:40000的纵坡进行开挖底高程控制，对于河底高程低于设计河底高程的，50m。5）水利血防工程水利血防工程包括人民垸、护城垸、新太垸、新华垸。①为了消灭河道中钉螺的孳生环境如洲滩和杂草丛生的河道岸74km；（岸）70.634km；9工程实施计划根据县城建计划及项目承建单位实施安排，本项目计划实施工201312设任务。报告编制依据及范围编制依据本报告主要以下列文件及基础资料为编制依据：《**[2000]42号批文；《**湖区河综合治理工程可行性研究报告（长江勘察规划；《**省**湖区河段防洪综合治理工程项目初步设计方案（；4（2006-2020）县堤防工程地质图；县城区防洪规划；堤防工程设计规范〔GB50286-98建设项目经济评价方法与参数（第三版；国家现行的有关行业规范、规程及标准；业主单位提供的其他基础资料。编制范围调查、了解建设项目及项目区现状；规范，确定项目建设规模；提出项目建设的方案及内容；拟定项目建设进度；对项目建设总投资进行估算，对项目效益进行分析；对项目实施的可行性提出结论性意见与建议。项目研究结论工程建设的必要性河北通长江，南滨**湖，在汛期要承担高洪水位的考验。经实地勘踏，现状河两岸堤防（除护城垸堤防达标外）均未达标，堤身堤基渗漏，大部分穿堤涵闸水管破损，存在严重安全隐患，不能满足防洪标准要求。因此，对河围堤进行加高加固，疏浚河道，加固和改造进出口控制闸，确保防洪安全是十分必要的。**湖平原与江汉平原的中心交汇点，经济组合、辐射效力大，具有得天独厚、得水独优的综合区域优势。县城受河影响，分割形成东、西两个片区，根据县城市防洪及总体规划，未来县城空间发展结构与方向将利用河周边自然水系景观形态，以河西区为主体，联结河东新区城市空间新格局，以形成河西商贸、行政、信息、教育、居住区与河东工业区配套区为县城特色的城镇风貌。河流域沿途居民生命财产安全的重要举措。项目投资需求及资金筹措方式项目总投资需求：本项目建设集河道治理、防洪排涝、区域血防及生态性水土保持于一体。其主要投资建设内容包括堤防加高加固、河道疏浚、水利血防及生态水保等。根据本报告内容所论述的项目建设方案及其实施内容测算，本项目总投资为45503.37万元，其中建设工程费用1703.523102资金筹措方案：76.910503.3723.1%。项目效益分析和可持续发展，实现人水和谐，工程的社会、经济效益显著。本工程为非经营性基础设施建设项目，虽不能直接产生财务效益，但社会效益、环境效益及国民经济效益明显。本项目为县人民政府委托县城市建设投资有限责任公司承建的水利基础设施项目，从基础设施项目市场化融资，匹配土地经营出让，以其收益偿还贷（城区地段）及田家湖生态新城1200亩已储备待出让土地注入“县城建投”作为该公司经营资产，其土地未来出让的收益将作为本项68040I=8%，其财务净现值为2620.5经济效益及财务效益良好，工程项目切实可行。项目主要经济技术指标表5堤身堤基防渗堤长5堤身堤基防渗堤长km38.27516.465km、15.81km流m,40m3序号项目单位指标备注一、加固堤防1沿河现有堤长km95.04县内2堤防设计洪水m35.75-33.47内插3堤防设计枯水位m25.364本项目加固堤长km67.24人民垸、新太垸、新华垸6涵闸拆除重建座4人民垸、新华垸、新太垸7涵闸改建座12人民垸8涵闸整修座2人民垸二、疏浚河道1疏浚河道长km35.60人民垸、新太垸2疏挖设计流量m3/s10 3疏挖床底高程m22.76～24.50量1/44疏挖底宽（梯形断面）m50三、水利血防新建抬降洲处/km7/4新建沉螺池处9新增护坡Km70.634四主要工程量挖填土方m3421.77 48.96※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE12浆砌石m34.25砼浇筑m39.99堤身灌浆总进尺m1.48堤身水泥土防渗墙m36.92钢筋t157草皮护坡m2122.66拆迁房屋m26.24永久占用土地亩26.64157.22迁移人口人1368五工程投资工程总投资万元45503.37建筑工程万元31316.96金属结构工程万元299.55施工临时工程万元2453.8其他费用万元6627.55基本预备费万元1703.52建设期财务费用万元3102十经济指标内部收益率%9.57净现值（I=8%）万元2620.5项目投资回收期年7.15项目投资利润率项目投资回收期年7.15项目投资利润率%18.09投资盈亏平衡点%79.92项目贷款偿还期年%10145项目区社会经济发展状况河概况河形成与江湖关系※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE15溪河。漫流，这是河形成的初期。公元1535年，陈公堤溃决，从荆南洲滩漫流的洪水从焦山河处沿河洪槽南下，冲跨官垸、安津垸、蔡田垸，在万庾镇处分东、西两支南下。东支经石山矶至县城治河渡处分为东南、东北两支，东北支基本上沿原溪河经三封寺镇入采桑湖；东南支至麻里泗处再分支后入西湖，南下赤沙湖。西支洪道经塌西湖、蔡田湖至坛子口后再东旗杆咀入东**湖，形成今日河的南北支。1958，堵死天井山南麓的山水外泄，为撇洪、运输、灌溉的方便，从三封寺潘北闸处开挖华洪运河，至洪山头拖船道，全长12.07km。自此之后，河形成了分泄长江洪水、纳塌西湖、蔡田湖、赤眼湖、东湖、华一水库渍水入东**湖的局面，并维持至今未有变动。河是由调弦口向**湖分泄长江洪水进入**湖的通道，调弦口是建调弦口闸堵口，除遇特大洪水需按两省协议分洪外，一般情况下33.93.0m（85海，下同34.5.0m1679.8k2河自调弦口，沿桃花山西麓蜿蜒南行12.0km进入**省县境，在县城调弦口至六门闸，以北支为干流计算，全长约60.78km，其中**省12km。目前河上游入口调弦口建调弦口闸控制长江洪水入河，下游出口六门闸建闸控制河水入**湖，在调弦口不扒口行洪的条件下，河按纳外圩排涝水量和自身产水量，成为一条内河。河流与堤垸12km**省县境内，再南23.7km；南支24.9km。两支在罐头尖汇合，经君山区钱粮湖农场于六门闸注东*60.78k**石首市12km13.28km。195423～251200m500m。**湖分隔。形成一条上下人工控制的内河。根据《协议36.0m（冻结吴淞，预报有上涨且超过36.57（冻结吴淞，调弦口扒坝分洪，14403/。河流域面积1679.8km2，其中**531km2，**县820km2，君山区308.8km2。沿河两岸修建防洪堤157.725km**16.94km**140.785km9**（又大垸（重点垸*（一般垸。以714.1k853.3k。河流域社会经济现状及远近期发展规划地区经济社会状况河流域地势平坦，土地肥沃，气候温和，极宜粮、棉、油类等农作物生长，经济繁荣，交通发达，地位重要。河段沿河两岸共有县城关、万庾、三封寺、治河渡、护城镇、胜峰、终南乡等七个乡24.910.4914.4125.27※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE1732.717.78307～6658元（2.1.2-。表2.1.2-1 河流域段沿河乡镇社会经济统计表98.56.634.290.53.793582320310561334.71505868.72.821.950.111.847499021200961902.8450975.83.582.430.162.275694017964749042.8153219.60.159.058.850.20109502054130040.02665847.224.962.950.572.381990613562334682.755223542.771.840.171.6748359980148152.38307845.74.362.390.132.261411724240383572.3114078399.5225.2724.910.4914.4121756110931032687117.781县级县级土地乡镇 耕地 总人口面积 农村工农业总产值（万元）人口粮食总产量人均纯收入农业 **县镇镇小计河流域地势平坦，地处湘鄂两省边界，位于长江经济带和京广经济带交叉口，区位优势明显。交通发达，经济繁荣，地位重要。首市调关镇、焦山河乡；县城、万庾、三封寺、治河渡、护城镇、胜峰、终南乡；君山区钱粮湖、采桑湖镇等。河规划区域现有工业主要集中在县城，县县城位于县境中西部，是县的经济政治中心，属于环**湖经济圈的次中心城市，有较好的区位条件。近年来县城市建设发展迅速，经济发展迅猛。“十一五”期间，县围绕“主攻工业、调优农业、建好县城”三大战略重点，大力调整产业结构，努力推进“三化”进程，国民201073.4537.56%。全县生产总165.2840.374.2%；第二产业79.4326.4%；第三产业增加值45.4711.2%。第一、第二和第三产业增加值占地区生产总值的比重分别为24.4%、48.1%、27.5%。与上年比较，第一产业所占比重比上年下降了1.8个百分点；第二产业所占比重上升4.1个百分点；第三产业4.1917316根据《**社会发展的总体思路是：以科学发展为主题，以转变经济发展方式为引擎，以“两现代”为基础和支撑，以项目建设为载体，进一步推进“主攻新型工业、做强优势农业、建设秀美城乡、构建和谐”四大工作重点，切实加强和改进党的领导，促进县域经济跨越发展和社会全面进步，努力把建设成为**湖区域的新型工业先导县、现代农业示范县、生态环境宜居县、社会建设先进县，湘鄂边区域物17.73:52.85:29.42。合区位变化和群众对完善、提升城市功能的新期盼，建设新城区、改造老城区，打造亮点、消除“盲点”，大力推进“五创”提质。20152020※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE40设、蓄洪安全建设和城市防洪全面达标，基本农田排涝标准达到10年一遇，抗旱能力明显提高，边远乡镇和村场水利设施全面加强。重点加强涉农项目资金整合，突出旱涝“死角”整治，在进一步抓好河综合治理，全面提高城市防洪水平的同时，切实加强流域中小型水利设施和山区、垸内水利设施的改造完善。一是堤防建设。重19542.0一线防洪大堤堤面硬化，同时对重点部位进行大堤固脚护坡、基础防渗、填塘固基、涵闸整修。河流域段现状存在的问题河流域段现状主要是进行了沿河两岸堤防和排水泵站、排水涵闸建设，建成了基本的防洪排涝设施，以往的治理主要集中在防洪与治涝工程方面，其次是水利灭螺治理，对于水资源开发利用和水环境治理尚未提到议事日程。主要工程现状分述如下：堤防工程新华垸等，围堤堤线构成情况见表2.3-1。上述堤垸形成较早，堤防填筑质量较差，至今未进行全面的加固建设。堤防断面及险情见表2.3-2。2.3-1。原编桩号新编桩号堤防总长原编桩号新编桩号堤防总长（km）纳入本次范围长度（km）备 注0＋000～17＋000L0+000～L17+400L17+400～L35+600NR0+000～27+800M20+800～M35+543R20+800～R37+70017.417.40＋000～18＋256（H1）18.218.289＋790～61＋99027.800＋000～16＋200（H6）14.74314.743R20+800～R37+70016.916.995.0467.24岸别垸名所属行政区起止地点左岸人民**县茄务港～牛泰山左岸新太**县牛泰山～新河里右岸护城**县茄务港～铁光拐中圈新华**县月亮湖～南堤拐中圈合计新华4**县月亮湖～终南堤垸类别堤长 堤顶高 堤身高堤垸类别堤长 堤顶高 堤身高（km） 程（m） 欠高（m）堤面宽度（m）内坡比外坡比主要险情人民垸新太垸新华垸护城垸一般垸17蓄洪垸18.5蓄洪垸33.7重点垸27.838.06～35.567～806～121:2.01:3.037.81～1:1.69～1:1.55～堤身散浸、6～805～735.951:2.51:3滑坡34.09～2.53～0～4.5～1:1.6～1:1.7～堤身砂土渗32.456.890.1710.51:2.51:3.2漏33.05～3.06～0～3.5～1:1.5～1:1.6～堤身散浸高31.447.301.1813.51:2.51:2.8处滑坡穿堤建筑物102不同，结构不一，基础地质条件差异及缺乏必要的维修和处理，已有不少建筑物出险或变形破坏。例如南堤拐大闸、新河里电管、重阳电排闸等，曾出现沉陷变形，管身断裂或裂缝，严重渗漏，伸缩存在较严重问题，且纳入本项目需要整修接长或重建的穿堤建筑物2.3-3。孔口尺寸表2.3－3 河段存在问题的围堤穿堤建筑物统计表孔口尺寸序号名称桩号建设年代存在的主要问题1东风闸L2+5631978（宽×高×孔数，m）1.5×2×1浆砌石结构不合理2孟尝电管L2+56819991.2×1.2×1底板沉陷断裂3何家垱电管L4+14019841×1×1底板沉陷、闸身短4保丰闸L4+15019692×2.5×1浆砌石结构不合理5五一抗旱管L4+7421989D0.6×1底板沉陷、闸身短6五二抗旱管L5+1681989D0.8×1底板沉陷、闸身短7五田出水管L6+7841967D1.0×2底板沉陷、闸身短8五田闸L6+78919742×2.5×1底板沉陷、闸身短9五田电管L6+79219841×1×1底板沉陷、闸身短10免湖抗旱管L7+6601985D0.6×1底板沉陷、闸身短11重阳抗旱管L7+9501981D0.6×1底板沉陷、闸身短12重阳电管L8+5381981D0.9×1底板沉陷、闸身短13重阳抗旱管L9+2441973D0.6×1底板沉陷、闸身短14重阳闸L12+64119791.5×2×1浆砌石结构不合理15流泊滩闸L14+99519791.5×2×1浆砌石结构不合理16牛豢山闸L16+90819632.5×3×1浆砌石结构不合理17南堤拐闸M36+52519721*2.5*3.0浆砌石结构不合理18新三闸L32+32019741*2.5*3.0浆砌石结构不合理c)血防灭螺工程河段河道内逐年淤积，洲滩发育，水流不畅，钉螺孳生，据调查，2005年流域内有200.15/框。通过穿堤涵闸进入垸内沟渠，威胁村民安全。应采取抬洲降洲、岸坡硬化、进水涵闸设置沉螺池等措施防螺灭螺。d）19542～255007001/1200。1958198017km，由河口延伸到伍田渡，调弦口闸外淤3～4m29.5～30.0m33～34m。综合分析得到：调弦口～0.23m；水位站～六门闸（36.4km）0.1m，淤积河段主要在上游。本次实测深泓线与1982年深泓线比较，发现沿程有淤有冲，淤冲交替，以淤为主。主要淤积河段在县城以上至孟尝闸，以9.4km833.46km1.63m；有827.32km1.03m。淤积部位主要在深泓沟两边河滩上。县城以上淤积主要为长江泥沙加本地沉积污泥；出口段则为东**湖洪水倒灌挟带泥沙形成，沿程洲滩连绵。现状存在的问题①堤防标准低，质量差，险工险段多避免出现清基不彻底，上堤土质控制不严和碾压不密实等问题，汛期出现堤外滑坡、堤内散浸现象。4～7m，内外坡比多在1:1.5～1:2.5之间，造成汛期大堤外滑坡、散浸严重。另外，60%以上穿堤涵管未进行整治，存在不均匀沉陷，涵管断裂变形，闸身过短，设施设备老化等安全隐患。②河床淤积严重，难以达到分泄洪水和多蓄涝水的目的根据调查实测结果，调弦口至茄务港段河床平均比堵坝前淤高2～4m。195414403/s于河道淤积，河槽调蓄容积减少，增加排涝负担。河道的淤积已影响汛期河引长江水进行灌溉与改善水环境。③水资源季节性缺水，影响农田灌溉。居民生活饮用水和农业灌溉水严重不足。④血防工程防治薄弱2182.6m15.15k在万庾、护城、治河渡、县城等内河段，其活性钉螺平均密度达6只/25.2沿河人畜患病率分别达8.7%和10.4%。钉螺分布高程上线29.3～30.3m25.8～26.3m。血吸虫既直接威胁人畜生命健康，又使水环境质量下降，影响城乡生活供水水源。⑤水环境污染严重工业污水及生活污废水排放入河，以及农药化肥等，农业面源污水排入河中，而本河由于进出口建闸控制，长时间形成几乎水体不流动的哑河，污染物的降解能力很弱，加上河道淤积，洲滩形成，血吸虫钉螺孳生，疫病蔓延，故造成水环境恶化，河水水质长期达不到生活饮用水标准。物、PH1.17mg/L～1.71mg/L，远高于国家饮1.0mg/L15沿河居民因长期饮用河水而笼罩在氟慢性中毒的阴影下。⑥与城市建设与发展不相适应河自城区穿城而过，将城区分割形成东、西两个片区，目前城占行洪滩涂建房现象十分普遍，河道内杂草丛生，建筑、生活垃圾倾倒，部分河段阻塞严重，造成河流不畅，部分形成了死水沟、臭水沟，水体污染十分严重。项目实施的必要性土地肥沃，气候温暖，资源丰富，交通便利，经济发达，是国家粮棉基地的组成部分。而且发展潜力巨大，在**湖区占有重要地位。、治理河段是保障防洪治涝安全的需要河上游调弦口已堵坝建闸，下游入**湖处也建有六门闸控制。在一般年份，河流域面积1679.8k2承接的暴雨，仍有大量的涝水和渍**湖，此时河水1954200m/s，闸外设计水位为33.14m。随着江湖关系变化，闸较闸内最高水位高当闭闸挡住外湖洪水倒流入河时，河的大量集水失去出路，河内水位迅速逼高，使沿河堤防面临高洪水位的威胁。36.66m调弦口仍要破口分洪，此时河将直接面临高水位行洪的情况，而目前河河道淤积严重，对分泄长江洪水和引长江枯水均不利。在此条件下，现状堤防单薄，内外坡比较陡，堤顶宽度和高度均未达标，堤身堤基渗漏，大部分穿堤涵闸水管破损，存在严重事故隐患，不12.672493kg，3368是十分必要的。河综合治理是适用城市发展的需要。近年来，随着县当地经济发展，城市规模增大，城区用地日益紧张，河流域暴雨频繁，洪水暴涨暴落，主流左右摆动，侧向侵蚀严河穿城区上接长江，下入**，湖区人自古择水而栖，河沿岸顺其自然形成了县城开发建设的黄金地段。在诸多因素影响下，目前城区堤段环境现状较差，建筑物老旧、排水设施不齐全，导致河道水体污染严重，部分地段於塞严重，河道两岸杂草丛生，驳岸老化，基础设施严重缺失，与“生态、宜居”的城市建设目标形成了较大差距，这些都很大程度的破坏的的投资环境、城市形象、城市品位，不足以满足城市建设发展步伐和群众日益增长的物质和文化生活需求。借以本项目的实施，通过对河道疏浚、堤岸加固，将加快县城项目实施是湖区血吸虫害防治的有效措施与途径。水利血防工程是水利工程的重要组成部分，具体包括为涵闸结合灭螺、堤防结合灭螺、渠系结合灭螺、人畜饮水结合灭螺、小流**湖血吸虫害流行区，本项目通过涵闸结合灭螺、堤防结合灭螺、小流域整治结合灭螺与延、生长起到重要作用，有利于保障湖区人民身体健康。第三章：项目区水文及工程地质特征水文气象宜于农作物生长。1959～2006177616.9℃，历年最低气温-12.6℃（1977130日4℃1971.7.2；多年平均降雨量1265.6mm，750.9

1968

2002年1200.5mm；13.7m/，历年18.3m/sNNE4～641.73.1-项目年降雨量年蒸发量气温项目年降雨量年蒸发量气温年日照时（mm）（mm）（℃）（h）多年平均1265.61200.516.91776历年最大1930.71347.840.0发生时间200219901971721历年最小750.9995.4-12.6发生时间196819821977130水位站及水文站。上述测站除六门闸为汛期观测站（地方设站、水3.1-285表3.1-2 主要水文（位）测站基本情况表主要观测资料及年份主要观测资料及年份河名站名站别水位流量泥沙85基面差长江调弦口1950.9～至今1947.10～1949.21950.3～19551947.10～1949.21950.3～19552.425华容1924～1938.71947～1949.21950.3～1959.11953.1～1959.1河六门闸1958～至今1.94水文分析计算设计暴雨40P-315209mm、346mm。堤防设计水位设计洪水位以往审批洪水位3.0.3**湖区综合治理近期规划报告》中关于设计洪水位的描述为系属西****湖区，藕池水系属东、南**湖区，其堤防设计水位拟定原则同东、南**1954[2000]42**湖区蓄洪垸堤防设计洪水位按水利部1998年对****湖区仍按1954年实测最高水位确定；西**湖及松滋、太平水系以解放以0.5河位于东南****（外湖）1954年实测最高水位确定。1954195433.92m，33.06m（该水位为钱粮湖蓄洪水位即二门闸5432.81调弦口、及六门闸站水位直线内插求得，河堤防主要控制站点设计3.2-1。表3.2-1 河堤防主要控制站点堤防设计洪水位表河流距离（m）控制点设计洪水位0六门闸（内）33.066390罐头尖33.2114050新安闸（北支）33.4731050站33.92河37160兔湖34.5143390曙光35.1246070何家档35.3760480调弦口36.77排涝水量计算洪水位河长江进口处堵坝建有调弦口闸，于1958年冬建闸后至今未曾扒口行洪，下游入**湖处建有六门排涝闸。正常情况下，河为一平原水库。河两岸分布**陈公东、西垸，**省护城大垸、人民垸、新太垸、钱粮**垸、钱粮**垸、钱粮湖团洲垸及新华垸等，各圩垸基3.2-2。表3.2-2 河两岸圩垸基本情况表岸别垸名面积（亩）耕地（亩）人口（人）备注陈公西垸420748166600右岸护城大垸647745278200263000重点圩陈公东垸27509975500人民垸27900133008700一般圩左岸新太垸724804400067200钱粮**垸889403932013980钱粮**垸21922010890367129蓄洪垸钱粮湖团洲垸1293497773132新华垸657903200026500合计1830856767600449641设计洪水位选用*河防汛调度方案河防洪调度方案引用县防汛抗旱指挥部成果：低于闸内水位，应将闸门开启放水入湖。②从7河水位低于30.56m（30.56m的水位，以确保夏秋河两岸抗旱用水。③在高洪水位期间，当河水高于32.56m的危险水位，且闸外水位呈上涨趋势时，河两岸所有内排机埠应从严控制排渍，山丘区各33.56m所有外排机埠、高撇洪渠闸应无条件全部关闭，以防止河洪水威胁进一步加剧。县防指批准，汛期不得开启。*河行洪分析闸后，至今未曾扒口行洪，河道口门及河床淤积严重，行洪断面缩（2009）对河行洪水减轻荆江防洪负担的功能进一步弱化，解决其自身的防洪问题、水库蓄水运行后，现所有防洪分析计算均未考虑河扒口行洪。基于河现状和长江流域综合规划对河的定位，河承担行洪的作用较小。*设计洪水位选用认为：由于三峡工程运用后，河分泄长江洪水的功能进一步弱化，防洪问题亦是解决自身防洪。影响。钱粮湖蓄洪垸分洪闸设在钱粮**垸东**湖堤二门闸附近，当**垸，再通过河终南乡附近的过洪口门进入钱粮**垸，最后淹没整个钱粮湖垸，因此按规划分33.06m。32.41m（六门闸）低于钱粮湖蓄洪水位33.06（六门闸33.06m。河左岸人民垸为湖区一般圩垸，该垸紧临钱粮湖蓄洪垸，按**省*区内是否有重要设施可适当提高”。考虑该垸现工农业经济发展状33.06m。设计枯水位根据水利部水总规[2000]42号文，**湖区蓄洪垸设计枯水位按0.3m基于此，堤防设计枯水位应为六门闸最低控制水位25.06m加0.3m，。施工设计水位43.2-326.56m。表3.2-3 河水位调度方案表月月时日间月日控制水位（m）备注5193027.06～30.56101111528.06～26.56111612525.0612262624253025.56～26.5625.06开启调弦口闸引水入河，增加水量，改善水质，确保流域两岸城乡供水和农业灌溉，同时兼顾排渍排涝。此段时间，河断流，但由于气温较高，水质易恶化，因此，水位应适当高蓄。此段时间适逢堤防加固，河道治理及垸内水利建设高峰期，降低水位便于施工。春节期间，确保城乡居民安全用水。降低水位，便于水利工程施工扫尾。工程地质地形地貌**26.0-33.3m。层山镇、胜峰和三封寺镇等地30-36m。地层岩性区内地层为元古界变质岩（Pt）和第四系中更新统冲积层（Q2al、上更新统冲湖积层Q3al+l、全新统冲湖积层和人工堆积层（Q。58m。少量壤土、砂壤土、砂透镜体，分布于河两岸及输水管开发区支线15m。（局部为粘土）和青灰色局部杂黄绿色粉质壤土，次为灰黄色细粒土质砂、青灰色中15.9m。0.6～5.4m，下部为淤泥质粉质粘土、淤泥质粉质壤土，夹粉质粘土（局部为粘土、粉质壤土、砂壤土、细粒土质砂、粉细砂和砂砾石透镜体，含螺蚌贝壳及腐植质，调弦口供水泵站处厚达58m，人民垸一带。。区域构造稳定性与地震本区处于扬子准地台之二级构造单元江汉断坳东南部。据1∶400（GB18306-20010.05g0.35s，相应地震基本烈度为Ⅵ度。水文地质2.5-3.0m，水量不丰，主要受大气降水补给；孔隙承22-26.5m，主要接受河水侧向补给。化带裂隙中。岩土的物理力学性质及渗透性验成果，工程区主要土类的物理力学性质和渗透性简述如下：Q4al+l塑状态，具中压缩性，局部具高压缩性，具微～中等透水性；Q4al+l态，具中～高压缩性和微～弱透水性；Q4al+l褐灰色淤泥质土一般呈软可塑状态，少部分呈软塑～流0.655～1.129，具中～高压缩性和微～弱透水性，河漫滩近水边的淤泥质土的含水率更高，呈软塑～流塑状态，孔隙Q4al+l～软可塑状态，具中～高压缩性，结构松散，具弱～中等透水性；7，结构松散，具中等透水性；Q3al+l～可塑状态，具中压缩性和微～极微透水性；Q3al+l粉质壤土呈可塑状态，具中压缩性和弱透水性。Q2al～硬可塑状态，具中压缩性和极微～微透水性，局部具弱膨胀性。物地基承载力特征值和钻孔灌注桩的侧阻力特征值、端阻力特征值根据类比，全风化片麻岩地基承载力地质建议值160kPa，强风300kPa。表3.3.1 堤基与穿堤建筑物地基承载力建议值时代时代岩性成因地基承载力特征值fK（kPa）水下钻（冲）孔灌注桩基础44442粉质壤土 140～150粉质粘土 160～170淤泥质土 80～90砂壤土 100～110粉质粘土 200～220桩侧摩阻力特征值qsia（kPa）28～3034～3621～2318～2040～50桩端阻力特征值q（kPa）pa桩的入土深度（m）5～1010～15≥15160～180260～280320～340120～140330～350220～240510～530260～280610～630第四章：工程任务及规模治理原则河段防洪综治工程遵循以下原则：防洪——以泄为主，汇蓄结合；以堤防为主，闸控结合；排涝——以自排为主，调蓄、电排结合；先自排，后调蓄，再电排；工程任务总体规划要求，确定其主要内容如下：1、对现有堤防未达标堤段根据相应标准加高培厚；2、对现有堤防堤基、堤身存在的隐患进行堤身加固与基础处理；3、对未设防区段新修堤防工程，使其达到防洪标准。4、按河道治理及防洪要求，恢复河岸生态景观，防止水土流失。设计标准1954分洪的情况。根据《**湖区综合治理近期规划报告》和水利部总规19541.0m。工程规模防洪工程防洪标准与设计洪水位3.0.3**湖区综合治理近期规划报告》中关于设计洪水位的描述为水系属西****湖区，藕池水系****1954[2000]42**湖区蓄洪垸堤防设计洪水位按水利部1998年对****湖区仍按1954年实测最高水位确定；西**湖及松滋、太平水系以解放以0.5**湖区综合治理近期规划报告》和水利部水总规[2000]42（外湖）1954年实测最高水位确定。195433.77m195436.92m，33.06m（该水位为钱粮湖蓄洪水位即二门闸5432.81调弦口、及六门闸站水位直线内插求得，河堤防主要控制站点设计3.2-1。河道与堤防河道疏浚工程河道现状概述****省石首市境内的调弦口，经桂花村、茄务港、万庾、县城、三叉河、南堤拐由君山六门闸注入东**湖。195833.0×3.2443/。流速滞缓，造成河淤积，其中进口河段淤积最为严重，经本次实测28m3.5m左右（24.5，枯水季节已不能自流引灌，河床淤高已严重影响河沿岸供水（包括生活，生产供水。为维护河的正常河道功能和保障引长江水入河，以满足河道内外的需水要求，疏通河道是十分必要和迫切的。疏挖原则非以行洪为主要目标，而是以满足河引水过流需要。5～105～1024.50m5.50m，完全能够443/s55997m，其中上旬需引800103/26.00，27.0m28.0m，如果不疏挖则无103/s为疏挖原则。河道疏挖纵断面设计*河道现状纵断面河现状河道可分为2段：510m，28m，高于调弦口闸底板高程（24.5m）3.5m左右。调弦口闸～人民垸堤东风闸，该段为调弦口闸后河上游河道，长（24.5m）3.5m～0m～L0+000—35+600，该段为河下游35600m，22m～24m，基本上略低于*疏挖设计纵断面L0+000～35+600，该段35600m，该段河底基本平顺，设计河底线基本上1:40000的纵坡进行开挖底高程控制，疏挖只是局部进行适当的拓宽。*疏挖设计宽度河内河道的疏挖宽度按规划设计的灌溉总引水流量10.03/s控制，其中长江口～10.03/s～103/s～疏挖后的河道要求基本稳定，水流畅通，引水流速小于冲刷流速，大于淤积流速。属于粘性轻壤土，根据《水利计算手册0.6m/s～0.8m/s。由于河调弦口～河大桥疏挖主要为枯水期引水服务，可以概化为清水渠道的淤积流速计算，根据《水利0.3m/～0.5m/0.30～0.4m/s。～35.60km，由于该段常年为静水段，且现状深弘点高程已低于规划河底高程，因此该段疏浚主要为断面拓宽50m50.0m、1∶2.54.4-1。河段河下游河道东风闸-新河里表河段河下游河道东风闸-新河里疏挖底高累距程疏挖底宽度水深 水位 流速边坡（m）（m）（m）（m）（m）（m/s）023.19201:2.52.3725.560.162167023.15201:2.52.4125.560.160415023.10201:2.52.4625.560.156679023.05201:2.52.5125.560.152965022.99201:2.52.5725.560.1471223022.94201:2.52.6225.560.1441446022.90201:2.52.6625.560.1411698022.85201:2.52.7125.560.1381970022.79501:2.52.7725.560.0632244022.76501:2.52.8025.560.0632568022.76501:2.52.8025.560.063※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE412826022.76501:2.52.8025.560.0633060022.76501:2.52.8025.560.0633346022.76501:2.52.8025.560.0633560022.76501:2.52.8025.560.063防洪工程*人民垸堤防加固及穿堤涵闸工程17.40km，目前堤顶高程均已达标。6.0km汛期当河高水位时堤身散浸严重，设计采用劈裂灌浆进行堤身防渗处理。L0+000～L17+4001:2.5，内坡1:3.0，大于设计坡比的不处理，小于设计坡比的培坡。30m50m12.24m216同，结构不一，基础地质条件差异及缺乏必要的维修和处理，已有162122*新太垸堤防加固及穿堤涵闸工程18.2km，目前堤顶高程均已达标。L17+400～L24+900、L24+950～L25+450、L25+900～L27+200、L30+400～L33+400L33+900～L34+200※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE55L34+200～L35+60015.81km0.25m。L17+400～L35+6001:2.5，内坡1:3.0，大于设计坡比的不处理，小于设计坡比的培坡。22L32+3201闸进行拆除重建。*新华垸堤防加固及穿堤涵闸工程新华垸围堤M20+800～M35+543R20+800～R37+700全长31.64km，目前堤顶高程均已达标。新华垸M22+343～M22+443M23+793～M25+293M25+643～～M28+343M30+843～M31+608M34+143～、R27+100～R37+10016.465km0.25m。1:2.51:3.0，大于设计坡比的不处理，小于设计坡比的培坡。21M36+525差异及缺乏必要的维修和处理，多次出险或变形破坏。设计对这1座涵闸进行拆除重建。*护城垸及沿河风光带建设进行处理翻新改造。水利血防工程20057（镇）4520受到血吸虫病感染威胁；复现钉螺面积比19971.750.15/0.0017/框；钉螺繁殖、扩散速度快，曾经作过药物灭螺处理的有螺段钉螺密度仍居高不下。修建沉螺池等措施进行血防灭螺。为了消灭河道中钉螺的孳生环境如洲滩和杂草丛生的河道岸坡措施以阻止钉螺由河道向垸内扩散。为消灭钉螺孳生环境，对770.634km。本项目整治总体规模河综合治理工程项目包括人民垸堤防加高加固及穿堤建筑物加固工程、新太垸堤防加高加固及穿堤建筑物加固工程、新华垸堤防人民垸人民垸堤防加高加固工程项目包括：堤防总长17.4km，6.0km17.4km12.24m2162122）新太垸堤新太垸堤防加高加固工程项目包括：堤防总长221除重建。新华垸31.64k16.456km堤身水泥土防渗墙、堤身培厚和削坡、填塘固基。1拆除重建。河道疏浚工程L0+000～35+600，该段35600m，该段河底基本平顺，常年为静水段，因1:4000050.0m、1∶2.5血防工程为消灭钉螺孳生环境，对770.634km。第五章：工程布置及设计方案设计依据1）（GB50201-94）（SL252-2000）（GB50286-98）（GB50265-97）（SL265-2001）《水利水电工程建设征地移民设计规范》（试行（SL/Z318-2005）（SL260-98）（SL303-2004）（SL171-96）（SL72-94）（SL328-2005）（GB50013－2006）《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）（GB50010-2002）（GB50223-92）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001堤防工程设计堤防工程布置堤线布置原则31.64km现有堤线基本合理。根据尽可能利用现有堤防的原则，本阶段维持原堤线不变，即沿现有堤防堤线进行堤防的加高加固。堤型选择欠高等因素，确定本阶段堤防工程全部采用土堤方案加高加固。穿堤建筑物工程布置162221存在问题进行除险加固是十分必要的。时堤身断面加大，大多数穿堤建筑物均需加固接长。穿堤建筑物工程布置建的穿堤建筑物均在原闸址进行，不迁移闸址，不合并涵闸。重建的穿堤建筑物拆除原建筑物按原规模重建，改建的穿堤建筑物按管理维护需要确定涵管尺寸，重建和改建的穿堤建筑物工程进出口连接段采用扭曲面或八字墙连接，采用浆砌石结构，有血防要求的采用混凝土结构；涵管段为钢筋混凝土箱涵结构；闸室段为钢筋混凝土结构，其上布置钢筋混凝土排架和砖混启闭机房由工作桥与堤顶连接；对原有的消力池进行拆除重建，消力池采用钢筋砼2121125.2.2-1。表5.2.2-1 穿堤建筑物加固统计表编建筑物名称垸名桩号规模处理措施号km+m（孔*宽*高）重建改建整修1东风闸人民垸L2+5631*1.5*2√2孟尝电管人民垸L2+568Φ1.0√3保丰闸人民垸L4+1411*2*2.5√4五一抗旱管人民垸L4+742Φ1.0√5五二抗旱管人民垸L5+168Φ1.0√6何家档电管人民垸L4+150Φ1.0√7兔湖抗旱管人民垸L7+660Φ1.0√8五田出水管人民垸L6+789Φ1.0√9五田闸人民垸L6+7891*2*2.5√10兔湖抗旱管人民垸L7+660Φ1.0√11重阳抗旱管（1）人民垸L7+950Φ1.0√12重阳电管人民垸L8+538Φ1.0√13重阳抗旱管（2）人民垸L9+244Φ1.0√14重阳闸人民垸L12+6411*1.5*2√15流泊滩闸人民垸L14+9951*1.5*2√16牛泰山闸人民垸L16+9081*2.5*3√17南堤拐闸新华垸M36+5251*2.5*3.0√18新三闸新太垸L32+3201*2.5*3.0√堤身加高加固设计堤身现状及存在问题根据2010年调查资料，人民垸、新华垸、新太垸围堤经过多年的加高培厚，已经初具规模，堤身断面基本达到设计断面标准。堤顶1∶2.6～3.52，1∶2.3～3.14，但局部地段由于严重当冲，堤身外坡度有所变陡。围堤过去以群众兴建为主，由于缺乏正规设计和资金来源，不致使堤防质量差，汛期堤身出现散浸、滑坡等险情。堤身加培1）*堤顶高程（GB50286-98）的规定，堤顶超高按下式计算：y=R+e+A——堤顶超高（；——风雍增水高度（；——设计风浪爬高（；——安全加高（，30.725.2.3-1。表5.2.3-1 堤防堤顶超高计算成果表断面桩号3+00012+000堤前水深（m）9.1112.26历年平均汛期最大风速（m/s）13.713.7风区长度（km）0.250.3风壅水面高度（m）0.0020.002风浪爬高（m）1.4921.555安全加高（m）0.70.7计算堤顶超高（m）2.1942.257在堤段设计水位加1.0m确定；临湖围堤堤顶高程按所在堤段设计水新华垸、新太垸属于蓄洪院，人民垸属一般垸，设计标准参照蓄洪垸设计，依据上述设计原则，则其堤顶高程按所在堤段设计水高程不变。堤身标准断面①堤顶宽度3m，6m。②内外坡比根据《****湖区各堤垸1∶2.51∶3。堤身抗滑稳定分析*稳定计算方法抗滑稳定计算采用水科院编制的“土石坝边坡稳定分析程序《STAB*计算断面及物理力学指标415.2.3-2。表5.2.3-2 堤身、堤基土的物理力学指标堤堤断防面地层岩性天然快剪强度指标 固结快剪强度指标天然容重饱和容重γ 内摩擦 内摩擦γ 凝聚力C 凝聚力C角φ 角φ（kN/m3）（kN/m3） （kPa） （°） （kPa） （°）堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04Q4al+1粉质粘土19.4 19.98 17.2 13.44 17.44 10.08L0+750Q4al+1淤泥质土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q2al+1粉质粘土19.9 20.50 21.84 14.08 17.44 10.08堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04Q4al+1粉质粘土19.4 19.98 17.2 13.44 17.44 10.08L5+500Q4al+1淤泥质土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q2al+1粉质粘土19.9 20.50 21.84 14.08 17.44 10.08堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04L9+350Q4al+1淤泥质土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q4al+1粉质粘土19.4 19.98 21.84 14.08 17.44 10.08堤身填土 19.2 19.78 15.36 19.12 19.12 11.04Q4al+1粉质粘土19.4 19.98 17.2 13.44 17.44 10.08L13+250Q4al+1淤泥质土18.9 19.50 12.32 14.77 16.16 11.6Q2al+1粉质粘土19.9 20.50 21.84 14.08 17.44 10.08计算工况和非常情况两种工况：①正常情况（外河水位或外湖水位，下游为背后地面或水面。水位骤降期：现状断面临江（湖）侧坡（外坡，挡外江（外湖）水位取上游水位为设计洪水位（外河水位、外湖水位）3m，下20%-30%算一下。土的抗剪强度在饱和后会降低很多，正常运行，在设计水位时，土的指标在浸润线以下的部位也要降低）②非常情况现状断面的内外坡。计算条件：堤防内外无水。计算成果及分析现状堤坡最小抗滑稳定安全系数均大于规范规定值。因此，在设计条件下，现状堤身断面抗滑稳定安全系数均能满足规范要求。现状5-1～5-4。地质钻孔编号桩号地质分类稳定渗流期水位降落期地质钻孔编号桩号地质分类稳定渗流期水位降落期施工期2-20+750B内坡1.69外坡1.3外坡1.48内坡1.913-35+500C1.711.241.292.014-49+350C2.281.211.342.465-513+250D1.561.361.571.93堤身加培设计部河岸冲刷比较严重的堤防需坝坡培厚。堤基渗控处理设计堤基地质条件*（Q4al+l）和中更新统冲积层（Q2al）构成。由上至下分述如下：Q4al+l3～18m，局部大。Q4al+l5.4m。其次为淤泥质粉质壤土，多呈软可塑状态，少部分呈硬可塑或软塑0.6～5.4m2～17.5m。0.3～1.0m。0.3～12.5m（未揭穿。2.4m。～18，局部埋深大于21.6，厚度大于15（未揭穿，凹槽。Q2al网纹状粉质粘土：为褐黄色，土质不甚均一，少部分过度为粘～硬塑状态。网纹状粉质粘土在堤基的下部连续分布。壤土：呈灰色，密实坚硬，呈透镜状分布。分布。或较多泥质，密实，呈透镜体状分布。*险情堤段地质条件4+100～8+750段堤身填土主要为粉质粘土，淤泥质粉质粘土,C、D或呈互层结构，厚5～7m；中部为淤泥质土夹砂壤土透镜体，下部为上更新统粉质粘土、粘土，可作为良好防渗依托。该堤段汛期常出现堤基渗漏，平台积水，需要进行渗控处理。渗透稳定分析5+0208+6212或多层结构，一般都夹有粉细砂层，为易出险情的堤段。具体位置5.2.5-1。表5.2.5-1 渗流计算典型剖面地质条件典型剖面典型剖面地质分类堤基地层结构及代表类型险情记录※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE565+020 8+621

Q41.9mQ4夹砂壤土透镜体，所夹砂壤土透镜体厚0.5～2.5m，淤泥质土顶部局部分布薄层细砂；下部为Q2Q42.2mQ4151.～3.4m，3.65m；底部为Q2

汛期堤基渗漏,平台积水汛期堤基渗漏,平台积水a）渗流计算方法全系数和表层土的出逸比降两指标对渗流计算成果进行分析。安全系数满足η≥η允。η=∑ri*ti/h其中：ri各覆盖土层浮容重；ti各覆盖土层厚度；h 承压层所受的渗透压力；η 抗浮安全系数；1.5。出逸坡降还应满足下式要求：J≤J式中：J 表层土实际出逸坡降；J允 表层土允许出逸坡降。※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE66b）地质建议值及渗透变形试验，并结合堤段险情特征综合分析确定，5.2.5-2。剖面5+0208+621表剖面5+0208+621土层渗透系数（cm/s）允许比降堤身人工填土2×10-4粉质壤土Q42.0×10-50.30堤基淤泥质土夹砂Q41×10-3粉质粘土Q21×10-5堤身人工填土2×10-4粉质壤土Q42.0×10-50.30堤基淤泥质土夹砂壤土Q41×10-3粉质粘土Q21×10-55.2.5-21.0×10-7cm/s上游水位取相应堤段的设计洪水位，下游水位取堤后最低处的地面高程。上游计算边界取至河床深泓线，下游范围至堤后200～500m。c）①5+020该剖面堤身填筑土为素填土，具弱透水性；堤基上部为粉质壤5～7m，下部为上更新统粉质粘土、粘土。对该剖面共进行了三种方案的渗流计算：方案一为标准断面；5.2.5-3。表5.2.5-3 5+020剖面渗流计算方案及计算成果方案水位（m）出逸点高程堤脚压渗平台脚50m上游下游（m）J⊥J∥ηJ⊥J∥ηJ⊥J∥η方案一28.370.380.30.08＞5方案二33.0628.3728.1500.02＞50.20.2＞50.14＞5方案三28.370.20.2＞50.05＞55.2.5-3大，不能满足渗透稳定要求（5-；方案二，在堤30m降得到了有效降低，满足渗透稳定要求（5-，并且堤后出逸点也得到了有效降低（堤后出逸点在压浸平台内三，防渗墙方案，堤脚附近出逸比降满足规范要求（渗流场分布见5-，并且出逸点得到有效降低。②8+6212.0m；下部为上更新统粉质粘土、粘土。。表5.2.5-4 8+621剖面渗流计算方案及计算成果方案水位（m）出逸点高程堤脚50m上游下游（m）J⊥J∥ηJ⊥J∥η方案一28.780.40.253.760.050.01＞5方案二33.6528.7828.780.340.25.70.03＞5方案三28.780.250.17＞5＞55.2.5-4大，不能满足渗透稳定要求（5-外填塘固基，堤脚附近出逸比降得到了部分降低，但仍不满足渗透稳定要求（5-（5-10得到有效降低。渗控措施布置垂直防渗墙、背水侧压浸平台、排水减压沟和减压井等。根据工程区地形地质条件，渗流计算成果以及长江流域堤防渗控经验，本阶段采用压浸平台（水平防渗）或防渗墙（垂直防渗）的处理措施。鉴于L4+100～L8+750采用压浸平台方案，必将有大量的房屋需拆迁；水泥土防渗墙方案在**湖区应用的较多，且工程质量较易控制，又不占用土地，经综合比选推荐采用水泥土防渗墙和劈裂灌浆方案。堤身隐患处理设计堤身隐患处理范围散浸严重。6.0km处散浸，设计对此堤段的堤身采取劈裂灌浆进行防渗处理。新太垸L17+400～L24+900L24+950～L25+450L25+900～～L29+700L30+400～L33+400L33+900～15.81km密实度低，汛期当河高水位时堤身散浸严重，设计采用水泥土防渗0.25m。新华垸M22+343～M22+443M23+793～M25+293M25+643～～M28+343M30+843～M31+608M34+143～、R27+100～R37+10016.465km0.25m。劈裂灌浆设计劈裂灌浆是利用堤身的最小主应力面和堤轴线方向一致的规高、有散浸现象、裂缝（不包括滑坡裂缝。根据**湖地区多年实践经验，劈裂灌浆沿堤顶轴线单排布孔，后灌上部，先稀后浓。灌浆孔距1.0m3灌浆深度和厚度1/31.4×10-4～2.75×10-5cm/s10cm。浆液灌浆压力灌浆压力系指注浆管上端孔口压力.灌浆施工时应控制在最大范》推荐公式计算：△P＝γH+σt-γ'h式中：γ—堤身土的容重；H—计算点以上的堤高；σt—土的单轴抗拉强度；γ'—浆液容重。≤0.27MPa水泥土防渗墙设计防渗墙轴线布置心线上，并尽可能减少对堤顶路面的开挖。防渗墙深度各类防渗墙均以堤基下的相对不透水层作为垂直防渗的依托，c）效果，对不同情况的堤段选择不同的防渗材料。水泥土防渗墙控制指标如下：R28≥0.5MPaK≤i×10-6cm/s，允许渗透比降＞50。d）防渗墙厚度参照下式估算tt式中：—防渗墙厚度（；—上下游水头差（；10m[J]＝5020cm。25cm。4）14817m，新太垸159666209513。填塘固基大堤内外的坑塘，很大程度地削弱了堤基表层土的抗渗性，为汛期外江湖水向内入渗提供了通道，对堤基的渗透稳定具有很大的破坏作用。防汛抢险的实践表明，堤基管涌大部分发生在坑塘等薄弱环节。因此，本阶段结合管理要求对堤防内外的坑塘进行填塘固基。考虑施工、管理和技术经济的要求，确定填塘固基范围为：堤系；对面积较大且超出应填塘范围的渊塘只填至设计边线。填塘以密实（或固结）后填土顶面不低于塘边地面高程为准。围堤穿堤建筑物设计根据各建筑物的损坏特点，采取相应的处理措施。2规模进行重建。对原尺寸偏小（如孔口尺寸φ1m建筑物，结合管理维护需要予以改建，孔口尺寸统一取φ1.0m，其结构与重建穿堤建筑物一致。根据统计，共有孟尝电管、保丰闸、五一抗旱管、五二抗旱管、兔湖抗旱管、重阳抗旱管（1、重阳电管、重阳抗旱管（2、何家档电管、五田出水管、五田电管、五田122分别是重阳闸、流泊滩闸。新太垸对老化损坏严重的新三闸按原规模进行重建。重建设计：13选择人民垸东风闸和新太垸新三闸进行了典型设计。1）短洞过流能力计算公式为：Qombk

2gH3202长洞过流能力计算公式为：Ri0QRi00 0σ——淹没系数；m——流量系数；bk——过流断面计算宽度：Ho——上游总水头；h0系数和水力半径；i——涵洞底坡。0.1～0.3m，5.2.7-1。表5.2.7-1 典型涵闸水力计算表※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE67水位水位m×m）（m3/s）（m31东风闸29.529.4箱涵12.0×2.557.22牛泰山闸29.329.2箱涵12.0×2.568.5排涝水位（m）编号涵闸名称排涝水位（m）编号涵闸名称设计内设计外结构型式孔数（孔）（宽×高:设计流实际过流量能力/s）典型涵闸闸基防渗长度按《水闸设计规范（SL265-2001）推荐公式计算，渗径系数根据闸基持力层岩性确定。L≥[L]=C×△H式中：L——闸基实际防渗长度；△H——上下游水位差；C——渗径系数；5.2.7-2。表5.2.7-2 典型重建涵闸防渗长度计算成果表涵闸实际涵闸需要编号涵闸名称闸基持力层防渗长度防渗长度 备注1东风闸淤泥质夹砂（m）52（m）202牛泰山闸淤泥质粉质粘土62.527*涵闸稳定分析分。※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE70荷载及其组合1：完建工况，涵闸内外无水；5.2.7-3。表5.2.7-3 典型重建涵闸荷载组合表计算情况计算情况完建情况重力√静水压力土压力√扬压力设计洪水位情况√√√√闸室稳定计算tgK c

GCAoH式中：Kc——沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数；Σ——作用在闸室上的全部竖直向荷载（kN；Σ——作用在闸室上的全部水平向荷载（kN；φ0——闸室基底面与与土质地基之间的摩擦角（°）按《水闸工程设计规范》7.3.11C0——（kPa程设计规范》7.3.11闸室基底应力计算公式为：G MP max A W式中：Pmax——闸室基底应力的最大值或最小值；ΣG——作用在闸室上的全部竖直向荷载（包括闸室基础底面上的扬压力在内；ΣM——作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩；A——闸室基底面的面积；W——闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩。土及砂壤土上（如五田闸、保风闸、何家当电管等不能满足规范要求，需要对基础进行加固处理。*闸基处理渠道部份险情隐患最多，如闸身不均匀沉降闸身断裂而渗水，闸基产生渗透破坏等。编号涵闸名称工况编号涵闸名称工况抗滑稳定安全系数Omax地基应力（kPa）（Omax+Osin）Osin地基不均匀系1东风闸2牛泰山闸（Kc）/2数竣工期105.5186.886.21.28运行期2.2070.1855.2762.731.81竣工期94.7362.9678.851.34运行期1.6872.6543.3658.051.65垸堤基各土层，除下部Q2al粉质粘土属中压缩性土外，堤基上壤土、含泥粉细砂等，压缩性都较高，一般具中—高压缩性，其中淤泥质土的压缩性最高，可见，本处堤基属于软弱地基。沉降量大的问题及由此伴随的不均匀沉降问题是软弱地基容易出现的问极易产生塑性破坏，向侧向塑性挤出，造成沉陷变形。**湖区软基上穿堤建筑物的处理经验，拟主要采用粉喷桩对其进行处理。需要采用粉95.2.7-5。表5.2.7-5 穿堤建筑物基础地质条件及处理统计表建筑物位置 主要工程地质条件

主要工程地质问题

处理措施地基自上而下依次为：1）Qs6m；2）Q4al+l3.9m；3）Q4al+l淤泥质存在地基不均

采用粉喷桩处人民垸 理，桩基主要持东风闸 土，闸的东端厚2.9m，西端厚8.7m，在大堤轴匀沉陷变形问L2+563 Q2al线处尖灭；4）砂壤土，厚2.3～3.1m，在闸的东题端尖灭；5）Q2al粉质粘土，厚度＞10m。

质粘土地基自上而下依次为：1）Qs填土，厚约5.9m； 采用粉喷桩处存在地基不均牛泰山人民垸2）Q4al+l粉质壤土，厚1.5～2.3m；3）Q4al+l 理，桩基主要持匀沉陷变形问闸 闸的东端较西端厚；4） 力层为Q2al粉题Q2al粉质粘土，厚大于12m 质粘土地基自上而下依次为：1）Qs5.3m；2）Q4al+l1.6～2.0m；3）Q4al+l

采用粉喷桩处五一抗人民垸 理，桩基主要持淤泥质土，厚3.1～3.9m；4）砂壤土，呈透镜体匀沉陷变形问旱管 L4+742 力层为Q2al粉1.3m；5）题Q2al14m。地基自上而下依次为：1）Qs5.8m；2）Q4al+l1.0～2.6m；3）砂壤土，厚2.1～2.5m，在外滩尖灭；4）Q4al+l淤泥质存在地基不均

质粘土采用粉喷桩处五二抗人民垸 理，桩基主要持土，厚6.3～11.6m，大堤轴线处较东西两端厚；匀沉陷变形问旱管 L5+168 力层为Q2al粉5）Q4al+l粉质粘土，厚＞2.5m，透镜状分布于题Q4al+l7）Q2al7m，其顶面向东倾斜

质粘土地基自上而下依次为：1）Qs填土，厚5.5m；2） 采用粉喷桩处存在地基不均人民垸Q4al+l粉质壤土，厚1.7～3.5m；3）Q4al+l淤 理，桩基主要持五田闸 匀沉陷变形问L6+789泥质土，厚3.3～7.5m，往东变厚到9.5m；4） 力层为Q2al粉题Q2al粉质粘土，厚＞12m 质粘土地基自上而下依次为：1）Qs3.9m；存在地基不均采用粉喷桩处旱管 L7+660

Q4al+l1.0mQ4al+l淤泥质土，厚4.5～6.8m，中部夹薄题 力层为Q2al粉※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE71层砂壤土；4）Q2al粉质粘土，厚＞12m层砂壤土；4）Q2al粉质粘土，厚＞12m质粘土重阳抗旱管存在地基不均匀沉陷变形问题L9+244（1）采用粉喷桩处存在地基不均理，桩基主要持匀沉陷变形问力层为Q2al粉题质粘土。Q4al+l2.4～3.2m，在外滩表层逐渐尖灭；3）Q4al+l淤泥质土，分上下两层，上存在地基不均匀沉陷变形问管L8+538重阳抗旱管（2）L9+244题1.7m，下层厚＞5.1m，；5）Q4al+l底部；6）Q2al3）Q4al+l1.0m；4）Q4al+l粘土，厚1.0～1.2m；5）Q4al+l淤泥质土，厚题5.5～6.1m；6）Q2al11.7m采用粉喷桩处理，桩基主要持Q2al质粘土采用粉喷桩处理，桩基主要持Q2al质粘土根据工程设计，采用《粉体搅拌桩加固软弱土层技术规范》推荐公式，对典型建筑物进行计算复核地基承载力，计算公式如下：fspk

m aRARp

sk式中：fsp——复合地基承载力特征值（m——面积置换率；Ra——单桩竖向承载力特征值（kP；Ap——桩的截面积（m2；β——桩间土承载力折减系数；fskkP值。※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告※※**省**湖河流域防洪综合治理项目可行性研究报告PAGEPAGE74（持力层）以22155kPa，大于计算地基承载力值，满足设计要求。两岸连接段设计两岸连接段应能保证两岸稳定与闸室进出水流畅，引水渠与闸10m38°，闸室与两岸均采用浆砌石挡墙连接。消力池水力计算出口消能方式选用底流式消能防冲，根据武汉水利水电学院编《水力计算手册》对消力池进行水力计算：*池深计算计算消力池出口水面落差ΔZ公式：Q2 1 1 Z2gb22h22h2t cd=σ0*hc'-ht-ΔZ式中：σ—水跃淹没系数（又称安全系数1.05～1.1；*池长计算Lj=6.9*（hc'-hc）消力池池长计算公式：L=Ls+β*Lj其中：β水跃长度校正系数。*计算消力池底板厚度t：t=k1*sqrt（q*sqrt（ΔH）Δ——上下游水位差（；t；t=k2*（U-W±Pm）/γb其中：k2——底板安全系数；U——作用在底板面的扬压力（kP；W——作用在底板上的水重（kP；Pm——作用在底板上的脉动压力γ——底板的饱和重度（kN/m。5.2.7-6。表5.2.7-6 典型涵闸消力池特性表名称L（m）闸与消力池相接长（m）闸与消力池连接段坡比池深h（m）底板结构底板厚t（m）牛泰山闸5.52.5１∶40.5钢筋砼0.5东风闸3.52