汕头某剧场高支模施工方案

一、编制依据1、汕头XXX剧场项目施工图纸；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001（2002年版））；3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）；4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《木结构设计规范》（GB50005-2003）；6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2000）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；7、《建筑结构静力计算手册》；《建筑施工手册》；8、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》和建质[2004]213号文件。二、结构概况汕头XXX剧场项目高支模部分：梁板面标高16.0m，从室内地坪搭设至16.0m梁板底，×2=14.34m×2=15.69m。（按地面标高±0.00计算）16.00标高处梁截面为b×h=500mm×1500mm，板厚为150mm。梁跨度最大为23.88m。本工程选用商品砼，采用汽车泵进行浇筑。模板支撑系统均采用扣件式钢管脚手架进行搭设，依照《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》和建质[2004]213号文件的规定，应编制专项技术方案。结合本工程的具体情况，编制如下专项技术方案，以指导施工。参见以下平面示意图、剖面示意图、钢支撑立杆布置图、水平拉结杆布置图、剪刀撑布置图及板模、梁模大样图。（详见剧场施工图）三、材料及要求1、钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应符合国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，钢管上严禁打孔。每根钢管的最大质量不应大于25kg。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。采用的扣件在螺栓拧紧力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、模板、木方底模、侧模选用红松木胶合板，木方选用红松木，材质不宜低于Ⅲ等材。模板及其支架必须符合：保证结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工中所产生的荷载；构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。扭曲十分厉害，脆性的和过分潮湿而容易引起变形的木材不宜使用。四、模板荷载取值及其分项系数：（一）、参与模板设计的各项荷载标准值：1、模板及其支架自重标准值：q1=0.75kN/m22、新浇筑混凝土自重标准值：q2=24kN/m33、钢筋自重标准值：对楼板q3a=1.1kN/m3对梁q3b=1.5kN/m34、施工人员及设备荷载标准值：（1）计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取q4a=2.5kN/m2，另应以集中荷载F4=2.5kN再进行验算，比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用。（2）计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载：q4b=1.5kN/m2（3）计算支架立柱及其它支撑结构构件时，均布活荷载：q4c=1.0kN/m25、振捣混凝土时产生的荷载标准值：对水平面q5a=2.0kN/m2对垂直面q5b=4.0kN/m26、新浇筑混凝土时对模板侧面产生的压力标准值：按以下二式计算，并取二式中的较小值。q6=0.22γct0β1β2V1/2，q6=γcH7、倾倒混凝土时产生的荷载标准值：倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值可按下表采用：倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值（KN/m2）向模板内供料方法法水平荷载溜槽、串筒或导管管2容量小于0.2mm3的运输器具具2容量为0.2m33至0.8m3的运输器具具4容量大于0.8mm3的运输器具具6注：作用范围在有效压头高度以内。（二）、计算模板及其支架时的荷载分项系数计算模板及其支架时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数按下表采用：荷载分项系数项次荷载类别γ1模板及其支架自重重1.22新浇筑混凝土自重重3钢筋自重4施工人员及施工设设备荷载1.45振捣混凝土时产生生的荷载6新浇筑混凝土对模模板侧面的压压力1.27倾倒混凝土时产生生的荷载1.4五、高支模板及支撑系统验算：板：标高16.00，厚150mm；楼板模板采用18mm厚胶合板，支撑模板的小楞采用60×80mm2红松木（fm=13N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2），间距为500mm或400mm（考虑到板跨进行合理的布置），支撑小楞的大楞采用60×80mm2红松木，间距为700mm，板离梁边支承点布置参见钢支撑立杆平面示意图，然后每700×1000或700×800mm2范围内设支承点。钢支撑立杆布置参见前面钢支撑立杆示意图：1、验算板模强度及挠度取最不利小楞布置进行验算，板厚150mm，取1m宽板带按三跨连续梁进行模板验算，其计算简图如右图所示：（1）强度验算：按有关规范规定，此时参与计算的荷载组合为q1q2q3aq4a及F4，则有：q恒=(0.75×1+24×0.15×1+1.1×0.15×1)×1.2=5.42kN/mq活=2.5×1.4=3.5kN/m查静力计算手册有：M底max=0.08q恒2+0.101q活2=0.08×5.42×0.52+0.101×3.5×0.52=0.20kN·m5.42另再以F4=2.5kN进行计算，有：F=F4×1.4=2.5×1.4=3.5kN查静力计算手册有：M底max=0.08q恒2+0.213F=0.08×5.42×0.52+0.213×3.5×0.5=0.48kN·mM支max=-0.10q恒2-0.175F=-0.10×5.42×0.52-0.175×3.5×0.5=-0.44kN·m由规范知模的最大容许弯矩为：（考虑荷载的折减）M容=1.11fmbh2/6=1.11×13×1000×182/6=779000N·mm=0.78kN·m>0.48kN·m板底模强度满足要求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为q1q2q3a，则有：E=9000N/mm2，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4由静力计算手册查得：5.42由规范知：ν容=/250=500/250=2.0mm>0.52mm，板底模挠度满足要求。2、验算小楞的强度及挠度小楞间距为500，大楞间距为700，计算简图如右所示：参与计算的荷载组合为q1q2q3aq4a及F4，则有：q恒=(0.75×0.5+24×0.15×0.5+1.1×0.15×0.5)×1.2=2.71kN/mq活=2.5×0.5×1.4=1.75kN/m（1）强度验算：查静力计算手册有：M底max=0.08q恒2+0.101q活2=0.08×2.71×0.72+0.101×1.75×0.72=0.19kN·m2.71另再以F4=2.5kN进行计算，有：F=F4×1.4=2.5×1.4=3.5kN，此时查静力计算手册有：M底max=0.08q恒2+0.213F=0.08×2.71×0.72+0.213×3.5×0.7=0.63kN·mM支max=-0.10q恒2-0.175F=-0.10×2.71×0.72-0.175×3.5×0.7=-0.56kN·m由规范知模的最大容许弯矩为：（考虑荷载的折减）M容=1.11fmbh2/6=1.11×13×60×802/6=923520N·mm=0.92kN·m＞0.63kN·m，小楞的强度满足要求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为q1q2q3a，则有：I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4由静力计算手册查得：由规范知：ν容=/250=700/250=2.8mm＞0.19mm小楞的挠度满足要求。3、支撑小楞的大楞验算计算简图如右所示：参与计算的荷载组合为q1q2q3aq4b，则有：F恒=(0.75×0.5×0.7+24×0.15×0.5×0.7+1.1×0.15×0.5×0.7)×1.2=1.90kNF活=1.5×0.5×0.7×1.4=0.74kN（1）强度验算：查静力计算手册有：M底max=0.175F恒+0.213F活=0.175×1.90×1.0+0.213×0.74×1.0=0.49kN·mM支max=-0.15F恒-0.175F活=-0.15×1.90×1.0-0.175×0.74×1.0=-0.41kN·m支撑小楞的大楞的最大容许弯矩为：（考虑荷载折减）M容=1.11fmbh2/6=1.11×13×60×802/6=923520N·mm=0.92kN·m>0.49kN·m大楞的强度满足要求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为q1q2q3a，则有：I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4由静力计算手册查得：由规范知：ν容=/250=1000/250=4.0mm>0.95mm，大楞的挠度满足要求。4、钢支撑立柱验算（1）长细比验算：钢支撑立柱从首层结构板（地面为钢筋砼板300厚，标高不等，按±0.00m计算）起支撑，至标高16.00m楼板（板面标高为16.00m）底，最高处高度为：H=16000-150-80-80=15690mm=15.69m，0=15690/11=1426mm（沿高度方向布置为：扫地杆距地面200，步距均考虑为1.5m，距板底大楞下490mm，共11道纵、横向水平杆拉结）。考虑到搭设过程中步距的偏差，为了安全起见，步距考虑2.0m进行验算，由扣架脚手架规范公式5.6.2-3得模板支架立柱的计算长度0=h+2a=2.0+0.49×2=2.98，i=15.8mm，则有λ=2980/15.8=189<210，长细比满足要求。查JGJ130-2001附表C，有稳定系数φ=0.201。（2）计算风荷设计值产生的支架立柱弯矩Mw由于模板支撑位于外脚手架内侧，考虑为C类地面粗糙度类别；验算处钢支撑最高处标高为16.0m，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中得：风压高度变化系数μz=0.76，汕头基本风压w0=0.8kN/m2；由于模板支架立柱位于外脚手架里侧，考虑为同脚手架为全封闭状况，脚手架外侧采用密目式安全网（An/Aw=0.623，An为挡风面积，Aw为迎风面积）。由扣架规范表的规定有：风荷载体型系数μs=1.3φ=1.3×0.623=0.81；由扣架规范式得风荷标准值：wk=0.7×μz×μs×w0=0.7×0.76×0.81×0.8=0.345kN/m2；由扣架规范式得：Mwk=wkah2=0.345×1.0×1.52/10=0.08kN·m由扣架规范式得：Mw=0.85×1.4×0.08=0.10kN·m（3）支架及拉结杆件自重标准值产生的轴向力NG1k=0.1291×15.69×1.5=3.04kN（参考双排脚手架步距1.5m，纵距1.2m每米立杆自重查得并考虑一放大系数1.5）（4）组合风荷时，计算支架立柱的轴向力设计值N由扣架规范式5.6.2-2有：（考虑为泵送混凝土）Nw=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4∑NQK=1.2×[3.04+（0.75×1.0×0.7+24×1.0×0.7×0.15+1.1×1.0×0.7×0.15）]+1.19×（1.0+2.0）×1.0×0.7=1.2×6.20+1.19×2.10=9.95kN（5）不组合风荷时，计算支架立柱的轴向力设计值N由规范式5.6.2-1有：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4∑NQK=1.2×[3.04+（0.75×1.0×0.7+24×1.0×0.7×0.15+1.1×1.0×0.7×0.15）]+1.4×（1.0+2.0）×1.0×0.7=1.2×6.20+1.4×2.10=10.38kN（6）支架立柱稳定验算：由规范式-2有：=101.23+19.69=120.92N/mm2<ƒ=205N/mm2，支架立柱稳定性满足要求。支架立柱稳定验算由组合风荷产生的荷载效应所控制，故不组合风荷产生的荷载效应不用验算。六、高支模梁底模、侧模及支撑系统验算：（一）对梁500mm×1500mm梁模板及其支撑系统进行设计与验算：拉结梁小楞间距为350mm，大楞于梁两侧各设一道红松木60×80，梁每700mm设支承点，支撑立柱采用Ф48×3.5钢管，支撑方法采用“满堂红”钢管加可调上托。钢支撑布置参见前面《钢支撑立杆布置示意图》。计算荷载组合：a）模板及其支架自重标准值：q1=0.75kN/m2b）新浇筑混凝土自重标准值：q2=24kN/m3c）钢筋自重标准值（梁）：q3b=1.5kN/m3d）振捣混凝土时产生的荷载标准值：对水平面q5a=2.0kN/m21、梁底模板验算：按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：q恒=（0.75×0.5+24×0.5×1.5+1.5×0.5×1.5）×1.2=23.40kN/mq活=2.0×0.5×1.4=1.40kN/m（1）强度验算：查静力计算手册有：23.401.4023.401.40由规范知模的最大容许弯矩为：m1×89·.mm梁底模强度基本满满足要求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为为q1q2q3b，则有：I=bh3/12=5000×183/12=2443000mmm4由静力计算手册查查得：ν=0.677q标标4/(1000EI)=00.677××23.400×3504/(1000×90000×2430000)=1.09mm由规范知：ν容==/250==350/2550=1.44mm>1.09mm梁底模的挠度满足足要求。2、支撑底模的小楞楞验算计算简图如右所示示：q恒=(0.75×0.335+24×0.35×1.5+1.5×0.35×1.5)×1.2=166.38kN/mmq活=2.0×0.355×1.4=0.98kN/mmq合=16.38+0..98=17.36kN/mm（1）强度验算：M底底max=q合2/8=17.36×0.502/8=0..54kN·mm支撑底模的小楞的的最大容许弯弯矩为：M容=1.11fmbbh2/6=1.111×13×60×802/6=9233520N··mm=0..92kN·mm>0.544kN·m支撑底模的小楞强强度满足要求求。（2）挠度验算：由于小楞楞的跨度极小小，挠度可不验算算。3、支撑小楞的大楞楞验算计算简图如右所示示：F恒=16.38×0..5/2=4.110kNF活=0.98×0.5/22=0.255kN（1）强度验算：查静力计算手册有有：M底max=0.1775F恒+0.2133F活=0.1775×4.10×0.7+0..213×0.25×0.7=0..54kN·mmM支max=-0..15F恒-0.1775F活=-0..15×4.10×0.7-0.175×0.25×0.7=--0.46kN·mm支撑小楞的大楞最最大容许弯矩矩为：M容=1.11fmbbh2/6=1.111×13×60×802/6=9233520N··mm=0..92kN·mm>0.544kN·m支撑小楞的大楞强强度满足要求求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为为q1q2q3b，则有：I==bh3/12=600×803/12=25560000mm4由静力计算手册查查得：ν=1.146F恒33/(1000EI)=11.146××4100×7003/(1000×9000×25600000)=00.70mm由规范知：ν容==/250==700/2550=2.8mm>0.70mm，支撑小楞的的大楞刚度满满足要求。4、钢支撑立柱验算算（1）长细比验算：钢支撑立柱从室内内结构板（板板面标高按±0.00m考虑虑）起支撑，至至标高16.000m（梁面标高）梁底，最高处处高度为：H=16000-1500-880-80==14340mm=14.34m，0=14340/11=1303mm（沿高度度方向布置为为：扫地杆距距地面200，步距均考考虑为1.55m，距板底底大楞下1440mm，共共11道纵、横横向水平杆拉拉结）。考虑到搭设过程中中步距的偏差差，为了安全全起见，步距距考虑2.00m进行验算算，由扣架脚手架架规范公式5.6.2-3得模板支架立柱的计算长度度0=h+2a=2.0+0.114×2=2.28，i=15..8mm，则有λ=2280/115.8=1144<2110，长细比满满足要求。查JGJ1330-20001附表C，有稳定系数φ=0.332。（2）计算风荷设计值产产生的支架立柱弯矩Mw由于模板支撑位于于外脚手架内内侧，考虑为为C类地面粗糙糙度类别；钢钢支撑最高处处标高为166.0m，查《建筑筑结构荷载规规范》（GBB500099-20011）中得：风压高高度变化系数数μz=0.76，汕头基本风风压w0=0.8kkN/m2；由于模板支支架立柱位于外脚脚手架里侧，考考虑为同脚手手架为全封闭闭状况，脚手手架外侧采用用密目式安全全网（An/Aw=0.6223，An为挡风面积积，Aw为迎风面积积）。由扣架规范表的规定定有：风荷载载体型系数μs=1.3φ=1.3××0.6233=0.811；由扣架规范式得风荷荷标准值：wk=0.7×μz×μs×w0=0.7××0.76×0.881×0.88=0.3445kN/mm2；由扣架规范式得：Mwk=wkah2=0.3455×0.7×1.52/10=00.06kN·mm由扣架规范式得：MMw=0.855×1.4××0.06=0.07kN·mm（3）支架及拉结杆件件自重标准值值产生的轴向向力NG1k=0.12991×14.34×1.5=22.78kN（参考双双排脚手架步步距1.5mm，纵距1.22m每米立杆杆自重查得并并考虑一放大大系数1.5）（4）组合风荷时，计算算支架立柱的轴向力设设计值N由扣架规范式5.66.2-2有：（考虑为为泵送混凝土土）Nw=1.2(NG11k+NG2kk)+0.885×1.44∑NQK.×412=1.2×9.661+1.119×0.775=12.42kN（5）不组合风荷时，计计算支架立柱的轴向力设设计值N由规范式5.6..2-1有：N=1.2(NGG1k+NNG2k)+11.4∑NQK.×04×1.5×.2=1.2×9.661+1.44×0.755=12.58kN（6）支架立柱稳定验验算：由规范式-2有：：=76.50+133.78=90.288N/mm2<ƒ=205NN/mm2，支架立柱稳定性满足足要求。支架立柱稳定验算算由组合风荷荷产生的荷载载效应所控制制，故不组合合风荷产生的的荷载效应不不用验算。5、梁侧模验算（1）强度验算：计算荷载组合为：：q5b，q6，q7由于梁侧模受三角角形荷载，下大上小，故故取梁最下面面1m带宽按三三跨梁进行验验算先计算q6，取温温度T=30℃，β1=1.0，β2=1.0，ν=2.5m/hh则有：t0=2000/(300+15)==4.44q6=0.22γctt0β1β2V1/2=0..22×24×4.44×1.0×1.0×2.51/22=37.007kN/mm2模板最下边缘q66=γcH=24×11.5=36kN/mm2模板1m带宽最上上边缘q6=γcH=24×00.5=12kN/mm2简化计算，取平均均值q6=24kN/mm2计算简图如右所示示，查静力计算算手册有：q恒=q6×1.2==24×1.2=288.8kN/mq活=(q5b+q7)×1..4=(4+6)×1.4=114kN/mm80828.80m.1.28.8.由规范知模的最大大容许弯矩为为：M容=1.11fmbhh2/6=1.111×13×1000×182/6=7799220N··mm=0..78kN·mm>0.722kN·m梁侧模强度满足要要求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为为q6，则有：E=90000N/mmm2，I=bh3/12=11000×183/12=4886000mmm4由静力计算手册查查得：ν=0.677q恒恒4/(1000EI)=00.677××28.8×4004/(1000×9000×4860000)=1.14mm由规范知：ν容==/250==400/2550=1.6mm>1.14mm，梁侧模模刚度满足要要求。6、梁侧立档验算受力示意如下图，P1=24×0..15=3..6kN/mm（立档上边边缘）P2=24×1..5=36kkN/m（立档下边边缘）取平均值计算：PP=19.88kN/m梁侧模立档间距为为400，按三跨连续续梁跨距为450计算，其其计算简图如如上所示：q恒=19.8×0.44×1.2=9.51kN/mmq活=(4+6)×0.44×1.4==5.6kN/m（1）强度验算：查静力计算手册有有：8089.5105.6m.1.9.5115.6.由规范知立档的最最大容许弯矩矩为：m1×3·.m梁立档强度满足要求求。（2）挠度验算：参与组合的荷载为为q1q2q3b，则有：I=bh3/12=60×803/12=255600000mm4由静力计算手册查查得：ν=0.677q标标4/(1000EI)=00.677××9.51×4504/(1000×90000×25600000)==0.12mm由规范知：ν容==/250==450/2550=1.8mm>0.12mm梁立档的挠度满足要要求。7、梁侧横档对拉螺螺栓验算由于梁侧立档间距距为400，考虑对拉拉螺栓横向间距为400，即每道立档水平平向设置一道道，竖向按1500梁高设置两两道。由于下侧对拉螺栓栓受荷较大，取取下侧对拉螺螺栓进行验算算。最下端模板边缘为为P2=366kN/mm受荷区范围最上端端模板受力P1=244×（0.6+0.2255）=19.8kN/mm对拉螺栓按受荷面面积计算得轴轴向拉力为：：F=kNФ12对拉螺栓抗拉设计计承载力Ntb=12.9971kN＞12.82kN，满足要要求。8、梁下水平拉结杆杆与立杆拉结结的扣件抗滑滑验算由于本工程均采用用扣件式钢管管直接顶撑于于板、梁下大大楞底，梁、板板模施工荷载载未传至水平平拉结杆上，而是直接传至钢支撑竖向立杆上，水平拉结杆未受竖向力，故不对其进行验算。水平拉结杆与立杆连接处的扣件均采用单扣件，不进行扣滑验算。七、立杆支承处地地基承载力的的验算施工高支模部分梁梁板系统时，先先做好该工程程内地台钢筋筋混凝土板（板板厚为3000mm，C30砼），让钢支撑撑立杆支承于于地面钢筋混混凝土板上。钢钢支撑立杆受受力较小，传传至内地台板板上，内地台台板完全能够够承受这部分分荷载，故不不再对首层内内地台支承处处承载力进行行验算。八、安全、质量保保证措施1、脚手架搭设人员员必须是经过过按现行国家家标准《特种种作业人员安安全技术考核核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、模板进场后，由专专职质量员及及木工工长对对模板尺寸、平平整、翘曲等等方面是否完完好进行验收收，未达要求求的勒令退场场；旧钢管和和旧扣件进场场后要进行专专顶专人质量量检查，有裂裂缝、变形和和出现滑丝的的螺栓，必须须马上退场。3、所有进场的旧钢钢管和旧扣件件使用前应派派专人进行专专项质量检查查，有裂缝、变变形的严禁使使用，出现滑滑丝的螺栓必必须更换。4、模板及其支撑系统统搭设前，现现场施工技术术负责人应认认真向有关作作业人员进行行安全技术交交底，同时应应做好夜间施施工照明的准准备工作，施施工所使用的的电动工具等等应检修完好好，确保模板板搭设工作的的顺利进行。5、混凝土浇筑时，为使架体受荷均匀，混凝土浇筑从中间F、G轴线向两边同时进行浇筑，以达到均衡施工和保证架体的稳定性。施工单位应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。6、施工时，要根据高高空作业安全全技术规范的的要求进行操操作和防护，要要有安全可靠靠的操作架子子，搭设脚手手架人员必须须戴安全帽、系系安全带、穿穿防滑鞋。7、现场应搭设工作梯梯供作业人员员上下工作面面，禁止从模模板及其支撑撑系统爬上爬爬下，以免发发生安全事故故。8、支模人员应随身身携带工具袋袋，所用工具具不用时应放放在工具袋里里，不能随意意将工具、模模板零件放在在操作架子上上，以免坠落落伤人。9、传递模板、工具具应用运输工工具或绳子系系牢后升降，不不得乱抛。10、为杜绝木模经多次次周转而使得得后期的构件件质量受到影影响的发生，由由专职质量员员及施工长在在每次使用前前对木模进行行鉴定。11、遇有六级以上的大大风时，应暂暂停作业，以以保安全。12、本工程采用商品砼砼进行汽车泵泵泵送浇筑，砼砼浇筑时，应应注意同一部部位的砼不能能堆得过高，防防止模板及其其支撑系统超超荷造成失稳稳破坏。使用用振捣器进行行振捣时，振振捣器应避免免与钢筋及模模板直接接触触，以防模板板及其支撑系系统受振松脱脱。13、模板堆放及加工场场地应配备灭灭火工具，操操作人员严禁禁吸烟，应制制定严格的管管理制度，防防止发生火灾灾。 14、浇注梁板板砼前，应组组织专门小组组检查支撑体体系中各种坚坚固件的固体体程度。15、浇注梁板砼时，应应专人看护，发发现紧固件滑滑动或杆件变变形异常时，应应立即报告，由由值班施工员员组织人员，采采用事前准备备好的10t千斤顶，把把滑移部位顶顶回原位，以以及加固变形形杆件，防止止质量事故和和连续下沉造造成意外坍塌塌的安全事故故。16、浇注梁板砼前，施施工班组专职职质量员、项项目部、公司司将组织专门门小组进行检检查，在完成成施工单位自自检验收合格格后，再进行行报验，经验验收合格的才才能进入下道道工序施工。九、模板支撑系统构构造要求（一）模板支架立立杆的构造应应符合下列要要求：1、每根立杆底部应应设置底座，并并必须按有关关规定设置纵纵、横扫地杆杆。2、高支模立杆步距距不得大于11.5m，并应设置纵纵横水平拉杆杆。3、立杆接长必须按按有关规定采采用对接扣件件连接。4、支架立杆应竖直直设置，2mm高度的垂直直允许偏差为为15mm。5、楼板结构普通梁与与板的钢管支支撑立杆纵横横向间距均为为1m，为加强模板板支架立杆的的稳定性，其其纵横向水平平拉杆应通长长拉通，其周周边靠柱、梁梁处应撑紧作作为支撑点，以以增强架体整整体刚度；部部分纵横向水水平杆与结构构柱锁紧。梁高度为1.5mm，梁下支撑立立杆间距为7700mm；板厚为1550mm，支支撑板模立杆杆间距为800。由于支撑板板模钢管立杆杆与支撑梁模模钢管立杆间间距不等同，为为增强架体的的稳定，梁下下支撑立杆横横向水平杆应采取可靠靠措施与板下下支撑立杆拉拉结，并在梁梁两侧设置竖竖向剪刀撑，由由底到顶连续续设置。所有有支撑主梁的的钢管立杆必必须设置剪刀刀撑。（二）满堂模板支支架的支撑设设置应符合下下列规定：1、剪刀撑应纵横设设置，且不少少于两道，其其间距不得超超过6.5mm；每道剪力撑撑宽度不应小小于4跨，且不应应小于6m。斜杆与地地面夹角为450～600。支撑主梁的的立杆必须设设置剪刀撑。2、满堂模板支架四四边与中间每每隔四排支架架立杆应设置置一道纵向剪剪刀撑，由底底至顶连续设设置。（参见见《钢支撑立立杆布置示意意图》）3、高于4m的模板板支架，其两两端与中间每每隔4排立杆从顶顶层开始向下下每隔2步设置一道道水平剪刀撑撑。剪刀撑的的构造应符合合有关规定。4、模板搭设完成后后，应对支撑撑模板系统的的钢支撑立柱柱进行纵横水水平拉结，纵横向水水平拉杆必须须通长设置，其其周边靠墙、柱柱、梁处撑紧紧作为刚性支支撑点，一半半的支撑点与与结构梁柱预预埋件锁紧成成为刚性连接接，以增强架体的刚度、整体性性和稳定性，第第一道水平拉拉杆距板面2200mm。十、模板支架施工1、施工准备：进行技技术交底；对对构配件进行行验收；清除除搭设场地杂杂物，平整搭搭设场地，并使排水畅畅通。由于模模板搭设作业业属于高空作作业，各种高高空作业防护护措施及设施施应在施工前前准备齐全，并并应做好模板板垂直运输的的安全施工准准备工作。2、按施工方案和上述述构造要求搭搭设模板支架架，并应满足足《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》（GB502204—2002）的有关规定定。3、模板的搭搭设应按规定定的作业程序序进行，安装装柱模时，应应先在基础面面（或楼面）上上弹出柱轴线线及边线，同同一柱列应先先弹出两端柱柱轴线及边线线，然后拉通通线弹出中间间部分柱的轴轴线和边线，按按边线先把底底部方盘固定定好，然后再再对准边线安安装柱模板。在在每根柱模板板的每侧上下下各设一道斜斜撑，分别设设置在柱高的的1/3h、2/3h的位位置，以防倾倾倒，并且用用吊线墜法校校正柱垂直度度。4、梁、板的搭设顺序序为：钉柱头头板→梁模支撑系系统及梁底模模搭设→梁侧模搭设→板模板支撑撑系统搭设→板模板铺设→钢支撑立柱柱拉结。5、梁高度700mmm＜h＜1000mmm时设一道道Ф12对拉螺栓栓，h≥1000mmm，设2道Ф12对拉螺栓栓。对拉螺栓栓水平向间距距同梁侧模立立档间距。6、搭设时应严格按按照搭设顺序序进行，每道道工序完成后后均应进行检检查，确保模模板搭设牢固固、稳定，前前一道工序所所支的模板未未固定前，不不得进行下一一道工序施工工。7、在支模过程中，如如需中途停歇歇，应将支撑撑、搭头、柱柱头板、模板板等钉牢。模模板上如有预预留洞的，应应在安装后将将洞口盖好，防防止人跌落。8、模板及其支撑系系统搭设安装装完成后，应应由公司技术负责责人主持进行行验收并签字字后，方可进进行钢筋安装装施工。9、支架的拆除（1）支模的拆拆除必须经验验算复核并符符合《混凝土土结构工程施施工质量验收收规范》（GGB502004—2002）及及其它有关规规定，严格控控制拆模时间间，并应注意成品品的保护。拆拆模前必须有有拆模申请及及经审批。（2）拆模时，应设置作作业警戒区，并并应有专人负负责指挥。作作业警戒区禁禁止非作业人人员入内，安安全员应在现现场监护，确确保安全。（3）模板及其支撑系统统的拆除应按按照先支后拆拆、后支先拆拆、非承重模模板先拆、承承重模板及支支架后拆的顺顺序进行。（4）拆除模板一般用长长撬棒，作业业时，正在拆拆除的模板上上不允许站人人，防止发生生意外事故。在在拆除楼板模模板时，要注注意防止模板板突然全部掉掉落伤人。（5）拆模时必须一次性性拆清，不得得留下无支撑撑的模板。如如需中途间歇歇，应将已活活动的模板、楞楞木、支撑等等全部拆除并并运至地面妥妥善堆放后，方方可离开。（6）拆下的模板应及时时清理，堆放放整齐。（7）由于模板支撑立柱柱设有多道水水平拉杆，在在拆除时，应应选拆最上面面的水平拉杆杆，然后按照照自上而下的的顺序进行水水平拉杆拆除除。拆除最后后一道水平拉拉杆应与拆除除钢支撑立柱柱同时进行，以以免钢支撑立立柱倾倒伤人人。（8）先将支柱上的可调调上托松下，使使龙骨与模板板分离，并让让龙骨降至水水平拉杆上，接接着拆下全部部U型卡或插销销及连接模板板的附件，再再用钢钎撬动动模板，拿下下模板和代龙龙，然后拆水水平杆及剪刀刀撑和支柱。（9）拆除跨度大的梁底底模前，应满满足一定的强强度要求（见见附表），并并应先从跨中中开始，分别别向两端拆除除。构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方方体抗强度标标准值的百分分率（%）板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75梁、拱、壳＞8≥100悬臂构件≤2≥75＞2≥100现浇结构模板安装装的允许偏差差及检查方法法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4、-5钢尺检查层高垂直度≤5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查＞5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺尺检查十一、砼浇筑过程的观观测控制1、砼浇筑时，木工工班组应组织织人员对模板板进行跟踪监监控，每班监监控人员应不不少于10人，以备万万一发生险情情时能有足够够的人力进行行排险。2、现场值班安全员员应坚守岗位位，组织木工工人员认真进进行巡回检查查，专职观察察模板及其支支撑系统的变变形情况，检检查的重点为为钢支撑的稳稳定情况、模模板是否漏浆浆及涨模等，发发现异常情况况时应马上报报告，并立即即暂停施工，迅迅速组织人员员进行抢险。在在险情排除后后，经现场安安全负责人检检查同意后方方可复工。3、现场值班安全员员与砼泵车指指挥员及值班班泥工长之间间应配备对讲讲机，并保证证通讯畅通。4、在砼浇筑时，除除了模板监控控人员及排险险人员之外，其其他无关的人人员一律不准准进入模板底底下，以防发发生意外。十二、构配件的检查与与验收1、钢管材料应符合合现行国家标标准规定，所所有钢支顶、钢钢管和扣件应应有产品质量量合格证。2、钢管材料应平直直光滑。不应应有裂缝、结结疤、分层、错错位、硬弯、毛毛刺、压痕和和深的划道。3、钢管外径、壁厚厚、端面等的的偏差，应符符合规范的规规定。4、钢管必须涂有防防锈漆。5、钢管上严禁打孔孔。6、旧钢管表面锈蚀蚀深度超过规规定时不得使使用。7、旧钢管弯曲变形形应符合规范范规定。8、旧扣件使用前应应进行质量检检查，有裂缝缝、变形的严严禁使用，出出现滑丝的螺螺