河北高层剪力墙住宅楼扣件式钢管脚手架施工方案

目录第一部分：外脚手架设计TOC\o"1-3"\u一、编制依据2二、建筑及设计概况2三、脚手架简介2四、搭设材料及基本要求5五、脚手架构造7六、脚手架搭设与拆除11七、安全管理措施12附：双排脚手架计算第二部分：安全防护及倒料平台设计一、编制依据2二、安全防护及倒料平台的布置2三、安全防护及倒料平台的搭设要求2四、倒料平台安全要求2第一部分：外脚手架设计编制依据xxxx住宅小区一期（9#楼）施工图纸；xxxx住宅小区一期（9#楼）施工组织设计；xxxx住宅小区一期（9#楼）施工现场实际情况；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；《建筑工程施工安全操作规程》；建筑施工手册；建筑及设计概况xxxx住宅小区一期工程（9#楼）总建筑面积为（不含地下二层）14270.16m2，为地下2层，地上18层，檐口标高53.7m。基础为筏型基础，结构类型为全现浇钢筋砼剪力墙结构。建设单位、承包单位基本情况：序号项目内容1工程名称xxxx住宅小区区一期工程2工程地址xx渤海路北侧，3建设单位xx天通房地产开开发有限公司司4设计单位北京华特建筑设计计顾问有限责责任公司5监理单位河北冀科工程建设设监理有限公公司6xx质量监督站7子项工程名称xxxx住宅小区区一期工程99#楼8施工总承包单位xx公司第九工程程分公司xxx项目部9资金来源建设单位自筹10结算方式固定单价合同形式式11结构工期720日历天12结构开竣工日期2010年05月月17日～2012年05月05日13合同质量目标结构：《合格》建筑：《合格》试验、检验单位：xx建业工程质量检测有限公司建筑设计概况：序号项目内容1建筑功能民用住宅、车库、人人防2建筑面积总面积（不含地下二层）14270.16m2地下面积（不含地下二层）712.42m2地上面积13557.744m23建筑层数地上层数18层地下层数二层4建筑层高地下部分地下一层2.885m地下二层3.155m地上部分1层～18层2.90m5建筑高度±0.00绝对标标高9.50m室内外高差0.45m基底标高-6.85m最大基坑深度-9.56m建筑檐高54.15m6建筑平面横轴编号A-H纵轴编号1-25横轴距离（M）14.9纵轴距离（M）63.80结构概况：序号项目目内容1结构类型基础结构形式钢筋混凝土筏板基基础主体结构形式钢筋混凝土剪力墙墙结构屋盖结构形式全现浇钢筋混凝土土无梁楼盖2抗震等级工程设防烈度7度、按8度抗震设防措施设设防框架抗震等级三级剪力墙抗震等级二级3场地类别Ⅲ类4墙体基础外墙250、300mmm混凝土剪剪力墙内墙200、250、300mmm现浇混凝土土剪力墙主体结构1-4层200、250mmm现浇混凝凝土剪力墙5-20层180、200mmm现浇混凝凝土剪力墙机房层180mm现浇混混凝土剪力墙墙5主要材料混凝土强度等级和和抗渗等级垫层C15地下室底板C35S8地下1、2层内、外墙C35地下1、2层顶板，楼梯C301-18层墙体顶顶板及楼梯C30构造柱及圈梁C25脚手架简介根据工程结构型式及高度，主楼地下一层～地上9层结构施工采用双排落地脚手架，地下车库结构施工采用双排落地脚手架，主楼10层以上结构施工采用双排外挑脚手架，脚手架搭设及卸载部位如下：主楼车库及地下二层结构施工外脚手架采用落地双排扣件式钢管脚手架，沿车库地下室外墙满搭半封闭，脚手架搭设起始标高为-6.85m，脚手架作业面高度为车库结构顶板上1200mm，标高位置-2.25m，在作业面上设1.2米高防护栏杆。脚手架搭设高度为5.80m。主楼地下一层～地上九层结构施工采用落地双排扣件式钢管脚手架，脚手架沿主楼半封闭，外墙脚手架搭设起始标高为-2.25m（车库结构板顶），脚手架上层作业面高度为25.97m，脚手架搭设高度为28.22m。悬挑架沿建筑高度分1段外挑，具体外挑层数及高度如下：悬挑外脚手架从9#楼地上九层顶板面（标高25.97m）统一搭设至9#楼18层顶板面（49.17m），搭设高度为23.20m，考虑施工实际情况，脚手架上层作业面北面应搭设至女儿墙顶50.77m下1.6m处，在作业面上设1.2m高防护栏杆，东面、西面、南面脚手架上层作业面应搭设至屋面女儿墙顶53.67m下1.6m处，在作业面上设1.2m高防护栏杆，架体搭设高度为（局部26.95）具体位置见悬挑架布置平面图。搭设材料及基本要求钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙件等。钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm普通碳素钢管，其材质符合GB700-88《碳素结构钢》规定。弯曲变形，锈蚀的钢管不得使用。扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附加应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。扣件进场，经检验合格后，抽样做复试试验，复试试验合格后方可使用。3、钢丝绳：钢丝绳选用6×19φ15.5光面钢丝绳，强度极限≥1400MPa，破断拉力总和≥15150Kg。断股，锈蚀的钢丝绳不得使用。4、脚手板：型钢出挑部位脚手板用20mm厚木夹板满铺。作业层脚手板厚度为50mm，宽230～250mm，长度6米，不得使用腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的木板。两端用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。外挑用型钢：选用普通工字钢Ⅰ16，材质为Q235.B，截面特性为：An=26.1cm2，i=6.85cm，Wx=141cm3，Ix=1130cmcm4，工字钢外挑部分焊接100mm长25竖向钢筋固定脚手架立杆。安全网水平网、立网使用安全网必须符合沧州市安全质量规定要求。脚手架构造落地脚手架构造：1.1平面布置：立杆纵向间距为不大于1500mm，排距为1100mm，内排脚手杆距离建筑物300mm，距地200mm高度设置扫地杆。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3。1.2立面布置：大横杆步距1450mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆仅操作层水平设置于每步架1.2m高处，踢脚板设置于每步架0.20m高处。剪刀撑端部设，并沿架高连续布置，间距不大于6000mm，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆1.3连墙件设置：（1）主楼外脚手架连墙件地下采用柔性连墙件，地上采用刚性连墙件，柔性连墙件用双股8号钢丝与地下室外墙对拉螺栓连接（模板拆除后，根据实际留置不切割）。从第一排大横杆开始设置，竖向间距2h=2.90m（h为步距）水平间距3la=4.5m。刚性连接件连接利用地上外侧门窗洞口，间距超过连接间间距时，在门窗洞口窗间墙上用脚手管搭设钢管格构梁作为刚性杆的支撑，连接件竖向间4h=5.8m（h为步距）水平间距3la=4.5m。1.4剪刀撑设置：在脚手架外侧两端各设置一道剪刀撑，每道剪刀撑宽度为4跨立杆，且通高设置。剪刀撑与地面夹角为500～600。脚手架单面长度超过30m时，再在脚手架中间设置一道剪刀撑。1.5脚手板设置：根据施工情况设置两层脚手板作业面，在脚手板上面设置200mm高挡脚板，然后用密目网封闭。1.6地基及基础地下基础脚手架在地下室底板施工完后，利用2：8灰土回填至外导墙标高位置，作为脚手架地基，搭设脚手架前，用6000mm×250mm×50mm脚手板做基础垫板。地上脚手架在地下车库顶板施工完后，利用车库顶板作为地上脚手架地基，搭设脚手架前，用4000mm×250mm×50mm脚手板做基础垫板。2、悬挑脚手架构造：2.1平面布置：工字钢最大布置间距为1500mm，立杆纵向间距为1500mm，排距为1100mm，内排脚手杆距离建筑物300mm，在工字钢上100mm高度设置扫地杆。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3。2.2立面布置：大横杆步距1450mm（大横杆根据作业面位置调整间距，严禁大于1450mm），上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆仅操作层水平设置于每步架1.2m高处，踢脚板设置于每步架0.20m高处。剪刀撑满设，并沿架高连续布置，间距为4跨脚手架，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆2.3连墙件设置：悬挑脚手架与结构连墙件采用刚性连墙件，竖向间距为2h（2×1450=2900mm），水平间距为3la（3×1500=4500mm），刚性连接件连接利用地上外侧门窗洞口，间距超过连接间间距时，在门窗洞口窗间墙上用脚手管搭设钢管格构梁作为刚性杆的支撑，连接件竖向间2h=2.90m（h为步距）水平间距3la=4.5m。连墙件靠近主节点与悬挑架连接，与双排脚手架里外立杆连接。2.4斜撑设置：在建筑平面每个转角处沿同一节脚手架全高设置“之”字型斜撑。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。2.5脚手板设置：脚手架搭设两层作业面，每层作业面满铺脚手板，作业层脚手板必须铺满、铺稳，离开墙面120～150mm，脚手板接长采用对接，接头处必须设两根横向水平杆，每块脚手板外伸出小横杆的长度不大于150mm，工字钢悬挑层用20mm厚多层板满铺封闭。2.6安全网设置：悬挑架全高用密目安全网封闭。在脚手架内每层搭设一层安全平网，平网与悬挑架大横杆固定。在悬挑工字钢层多层板下必须设置一层水平安全网。六、脚手架搭设与拆除1、落地双排脚手架搭设脚手架地基处理铺设基础垫板（木板）、放线摆放纵向扫地杆逐根竖立杆，随即与纵向扫地杆连接装横向扫地杆，并与纵向扫地杆连接安装第一步大横杆，第一步小横杆安装第二步大横杆，第二步小横杆安装第一、二步脚手架连墙件循环大横杆、小横杆、连墙件安装，实时安装剪刀撑、安全网安装栏杆、铺设作业面脚手板等。1.1要点说明：（1）地下室导墙高度肥槽用2：8灰土回填，在回填土外侧做排水沟、积水坑，做好雨水的疏导与排水，防止支撑脚手架地基沉降。（2）铺设基础垫板（用200宽脚手板）前必须从外墙根据脚手架尺寸放线，拉线铺设脚手板，基础脚手板必须铺设水平，脚手板铺设好后，用钉子把脚手板与灰土临时固定，然后在脚手板上用墨线放出立杆位置线，作为安装脚手架位置的依据。（3）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，作为脚手架临时支撑，直至连墙件安装稳定后，经技术组与安全科检查合格后方可拆除抛撑。（4）脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。（5）在每一个主节点上必须由一根小横杆、与大横杆连接，且小横杆节点与大横杆与立杆节点偏差小于150mm。（6）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或者朝内。（7）剪刀撑、连墙件随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。（8）脚手板应铺稳、铺满，离开墙面为120～150mm。2、落地双排脚手架拆除工长提出拆除申请进行拆除安全技术交底拆除安全网拆除挡脚板、栏杆、脚手板拆除小横杆、大横杆、立杆拆除连墙件（连墙件与脚手架同步拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架）重复以上步骤向下拆除脚手架。2.1要点说明：（1）拆除脚手架前工长向技术组提出脚手架拆除申请，同时向架子工进行安全技术交底后，方可拆除。（2）拆除脚手架时，安全员对拆除全过程进行现场检查。（3）拆除脚手架前，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。（4）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架，分段拆除不可以大于两步，如高差大于两步，应增设临时连墙件加固。3、悬挑架搭设在悬挑工字钢所在层楼板上预埋吊环(剪力墙上预留洞)在悬挑工字钢所在层梁（墙）上预留孔安装工字钢安装钢丝绳安装扫地杆、立杆、小横杆安装第一步大横杆，第一步小横杆（安装时，搭设临时抛撑）安装第二步大横杆，第二步小横杆安装第一、二步脚手架连墙件循环大横杆、小横杆、连墙件安装，实时安装剪刀撑、安全网安装栏杆、铺设作业面脚手板3.1悬挑架搭设要点说明：（1）预埋吊环、预留洞、预留孔位置必须按布置图放线，然后预埋，预埋件等安装要牢固，防止浇筑砼时，预埋件移位。（2）工字钢下料严格按照方案设计图尺寸下料，固定钢管用无齿锯切割，保证钢管与工字钢翼缘板焊接面顶紧。成型工字钢经质检员检查合格后，人工用电动铁刷对工字钢除锈，然后喷涂2遍防锈漆。（3）安装的钢丝绳必须绷紧、拉直、固定牢固。（4）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑（与楼层内结构连接），作为脚手架临时支撑，直至连墙件安装稳定后，经技术组与安全科检查合格后方可拆除抛撑。（5）脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。（6）在每一个主节点上必须由一根小横杆、与大横杆连接，且小横杆节点与大横杆与立杆节点偏差小于150mm。（7）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或者朝内。（8）剪刀撑、连墙件随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。（9）脚手板应铺稳、铺满，离开墙面为120～150mm。（10）脚手架每层设置一道水平安全网。4、悬挑架拆除：工长提出拆除申请进行拆除安全技术交底拆除安全网拆除挡脚板、栏杆、脚手板拆除小横杆、大横杆、立杆拆除连墙件（连墙件与脚手架同步拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架）重复以上步骤向下拆除脚手架拆除工字钢4.1悬挑架拆除要点说明：（1）拆除脚手架前工长向技术组提出脚手架拆除申请，同时向架子工进行安全技术交底后，方可拆除。（2）拆除脚手架时，安全员对拆除全过程进行现场检查。（3）拆除脚手架前，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。（4）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆除整层连墙件或者所有连墙件后拆除脚手架，分段拆除不可以大于两步，如高差大于两步，应增设临时连墙件加固。七、安全管理措施（1）所有悬挑脚手相关的预埋件必须做好隐蔽工程验收。（2）所有悬挑脚手相关的焊接，必须严格按图纸施工，严格控制焊缝质量和焊缝厚度，并有质量员诸剑峰验收，合格后方可进入下一道工序。（3）悬挑外脚手搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期检查体检，合格者方可持证上岗。（4）搭设人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。（5）悬挑外脚手每搭设完成一层，要进行验收。验收通过后再进行结构施工（6）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。允许载荷量为3KN/m2（7）固定型钢的吊环要注意保护，每层的钢管拉接在拆脚手前不得拆除，拆除脚手时，应从上而下拆一层脚手，拆一层拉接，严禁多拆拉接或全部拆除。（8）在悬挑外脚手使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。（9）外脚手拆除应遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原则，自上而下逐层进行。（10）搭拆前搭拆区域应拉设好警戒线，划分警戒区，非操作人员禁止入员。（11）拆下的钢管应传递下来，不得直接往下抛。（12）脚手架施工严格按方案施工。（13）严禁将模板支架、揽风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。附计算书和脚手架图纸：双排悬挑架的验算落地脚手架平面布置图（图1）工字钢布置图（图2）脚手架剖面图（图3）外挑脚手架节点详图（图4）钢管落地脚手架计算书xxxx住宅小区一期（9）工程工程；工程建设地点:xx渤海路北侧；属于剪力墙结构；地上18层；地下2层；建筑高度：54.15m；标准层层高：2.9m；总建筑面积：14270.16平方米；总工期：720天。本工程由xx天通房地产开发有限公司投资建设，北京华特建筑设计顾问有限责任公司设计，河北冀科工程建设监理有限公司监理，xx公司第九工程分公司xx项目部组织施工；由姚志通担任项目经理，田学岩担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为28..2m，6米以下采用双双管立杆，66米以上采用单单管立杆；搭设尺寸为：横距距Lb为1.1m，纵纵距La为1.5m，大大小横杆的步步距为1.445m；内排架距离墙长度度为0.300m；小横杆在上，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为3根；脚手架沿墙纵向长长度为1800.00mm；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；横杆与立杆连接方方式为双扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数为1..00；连墙件采用两步三三跨，竖向间间距2.9m，水平间间距4.5m，采用扣扣件连接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标标准值:3..000kNN/m2；脚手架用用途:结构脚手架架；同时施工层数:11层；3.风荷载参数本工程地处河北沧沧州市，基本本风压0.44kN/m22；风荷载高度变化系系数μz，计算连墙墙件强度时取取0.92，计计算立杆稳定定性时取0..74，风荷荷载体型系数数μs为0.2322；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重标准准值(kN/m)):0.14426；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3350；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1440；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:木脚脚手板；栏杆杆挡板类别::木脚手板挡挡板；每米脚手架钢管自自重标准值((kN/m)):0.0338；脚手板铺设总层数数:3；5.承重混凝土板板参数板类型：单向板；；板单元计算跨度度度Lo(m))：6m；计算跨跨数：5跨；板厚度h(mm))：450；混凝凝土成型龄期期TB(天)：28；混凝土强度等级：：[XB=C35]]；混凝土强强度实测值ffck(MPa)：100；钢筋位置配筋量及及等级每米宽宽钢筋面积((mm2)板底正筋HRBB40018@1880ASYY=14133.89板顶负筋HRB440018@1880ASYY'=14113.89脚手架侧面图脚手架正面图二、小横杆的计算算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038kN//m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.335×1.5/44=0.1331kN/mm；活荷载标准值:Q=3×1.5/44=1.1225kN/mm；荷载的计算值:q=1.22×0.0388+1.2××0.1311+1.4××1.1255=1.7779kN/mm；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算公式如下:Mqmaax=ql2/8最大弯矩Mqmmax=11.779××1.12/8=0..269kNN·m；最大应力计算值σσ=Mqmaxx/W=552.9555N/mm22；小横杆的最大弯曲曲应力σ=52..955N//mm2小于小横杆杆的抗弯强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.038++0.1311+1.1225=1.2295kN//m；νqmax=5qll4/384EEI最大挠度ν=5..0×1.2295×111004/(3844×2.066×105×1219900)=00.983mm；小横杆的最大挠度度0.9833mm小于于小横杆的最最大容许挠度度11000/1550=7.3333与10mmm，满足要求求！三、大横杆的计算算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038×1.1=00.042kkN；脚手板的荷载标准准值:P2=0.335×1.1×1.5/44=0.1444kN；活荷载标准值:Q=3××1.1×1.5/44=1.2338kN；荷载的设计值:P=(1..2×0.0422+1.2××0.1444+1.4××1.2388)/2=00.978kkN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。Mmaxx=0.088ql2均布荷载最大弯矩矩计算:M1maxx=0.088×0.0388×1.5×1.5=00.007kkN·m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaax=0.4417Pl集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.4117×0.9788×1.5=0.6122kN·m；M=M1max+M2mmax=0..007+00.612==0.6199kN·m最大应力计算值σσ=0.6119×1066/50800=121..809N//mm2；大横杆的最大弯曲曲应力计算值值σ=121..809N//mm2小于大横杆杆的抗弯强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,,单位:mm；均布荷载最大挠度度计算公式如如下:νmax=0.6777ql4/100EEI大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度：νmax=0.6677×0..038×115004/(1000×2.006×1055×1219900)=00.052mm；集中荷载最大挠度度计算公式如如下:νpmax=3.0029Pl33/100EEI集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度：P=(0.042++0.1444+1.2338)/2==0.7122kNν=3.029××0.7122×150003/(1100×22.06×1105×1219900)==2.8999mm；最大挠度和：ν==νmax+νpmax=00.052++2.8999=2.9551mm；；大横杆的最大挠度度2.9511mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/1550=10与与10mmm，满足要求求！四、扣件抗滑力的的计算按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数1.000，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为116.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》):R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取16.000kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0.0338×1.1×3/2=00.063kkN；大横杆的自重标准准值:P2=0.0338×1.5=00.058kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0.355×1.1×1.5/22=0.2889kN；活荷载标准值:Q=3×1.1×1.5//2=2.4475kN；；荷载的设计值:R=1.22×(0.0633+0.0558+0.2289)+11.4×2.4755=3.9557kN；R<16.000kN,所所以双扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求！五、脚手架立杆荷荷载计算作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.14226kN/mmNG1=[00.14266+(1.110×3/2)×0.0388/1.455]×28.222=5.2557kN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用木脚手板板，标准值为为0.35kkN/m2NG2=00.35×3×1.5×(1.1+00.3)/22=1.1002kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用木木脚手板挡板板，标准值为为0.14kkN/mNG3=0..14×3×1.5/22=0.3115kN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网::0.0055kN/m22NG4=0..005×1.5×28.222=0.2112kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NG22+NG3+NG4=6.8886kN；；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经经计算得到，活活荷载标准值值NQ=3×11.1×1.5×1/2=22.475kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1.2×6.8866+0.885×1.4×2.4755=11..209kNN；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N'=1.2NGG+1.4NNQ=1.2×6.8866+1.4××2.4755=11.7729kN；；六、立杆的稳定性性计算外脚手架采用双立立杆搭设部分分，按照构造造要求设置，不不进行稳定性性计算，只进进行单立杆的的稳定性计算算。风荷载标准值按照照以下公式计计算Wk=00.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ωω0=0.4kkN/m2；μz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.774；μs--风荷载体体型系数：取取值为0.2232；经计算得到，风荷荷载标准值为为:Wk=0..7×0.4×0.74×0.2322=0.0448kN/mm2；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为:Mw=0..85×1.4WkLah2/10=00.85××1.4×0.0488×1.5×1.452/10=00.018kkN·m；考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N==Nd=11.2209kN；；不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/(φA)≤≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N==N'=111.7299kN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1.588cm；计算长度附加系数数参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1330-20001)表得：k=11.155；计算长度系数参照照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)表得：μ=1.51；计算长度,由公公式l0=kuh确定：l0=2.5299m；长细比:L0//i=1600；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.2274立杆净截面面积：：A=4.889cm22；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5.088cm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N/mmm2；考虑风荷载时σ=11208.9976/(00.274××489)++180400.641//5080==87.2009N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=87.2209N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！不考虑风荷载时σ=11728.7726/(00.274××489)==87.5337N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=87.5537N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！七、最大搭设高度度的计算按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)条考虑虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：Hs=[φAf-(1..2NG2kk+0..85×1..4(ΣNQk+MMwkφA/W)))]/1.22Gk构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NG2++NG3+NG4=1.6629kN；；活荷载标准值：NNQ=2.4775kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0.1443kN/mm；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0.0118/(11.4×0.855)=0.0015kN··m；Hs=(0.2774×4.89×10-4×205×103-(1.22×1.6299+0.855×1.4×(2.4755+0.2774×4.89×100×0.0155/5.088)))/((1.2×0.1433)=1299.097m；按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=Hs//(1+0..001Hss)[H]=129..097//(1+0..001×129.0097)=1114.3336m；[H]=1144.336和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=550m。脚手架单立杆搭设设高度为222.22m，小小于[H]，满足足要求！八、连墙件的稳定定性计算连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nl=Nlw+NN0连墙件风荷载标准准值按脚手架架顶部高度计计算μz＝0.92，μs＝0.2322，ω0＝0.4，Wk=0.7μz·μμs·ω0=0.7×0.922×0.2332×0.44=0.066kN/m22；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=13.055m2；按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kN；；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.4×WWk×Aw=1.0992kN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlw+NN0=6.0092kN；；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=300//15.8的的结果查表得得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；A=4..89cmm2；[f]=2205N/mmm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0.9449×4.89×10-4×205×103=95.1133kN；；Nl=6.092<<Nf=95.1133,连墙墙件的设计计计算满足要求求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=6.0992小于双扣扣件的抗滑力力16kNN，满足要求求！连墙件扣件连接示示意图九、混凝土板强度度验算(因缺少直接接国家规范，本本验算主要参参考相关规范范及专业论文文依据，请根根据实际施工工情况选用))单根立杆传递荷载载代表值(kN)：NL=NG+NQ=6.8886+2.4475=9..361kNN；混凝土板活荷载设设计值(kN/m2)：QB=1.4×[2××NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0..7×La×Lo)+QQk]=1.44×[2×9.3611/(1.55×1.1)×(1.1×1.5)//(0.7××1.5×6)+3]]=8.3661kN/mm2；混凝土板恒载设计计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/10000×25=133.5kN//m2；因为计算单元取连连续板块其中中之一，故需需计算本层折折算荷载组合合设计值：Fi=GB+QB=113.5+88.361==21.8661kN/mm2；按5等跨均布荷荷载作用：Mmax+=61..303kNN·m，Mmax-=-82..842kNN·m；依据《工程结构设设计原理》板板的正截面极极限计算公式式为：Mu=α1γsfyAsh0Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'AAs'(h0-αs')；Mu=fyAs(h00-αs')(当χ<2αs'时，采用此此公式)；式中Mu----板正截面极极限承载弯矩矩；α1---截面最大大正应力值与与混凝土抗压压强度fc的比值，低低于C50混凝土土α1取1.0；αs'---纵向向受压钢筋合合力点至受压压区边缘的距距离默认取220mm；fc----混凝土土抗压强度标标准值，参照照上述修正系系数修改；fy'---受压压区钢筋抗拉拉强度标准值值；As'----受压区区钢筋总面积积；χ---混凝土受受压区高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')γs---截面内力力臂系数，γγs=1-0..5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0)fy----钢筋抗抗拉强度标准准值；As----受拉钢筋筋总面积；h0----计算单单元截面有效效高度，短跨跨方向取h-20mmm，长跨方向向取h-30mmm，其中h是板厚；[Mu+]=0..80×Mu+=0.800×1.00×{1-0..5×[14133.889××360.000/(1..00×1000×430×100.000)]}××360.0000×1413..89×430/110000000=1744.060kkN·m；[Mu-]=0..80×Mu-=0.800×[1.000×100.0000×1000×5.0300×(430-55.030//2)+3660.0000×1413..889×(430-220)]/110000000=3388.987kkN·m；所以有：[Mmaax+]<[Mu+]，[Mmax-]<[Mu-]，此混凝土土板是满足承承载能力要求求。普通型钢悬挑脚手手架计算书xxxx住宅小区区一期（9#楼）工程；工工程建设地点点:xx渤海路北北侧；属于剪剪力墙结构；；地上18层；地下下2层；建筑高高度：54..15m；标标准层层高：：2.9m；总总建筑面积：：142700.16平方方米；总工期期：720天。本工程由xx天通通房地产开发发有限公司投投资建设，北北京华特建筑筑设计顾问有有限责任公司司设计，河北北冀科工程建建设监理有限限公司监理，xx公司第九工程分公司xx项目部组织施工；由姚志通担任项目经理，田学岩担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢钢管脚手架的的计算依据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)、《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)、《建建筑施工安全全检查评分标标准》(JGJ599-99)、《建建筑施工高处处作业安全技技术规范》((JGJ800-91)以及本工程程的施工图纸纸。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为27m，立杆采采用单立杆；；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为11.5m，立立杆的横距为为1.1m，立立杆的步距为为1.45m；内排架距离墙长度度为0.300m；小横杆在上，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为3根；脚手架沿墙纵向长长度为1800.00mm；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；连墙件布置取两步步两跨，竖向向间距2.99m，水平平间距3mm，采用扣件件连接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):3.0000；脚手手架用途:结构脚手架架；同时施工层数:11层；3.风荷载参数本工程地处河北沧沧州市，基本本风压0.44kN/m22；风荷载高度变化系系数μz，计算连墙墙件强度时取取0.92，计计算立杆稳定定性时取0..74，风荷荷载体型系数数μs为0.2144；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m)):0.13320；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3350；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1440；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手手板铺设层数数:3层；脚手板类别:木脚脚手板；栏杆杆挡板类别::木脚手板挡挡板；5.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁采用用16号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.55m，建筑物物内锚固段长长度1.5m。锚固压点螺栓直径径(mm):220.00；；楼板混凝土标号::C30；6.拉绳与支杆参参数悬挑架侧面图悬挑架正面图钢丝绳安全系数为为:6.0000；钢丝绳与墙距离为为(m):3..300；悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最里面面钢丝丝绳距离建筑筑物1.2m。二、小横杆的计算算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038kN//m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.335×1.5/44=0.1331kN/mm；活荷载标准值:Q=3×1.5/44=1.1225kN/mm；荷载的计算值:q=1.22×0.0388+1.2××0.1311+1.4××1.1255=1.7779kN/mm；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算公式如下:Mqmaax=ql2/8最大弯矩Mqmmax=11.779××1.12/8=0..269kNN·m；最大应力计算值σσ=Mqmaxx/W=552.9555N/mm22；小横杆的最大弯曲曲应力σ=52..955N//mm2小于小横杆杆的抗弯强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.038++0.1311+1.1225=1.2295kN//m；νqmax=5qll4/384EEI最大挠度ν=5..0×1.2295×111004/(3844×2.066×105×1219900)=00.983mm；小横杆的最大挠度度0.9833mm小于于小横杆的最最大容许挠度度11000/1550=7.3333与10mmm，满足要求求！三、大横杆的计算算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0038×1.1=00.042kkN；脚手板的荷载标准准值:P2=0.335×1.1×1.5/44=0.1444kN；活荷载标准值:Q=3××1.1×1.5/44=1.2338kN；荷载的设计值:P=(1..2×0.0422+1.2××0.1444+1.4××1.2388)/2=00.978kkN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。Mmaxx=0.088ql2均布荷载最大弯矩矩计算:M1maxx=0.088×0.0388×1.5×1.5=00.007kkN·m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaax=0.4417Pl集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.4117×0.9788×1.5=0.6122kN·m；M=M1max+M2mmax=0..007+00.612==0.6199kN·m最大应力计算值σσ=0.6119×1066/50800=121..809N//mm2；大横杆的最大弯曲曲应力计算值值σ=121..809N//mm2小于大横杆杆的抗弯强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,,单位:mm；均布荷载最大挠度度计算公式如如下:νmax=0.6777ql4/100EEI大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度：νmax=0.6677×0..038×115004/(1000×2.006×1055×1219900)=00.052mm；集中荷载最大挠度度计算公式如如下:νpmax=3.0029Pl33/100EEI集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度：P=(0.042++0.1444+1.2338)/2==0.7122kNν=3.029××0.7122×150003/(1100×22.06×1105×1219900)==2.8999mm；最大挠度和：ν==νmax+νpmax=00.052++2.8999=2.9551mm；；大横杆的最大挠度度2.9511mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/1550=10与与10mmm，满足要求求！四、扣件抗滑力的的计算按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，该工程程实际的旋转转单扣件承载载力取值为88.00kNN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》):R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kkN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0.0338×1.1×3/2=00.063kkN；大横杆的自重标准准值:P2=0.0338×1.5=00.058kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0.355×1.1×1.5/22=0.2889kN；活荷载标准值:Q=3×1.1×1.5//2=2.4475kN；；荷载的设计值:R=1.22×(0.0633+0.0558+0.2289)+11.4×2.4755=3.9557kN；R<8.000kN，单扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求！五、脚手架立杆荷荷载的计算作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.14226kN/mmNG1=[00.14266+(1.110×3/2)×0.0388/1.455]×26.955=5.0221kN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用木脚手板板，标准值为为0.35kkN/m2NG2=00.35×3×1.5×(1.1+00.3)/22=1.1002kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用木木脚手板挡板板，标准值为为0.14kkN/mNG3=0..14×3×1.5/22=0.3115kN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网::0.0055kN/m22NG4=0..005×1.5×26.955=0.2002kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NG22+NG3+NG4=6.664kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经经计算得到，活活荷载标准值值NQ=3×11.1×1.5×1/2=22.475kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1.2×6.64++0.855×1.4×2.4755=10..914kNN；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N'=1.2NGG+1.4NNQ=1.2×6.64++1.4×2.4755=11.4433kN；；六、立杆的稳定性性计算风荷载标准值按照照以下公式计计算Wk=0.7μz·μμs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ωω0=0.4kkN/m2；μz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.774；μs--风荷载体体型系数：取取值为0.2214；经计算得到，风荷荷载标准值为为:Wk=0..7×0.4×0.74×0.2144=0.0444kN/mm2；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为:Mw=0..85×1.4WkLah2/10=00.85××1.4×0.0444×1.5×1.452/10=00.017kkN·m；考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N==10.9114kN；不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/(φA)≤≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N==N'=111.4333kN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1.588cm；计算长度附加系数数参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1330-20001)表得：k=11.155；计算长度系数参照照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)表得：μ=1.51；计算长度,由公公式l0=kuh确定：l0=2.5299m；长细比:L0//i=1600；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.2274立杆净截面面积：：A=4.889cm22；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5.088cm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N/mmm2；考虑风荷载时σ=10913.663/(0..274×4489)+116640..936/55080=884.7299N/mm22；立杆稳定性计算σσ=84.7729N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！不考虑风荷载时σ=11433.338/(0..274×4489)=885.3333N/mm22；立杆稳定性计算σσ=85.3333N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！七、连墙件的计算算连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nl=Nlw+NN0连墙件风荷载标准准值按脚手架架顶部高度计计算μz＝0.92，μs＝0.2144，ω0＝0.4，Wk=0.7μz·μμs·ω0=0.7×0.922×0.2114×0.44=0.0555kN/mm2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=8.7mm2；按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kN；；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.4×WWk×Aw=0.6771kN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlw+NN0=5.6671kN；；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=300//15.8的的结果查表得得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；A=4..89cmm2；[f]=2205N/mmm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0.9449×4.89×10-4×205×103=95.1133kN；；Nl=5.671<<Nf=95.1133,连墙墙件的设计计计算满足要求求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=5.6771小于双扣扣件的抗滑力力12kNN，满足要求求！连墙件扣件连接示示意图八、悬挑梁的受力力计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本方案中，脚手架架排距为11100mm，内内排脚手架距距离墙体3000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为12000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I==1130ccm4，截面抵抗抗矩W=141ccm3，截面积A==26.1ccm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×6.64+1.4××2.4755=11.4433kN；；水平钢梁自重荷载载q=1..2×26.1×0.00001×78.5==0.2466kN/m；；悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为：R2=15.972kkN；R3=7.813kNN；R4=-0.181kkN。最大弯矩Mmaxx=2.2999kN·m；最大应力σ=M//1.05WW+N/A==2.2999×106/(1..05×11410000)+8..712×1103/26100=18.8865N/mmm2；水平支撑梁的最大大应力计算值值18.8665N/mmm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215NN/mm2,满足要求！！九、悬挑梁的整体体稳定性计算算水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下σ=M/φbWx≤≤[f]其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数：查表《钢结构设计计规范》(GB500017-20003)得，φb=1.3由于φb大于0..6，根据《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.855。经过计算得到最大大应力σ=2.2999×1066/(00.85×11410000)=119.1122N/mm22；水平钢梁的稳定性性计算σ=19.1112小于于[f]==215N//mm2,满足要求求！十、拉绳的受力计计算水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算RAH==ΣRUicosθi其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=16.9995kN；十一、拉绳的强度度计算钢丝拉绳(支杆))的内力计算算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=16.995kkN选择6×19钢丝丝绳,钢丝绳公称称抗拉强度11700MPPa，直径14mmm。[Fg]]=aFg/K其中[Fg]---钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，查表表得Fg＝123kNN；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝丝绳使用安全全系数。K＝6。得到：[Fg]==17.4225kN>RRu＝16.9995kN。经计算，选此型号号钢丝绳能够够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=16..995kNN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为σ=N/A≤[[f]其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按《混凝土结结构设计规范范》每个拉环环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(169995×4/(3..142×50×2))1//2=14.77mm；实际拉环选用直径径D=16mmm的HPB2335的钢筋制制作即可。十二、锚固段与楼楼板连接的计计算1.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用螺栓，螺螺栓粘结力锚锚固强度计算算如下锚固深度计算公式式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N==0.1811kN；d---楼板螺螺栓的直径，d=20mm；[fbb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.43NN/mm2；[f]]--钢材材强度设计值值,取215N//mm2；h---楼板螺螺栓在混凝土土楼板内的锚锚固深度，经经过计算得到到h要大于于1811/(3.1142×20×1.43))=2.0114mm。螺栓所能承受的最最大拉力FF=1/4××3.14×202×215×10-3=67..51kN螺栓的轴向拉力NN=0.1881kN小小于螺栓所能能承受的最大大拉力F=667.51kkN，满足要要求！2.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用螺栓，混混凝土局部承承压计算如下下混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式::N≤(b2--πd2/4)fccc其中N--锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向压力，N==7.8133kN；d---楼板螺螺栓的直径，d=20mm；b---楼板内内的螺栓锚板板边长，b==5×d=100mmm；fccc--混凝凝土的局部挤挤压强度设计计值，计算中中取0.955fc=14.33N/mm22；(b2-πd2/4)fcc=((1002-3.1442×2022/4)×114.3/11000=1138.5008kN>NN=7.8113kN经过计算得到公式式右边等于1138.511kN，大于于锚固力N==7.81kkN，楼板混混凝土局部承承压计算满足足要求！第二部分：安全防防护及倒料平平台设计一、编制依据1.常二期经济适适用房A标段-C05地块C12#楼（公建）图图纸；2.常二期经济适适用房A标段-C05地块C12#楼（公建）施施工组织设计计；3.C12#楼施施工现场实际际情况；4.《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》JJGJ1300-20011；5.《北京市建筑筑工程施工安安全操作规程程》；6.《钢结构设计计规范》GBB500177-20033；二：安全防护及倒倒料平台的布布置1.安全防护的布置：：结构施工过程中，主楼建筑外围在一层顶板搭设一道6m宽水平防护网，以上每二层搭设一道3m宽水平防护平网，电梯井道每一层设一道平网；结构施工过程中，楼层无外墙的、有外墙和窗合高度低于1500㎜的全部搭设距地高度不低于1500㎜的防护栏杆，防护栏杆内侧全部封挂密目网；电梯井筒、楼梯间等竖向洞口搭设1500㎜高的防护栏杆（防护栏杆固定在结构墙体上），栏杆宽度应伸出洞口不小于200mm；结构楼板上大于200mm预留洞口，下道工序未施工前必须加设盖板封堵。2.倒料平台设置置：本工程A、B座各各设置卸料平平台一个，A座设在A-E～A-F/A-1轴洞口处，BB座设在B-E～B-F/B-9轴洞口处.采用槽钢组组装平台，一一段支撑在建建筑物结构楼楼板上，另一一端用钢丝绳绳与建筑上层层梁相连（结结构施工时，预预留穿墙螺栓栓孔）。三、安全防护及倒倒料平台的搭搭设要求：1.安全防护搭搭设要求：本工程结构施工过过程中从二层层楼面开始设设防护安全网网，往上每二二层设一道。要要求网绳不破破损，生根要要牢固，绷紧紧、圈牢，拼拼缝严密，网网杆支杆全部部用脚手架钢钢管。首层安安全网宽6mm，往上网宽宽3m，每块支支好的安全网网应能承受不不小于1600N的冲击荷载载。1.1首层安全平平网搭设结构施工至三层时时（肥槽回填填土完成），在在建筑物四周周二层向外挑挑出6m宽双层平网网，双层平网间距为500mm，网底距下下方物体表面面或室外地坪坪不得小于5m。下方不得得堆积物体，安安全平网的外沿要要明显高于内内沿500～600mm。1.2首层安全平平网的搭设方方法在二层楼面框架柱柱之间用短钢钢管搭设井字字框（剪力墙墙用双股8#丝穿过剪力力墙穿墙螺栓栓孔固定钢丝丝绳），固定φ12.5的通长钢丝丝绳，外侧从从地面开始直直接竖立脚手手架钢管，立立杆间距不大大于4m，立杆内内侧支搭斜支支撑钢管（与与地成夹角为为45度～60度）；最后后利用固定在在内侧通长钢钢丝绳与外侧侧立杆上的水水平管兜挂水水平网，底层层用大眼尼龙龙安全网，上上层的底网用用大眼尼龙网网，尼龙网上上覆盖密目网网并且拉紧拴拴牢。1.3二层以上安安全平网搭设设从首层平网向上每每隔二层搭设设一道3m宽平网，平平网的外沿要要明显高于内内沿500～600mmm；搭设方法法：建筑物四周周阳角的支搭搭平网位置，在框架柱上搭设钢管抱角支架，作为固定平网钢丝绳支撑，其它部位用斜钢管（间距不大于4m）从下层柱与柱之间井字梁向上挑出，挑出斜杆前应在顶部固定φ12.5的钢丝绳，最后将安全网内外拴牢。1.4电梯井道防防护平网搭设设电梯井道防护从首首层做第一道道平网，以后后每隔二层设设一道平网，平平网的搭设沿沿井道内四周周双股8#铅丝将φ12.5钢丝绳套住住穿过穿墙螺螺栓孔，外侧侧用短钢管别别杠拉紧。2.倒料平台的搭搭设倒料平台构造倒料料平台主要用用于室内模板板拆除后材料料的倒运，平平面尺寸为2200×5500mmm，主梁采采用18#槽钢，次梁梁采用16aa#槽钢，次梁梁间距11000mm，具具体结构见附附图。倒料平平台主次梁连连接部位均采采用双面满焊焊。（焊缝要要求无裂纹、气气孔、夹渣、烧烧伤）备注：制作倒料平平台时，先画画出槽钢的形形心线，然后后以槽钢形心心线作为定位位轴线组装平平台。2.1倒料平台验验算计算依据《建筑施施工安全检查查标准》(JGJ599-99)和和《钢结构设设计规范》((GB500017-20003)。悬悬挂式卸料平平台的计算参参照简支梁进进行计算。平平台水平钢梁梁(主梁)的悬挑长度5.50m，水平钢梁梁跨度(平台宽度)2.20m。次梁采采用[16aa号槽钢U口水平，主主梁采用[118号槽钢U口水平，次次梁间距1..10m。容许承载载力均布荷载载1.50kN/mm2，最大堆放材材料荷载15.00kNN（1.5吨）。次梁的计算次梁选择[16aa号槽钢U口水平槽钢钢，间距1..25m，其其截面特性为为面积A=21.996cm2,惯性距Ix==866.220cm4,转动惯量Wxx=108..30cm33,回转半径ixx=6.288cm截面尺寸b=663.0mmm,h=1600.0mm,,t=10..0mm1.荷载计算(1)面板板自重标准值值：标准值为为0.35kkN/m2；Q1=0.35××1.10=0.3855kN/m(2)最大容许均布布荷载为1..50kN/mm2；Q2=1.50××1.10=1.65kN//m(3)槽钢自重荷载载Q3=0.177kN/m恒荷载设计值q::q=1.2××(Q1+Q3)=11.2×(0.3855+0.177)=0..67kN//m活荷载设计值PP=1..4×1.665=2.31kNN/m2.内力计算内力按照均布荷载载作用下的简简支梁计算，计计算简图如下下:最大弯矩M的计算算公式为m=w/nABS()\#"0"M=W/NM=ql2/8==(0.677+2.311)×2.222/8=1..80kNN.m3.抗弯强度计算算其中x——截截面塑性发展展系数，取11.05；[f]——钢钢材抗压强度度设计值，[[f]=205.000N/m=1.80×1066/1.055×108.30×103=18.833N/mmm2；次梁槽钢的抗弯强强度计算<<[f],,满足要求4.整体稳定性性计算:其中b——均均布荷载作用用下受弯构件件整体稳定系系数，按照下下式计算：经过计算得到b==570×10.0×63.0×235/((2700..0×160.00×235.00)=0.883由于b大于0.66，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B其值用b'查表得到其其值为0.7721=1.80×1066/(0.7721×1083000.00))=23.005N/mmm2；次梁槽钢的稳定性性计算<[f],满满足要求2.1.2主梁的的计算卸料平台的内钢绳绳按照《建筑筑施工安全检检查标准》作作为安全储备备不参与内力力的计算。主梁选择[18号号槽钢U口水平槽钢钢，其截面特特性为：面积积A=29..30cm2,惯性距Ix==1369..90cm44,转动惯量Wxx=152..20cm33,回转半径ixx=6.844cm，截面面尺寸b==70.0mmm,h=1180.0mmm,t=110.5mmm1.荷载计算(1)栏杆自自重标准值：：标准值为00.14kNN/mQ