25000m3d氧化沟工艺城市污水处理厂设计

摘要：本设计内容为25000m3/d氧化沟工艺污水处理厂工艺设计，其处理对象主要为生活污水，要求城市污水经处理后,符合城市污水排放一级A标准。本污水处理厂工艺主要流程为：污水先进水中格栅，后进泵房与细格栅，经沉砂池后进入二级处理，即Orbal氧化沟池，然后由最终沉淀池沉淀出水；然后是污泥处理。关键词：污水处理；Orbal氧化沟；污泥浓缩；辐流式二沉池--PAGE3-目 录第一章 设计任务书 .-1-一、设计题目-1-二、原始资料-1-三、出水要求-1-四、设计内容-1-五、设计成果-2-六、时间分配表-2-七、成绩考核办法-2-第二章 设计说明书-3-一、设计题目-28-二、设计原则、依据及执行规范-28-三、设计内容和任务-28-四、设计水质及处理后排放水质-28-五、城市污水、污泥处理方案的确定-4-1.污水设计方案的确定-4-2.污水处理工艺方案的比较-4-3.污泥处理工艺的选择-28-4、工艺流程的确定-10-5、污水处理构筑物的选择-10-6、污泥处理构筑物的选择-13-六、污水处理厂的总体布置-14-第三章 污水处理系统的设计-17-一、污水厂进水干管的设计-17-二、格栅的设计-17-1.中格栅的设计-18-2.细格栅的设计-20-三、污水提升泵房的设计-23-1.设计说明-23-2.设计选型-24-四、旋流式沉砂池的设计 .-25-1.设计依据-28-2.设计参数-25-3.设计计算-25-4.排砂方法-26-5.排砂量计算-26-五、配水井-27-六、厌氧选择池-27-1.设计参数及设计计算27-2.厌氧池尺寸-28-3.设计选型-28-七、奥贝尔（ORBAL）28-1.设计参数-28-2.设计计算-28-八、二沉池-35-1.设计要求-35-2.设计参数-35-3.设计计算-35-九、接触消毒池及加氯间371.设计参数-37-2.设计计算-28-十、计量堰-28-1.计量设备的选择39-2.设计依据-39-3.设计计算-40-十一、污泥处理系统的设计411.污泥回流泵房-42-2.剩余污泥泵房-43-3.污泥浓缩池-43-4.贮泥池-43-5.脱水机房-45-十二、污水处理厂的总体布置46平面布置及平面图 .-46-2.平面布置的一般原则-46-3.污水厂平面布置的具体内容-47-4.污水厂的高程布置-47-5.污水处理厂高程布置应考虑事项-47-6.水头损失-47-7.高程计算-47-十三、污水厂成本概算-51-1.水厂工程造价-51-2.污水处理成本计算-52-第四章 总结-54-致谢-55-参考文献-56---PAGE56-第一章 设计任务书水污染控制工程课程设计任务书一、设计题目25000m3/d城市污水处理厂设计（氧化沟法二、原始资料1.Q＝25000m3/d水质情况：BOD5=300mg/L CODcr=500mg/L SS=300mg/L 氨氮=40mg/L磷酸盐(以P计)=10mg/L pH=6~9三、出水要求符合城市污水排放一级A标准：BOD5≤20mg/L COD≤60mg/L SS≤20mg/L氨氮≤15mg/L 磷酸盐（以P计）≤0.5mg/L四、设计内容方案确定按照原始资料数据进行处理方案的确定，拟定处理工艺流程，选择各处理构筑物，说明选择理由，进行工艺流程中各处理单元的处理原理说明，论述其优缺点，编写设计方案说明书。设计计算进行各处理单元的去除效率估算；各构筑物的设计参数应根据同类型污水的实际运行参数或参考有关手册选用；各构筑物的尺寸计算；设备选型计算、效益分析及投资估算。平面和高程布置根据构筑物的尺寸，合理进行平面布置；高程布置应在完成各构筑物计算及平面布置草图后进行，各处理构筑物的水头损失可直接查相关资料，但各构筑物之间的连接管渠的水头损失则需计算确定。编写设计说明书、计算书五、设计成果1张（含土建、设备、管道、设备清单等）1张主要单体构筑物（沉砂池、曝气池、二沉池等）1张序设计说明书、计算书一份六、时间分配表（15~16周序号1教学内容下达设计任务书时间1天（15周周一）备注2设计计算5（15周周一～15周周五）3绘制CAD设计图纸5（15周周六～16周周三）4编写设计说明书，装订成册3（16周周四～16周周日）5总计时间14天七、成绩考核办法不及格评定成绩。指导教师：曾经、赵文玉长沙理工大学化学与生物工程学院环境工程教研室2012年5月第二章设计说明书一、设计题目某城市污水处理厂氧化沟法工艺设计二、设计原则、依据及执行规范设计原则采用技术先进可靠、占地省、出水水质稳定，效果好，技术经济合理的工艺；选择造价低、节省电力、效率高的耐用设备；主要设计依据及执行规范《地表水环境质量标准》 （GB3838-2002）《污水综合排放标准》 （GB8978-2002）《城市污水处理厂污泥排放标准》 （CJ3025-93）《室外排水设计规范（2006年版） （GBJ50014-2006）《室外给水设计规范（2006年版） （GBJ50013-2006）《城市污水处理工程项目建设标准》 （2001年修订版三、设计内容和任务工艺流程选择、方案确定；各污水构筑物设计计算；氧化沟系统设计；污泥系统设计计算；绘制系统高程布置图、平面布置图各一张，主要单体构筑物（气池、二沉池等）1张；编写设计说明书及计算书。1、设计处理水量：日处理量： 25000m3/d秒处理量： 0.289m3/sQ 25000 0.289m3/s289.35L/243600根据《室外排水设计规范》，查表用内插法得：K1.47z所以设计最大流量:Qmax

KQ1.472500036750m3/d1531.3m3/h0.425m3/sz2、确定其原水水质参数如下：BOD5=300mg/L CODcr=500mg/L SS=300mg/L 氨氮=40mg/L磷酸盐(以P计)=10mg/L 3、设计出水水质符合城市污水排放一级A标准：BOD5≤20mg/L COD≤60mg/L SS≤20mg/L氨氮≤15mg/L 磷酸盐（以P计）≤0.5mg/L4、污水处理程度的确定根据设计任务书,该厂处理规模定为：25000m3/d进、出水水质:项目COD(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)NH-N(mg/L)TP(mg/L)进水5003003004010出水602020150.5去除率88%93.3%93.3%62.5%95%五、城市污水、污泥处理方案的确定提高，初步形成一些适用的技术路线，主要如下：对传统活性污泥法进行改造或予以取代后的人工生物净化技术路线；以自然生物净化为主并附以人工的生物净化技术路线；以深水扩散排放为主，处理为辅的技术路线；1.污水设计方案的确定此废水具有如下特点：BOD5/CODCr=300/500=0.6，说明废水可生化性很好；有较高的N、P含量；针对以上特点，要求污水处理系统应该具有以下功能：BOD5去除能力；NPN、P达标；使污水处理过程中产生的剩余污泥基本达到稳定。生化处理工艺选择根据课程设计要求，本设计采用Orbal氧化沟工艺，污泥处理采用浓缩脱水工艺，选择过滤消毒工艺。2、污水处理工艺方案的比较法等。为对可以采取的处理工艺方案进行对比和选择：A2/O法A2/OA-A-OAnaerobic-Anoxic-Oxic（生物脱氮除磷-缺氧-称。A2/O法的特点有：①A2/O法在去除有机碳污染物的同时，还能去除污水中的氮磷，与传统活性污泥法二级处理后再进行深度处理相比，不仅投资少、运行费用低，而且没有大量的化学污泥，具有良好的环境效益。②A2/O法厌氧、缺氧、好氧交替进行，有利于抑制丝状菌的膨胀，改善污泥沉降性能。③A2/O法工艺流程简单，总水力停留时间少于其他同样功能的工艺，节省基建投资。④A2/O法缺点是受泥龄、回流污泥中溶解氧和硝酸盐氮的限制，不可能同时取得脱氮和除磷都好的双重效果。SS70%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。A2/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高AB法AB2～6kgBOD5/(kgMLSS·d)，B0.15～0.30kgBOD5/(kgMLSS·d)，该段工艺有机物、氮和磷都有一定的去除率，适用于处理浓度较高，水质水量较大的污水，通常要求进水BOD5≥250mg/L，AB工艺才有明显优势。AB工艺的优点：及运转费用较低等。①对有机底物去除效率高。②系统运行稳定。主要表现在：出水水质波动小，有极强的耐冲击负荷能力，有良好的污泥沉降性能。③有较好的脱氮除磷效果。④节能。运行费用低，耗电量低，可回收沼气能源。经试验证明，AB法工艺较传统的一段法工艺节省运行费用20%～25%.AB工艺的缺点：①AAA段曝气池运行于厌氧工况下，导致产生硫化氢、大粪素等恶臭气体。AAB法的原来去处有机物的分配比去除BOD5B段曝气池的进水含碳有机物含量的碳/的脱氮。80%且剩余污泥中的有机物含量高，这给污泥的最终稳定化处置带来了较大压力。总体而言，AB法工艺适合于污水浓度高、具有污泥消化等后续处理设施的大中规模的城市污水处理厂，有明显的节能效果。对于有脱氮要求的城市污水处理厂，一般不宜采用。SBR法工艺SBR（SequencingBatchReactorActivatedSludge的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。它是一个完整的操作过程，包括进水、反应、沉淀、排水排泥和闲置5个阶段。SBR工艺有以下特点：①生物反应和沉淀池在一个构筑物内完成，节省占地，土建造价低。②具有完全混合式和推流式曝气池的优势，承受水量，水质冲击负荷能力强。③污泥沉降性能好，不易发生污泥膨胀。④对有机物和氮的去除效果好。SBR工艺除磷的效果不理想，主要表现在：对脱氮除磷处理要求而言，SBR工艺的基本运行方式虽充分考虑了进水基质浓度及有毒有害物质对处理效果的影响而采取了灵活的进水方式，但由于这种考虑与脱氮或除磷所需要的环境条件相效果。表1生物处理方案技术经济比较方技术指标运行情况备案BOD去5基建能占 运行 管理适应负荷注除率％费耗地 稳定 情况波动A2/O85～95>100>100>100 一般 一般一般需脱氮除磷的污水处理厂适用于中小型污水氧化沟90～95<100>100>100 稳定 简便适应厂,需要脱氮除磷地区AB法85～95<100<100约100 一般 简便适应适应可分期建设达到不同的要求SBR法90～99<100100<100 稳定 简便适应适用于中、小型污水处理厂（（d）氧化沟工艺的选择① 卡鲁塞尔氧化沟卡鲁塞尔氧化沟是一种单沟环形氧化沟，主要采用表面曝气机，兼有供氧和推流的作用。污水在沟内转折巡回流动，处于完全混合状态，有机物不断得以去除。表曝机少，灵活性差，设备维修期间沟不能工作，沟内混合液自由流程长，由于紊流导致的流速不均，很容易引起污泥沉淀，影响运行效果。单沟氧化沟的平均溶解氧维2mg/LN。②三沟式氧化沟三沟式氧化沟工艺有两个边沟，一个中沟，当一个曝气时，另外两个作为沉淀池使用。一定时间后改变水流方向，使两沟作用相互轮换，中沟则连续曝气，三沟式氧化沟无需污泥回流装置，如果条件合适，还可以进行反消化。缺点：进、出水方向，溢流堰的起闭及转刷的开动于停止必须设自动控制系统；自控系统要求管理水平高，稍有故障就会严重影响氧化沟正常工作。由于侧沟交替运行，设备利用率较低。③一体化氧化沟一体化氧化沟就是将沉淀池建在氧化沟内，即氧化沟的一个沟内设沉淀槽，在沉淀池两侧设隔板，底部设一导流板。在水面上设集水装置以收集出水，混合液从沉淀池底部流走，部分污泥则从间隙回流至氧化沟。一体化氧化沟将曝气、沉淀功能集于一体，免除了污泥回流系统，但其结构有待进一步完善。④奥贝尔氧化沟奥贝尔氧化沟由三个同心椭园形沟道组成，污水由外沟道进入沟内，然后依次进入中间沟道和内沟道，最后经中心岛流出，至二次沉淀池。在各沟道横跨安装有不同数量转碟气机，进行供氧兼有较强的推流搅拌作用。外沟道体积占整个氧化沟体积的50—55%，溶解氧控制趋于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用：中间沟道容积一般为，溶解氧控制在“摆动沟道用15—20，需要较高的溶解氧值2.0mg/L左右50%80%BOD5可以在外沟道中去除。由于外沟道溶解氧平均值很低，绝大部分区域DO0mg/L20%左右。内沟道作为最终出水的把关，一般应保持较高的溶解氧，但内沟道容积最小，能耗是较低的。中沟道起到互补调节作用，提高了运行的可靠性和可控性。因此，奥贝尔氧化沟可以在确保处理效果的前提下，可以获得较大的节能效益。对于每个沟道内来讲，混合液的流态为完全混合式，对进水水质、水量的变化具有较强的抗冲击负荷能力；对于三个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式，且具有完全不同溶解氧浓度和污泥负荷。奥贝尔氧化沟实际上是多沟道串联的沟型，同时具有推流式和完全混合式两种流态的优点，这种特殊设计兼有氧化沟和A2/O工艺的特点，耐冲击负荷，可避免普通完全混合式氧化沟易发生的污泥膨胀现象，可以获得较好的出水水质和稳定的处理效果。不同工艺的处理效果与其所配套的附属设备是分不开的，往往是新设备的产生、发展带动了工艺的改革，使其处理优越性得以突现。奥贝尔氧化沟采用的曝气转碟，其表面有符合水力特性的一系列凹孔和三角形突起，使其在与水体接触时将污水打碎成细密水花，具有较高的充氧能力和混合效率。通过改变曝气机的旋转方向、浸水深度、转速和开停数量，可以调整其供氧能力和电耗水平。尤其是蝶片可以方便拆装，更为优化运行提供了简便手段。另一方面，由于转碟直1.5mT形推流和切割叶片，增强切割气泡，推动混合液的能力。平行切入在水中旋转运行，具有极强的整流和推流能力。实践证明，在水深5m0.2m/s为节能而减少曝气机运行台数时，一般也不必担心沉淀的发生。这是曝气转碟和奥贝尔沟型所独具的优点。奥贝尔氧化沟的沟道布置，便于采用不同种类的工艺模式。在使用普通活性污泥法时，内沟道用于曝气，外沟道用于需氧消化；使用接触稳定和分段曝气时，是把进水和回流污泥引入相应的沟道中；为了保证高质量而稳定的处理效果和减少污泥量，需要进行硝化时采延时曝气模式。综合比较，选用奥贝尔氧化沟，其兼具氧化沟和A2/O工艺的双重优势。3、污泥处理工艺的选择污水处理所产生的剩余污泥必须按照减量化，无害化的原则进行妥善安全的处理、处置。本工程污水处理工艺，采用生物脱氮除磷的奥贝尔氧化沟工艺，污泥龄达15天以上，污泥已基本稳定，无需厌氧消化，可以直接进行机械浓缩脱水，同时可以防止P的厌氧释放，保证了除P效果。选择带式浓缩压滤一体机，泥饼含固率高，能耗底，可连续运行，生产效率高。4、工艺流程的确定砂水分离器出砂外运4、工艺流程的确定砂水分离器出砂外运本设计的工艺流程为（见图一）进水中格栅集水井泵房细格栅旋流沉砂池配水井厌氧池奥贝尔氧化沟污泥脱水间贮泥池污泥浓缩池回流污泥泵房二沉池泥饼外运接触池出水图一 污水处理厂工艺流程图5、污水处理构筑物的选择格栅格栅由一组或数组平行的金属栅条、塑料齿钩或金属筛网、框架及相关装置组成，倾斜安装在污水管道、泵房、集水井的进口处或污水处理厂的前端，用来截留污水中较粗大漂浮物和悬浮物，防止堵塞和缠绕水泵机组、曝气器、管道阀门、处理构筑物配水设施、进出水口，减少后续处理生产的浮渣，保证污水处理设施的正常运行[2]。本设计采用两道格栅，20mm10mm机械清除截留物。污水泵房污水泵站的特点及形式[1]：泵站行驶的选择取决于水里条件和工程造价，其他考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形地物、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。污水泵站的主要形式[1]：合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大；合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数不超过4水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵自动方便。对于自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮（泵轴）简单。用自灌式半地下式矩形泵房。2m3/s故被广泛使用。本设计确定采用与中格栅合建的下圆上方形潜水泵房。沉砂池沉砂池的功能的去除比重较大的无机颗粒。按水流方向的不同可分为的不同可分为平流式、竖流式、曝气沉砂池和旋流沉砂池四类。比较如下[1,2]：单，易于施工，便于管理缺点：占地大，配水不均匀，易出现短流和偏流，排泥间距较15%左右的有机物使沉砂池的后续处理增加难度。造价较高，对耐冲击负荷和温度的适应性较差，池径受到限制，过大的池径会使布水不均匀通过调节布气量可控制污水的旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化影响小，同时起预曝气作用，其沉砂量大，且其上含有机物少。缺点：由于需要曝气，所以池内应考虑设消泡装置，其他型易产生偏流或死角，并且由于多了曝气装置而使费用增加，并对污水进行预曝气，提高水中溶解氧。旋流沉砂池（钟式沉淀池）果最好，同时由于采用离心力沉砂不会破坏水中的溶解氧水平（厌氧环境）缺点：气提或泵提排砂，增加设备，水厂的电气容量，维护较复杂。基于以上四种沉砂池的比较，本工程设计确定采用旋流沉砂池。氧化沟本设计选用奥贝尔氧化沟，比较已在前面列出。二沉池面，用于沉淀去除活性污泥或腐殖污泥（指生物膜法脱落的生膜。沉淀池主要有以下几种形式。比较如下[1,2]：平流沉淀池优点包括：沉淀效果好；耐冲击负荷和温度的变化适应性强；施工容排泥管各自排泥，操作量大。适用条件：适用于大、中、小型污水处理厂；适用于地下水位较高和地质条件较差的地区。辐流式沉淀池优点包括：多为机械排泥，运行较好，管理较简单；排泥设备已趋质量要求高。适用条件：适用于大、中型污水处理厂；适用于地下水位较高的地区。池子深度大，施工困难；对冲击负荷和温度变化的适应性能力较差；造价较高；池径不宜过大，否则布水不均匀。适用条件：适用于处理水量不大的小型污水处理厂。斜板（管）沉淀池优点包括：沉淀效率高，停留时间短；占地面积小。它的主要差；运行管理成本高。综上所述，四种沉淀池的优缺点比较，并结合本设计的具体情况；设计水量较大，本设计二沉池采用中心进水、周边出水的辐流式沉淀池。消毒污水处理厂常用的消毒方法有液氯消毒、漂白粉消毒、臭氧消毒和紫外线消毒等四种，他们的优缺点和使用条件如下[1,2,4]：液氯消毒优点：价格便宜，效果可靠，投配设备简单。缺点：对生物有毒害作用，并且可能产生致癌物质。适用于大、中型规模的污水处理厂。漂白粉消毒优点：投加设备简单，价格便宜缺点：除用液氯缺点外，尚有投配量理厂。PH值对消毒效果影响小，不产生难处理或生物积累性残余物。缺点：投资大，成本高，设备管理负责。占地面积小。缺点：紫外线照射灯具货源不足，电耗能量较多，没有持续消毒能力。综上四种消毒方法的比较，本设计采用液氯消毒。6、污泥处理构筑物的选择污泥池污泥浓缩池主要是降低污泥中的间隙水，来达到使污泥减容得目的。经浓缩后的污泥近似糊状，仍保持流动性。浓缩池可分为气浮浓缩池、重力浓缩池和离心浓缩池。重力浓缩池按其运行方式分为间歇式或连续式[1,2]。比较如下[1,2]：气浮浓缩池：依靠微小气泡与污泥颗粒产生粘附作用，使污泥颗粒的密度小费用较高，贮泥能力小；污泥的情况不多；统，管理简单。离心浓缩池：利用污泥中的固、液相得密度不同，在高速旋转地离心机中受10倍。综上所述，本设计采用重力浓缩池污泥脱水污泥脱水的方法有自然干化、机械脱水及污泥烧干、焚烧等方法。本设计采用机械脱水，采用带式压滤机。比较如下[1.2,5]：铲运干污泥的劳动强度大。机械脱水污泥须经调理才能过滤，且工序多、费用高。过滤介质紧抱在转筒上，再生与清洗不充分，容易堵塞。带式压滤机优点：工艺简单、消耗动力少连续运行缺点：所需药剂费用较高。离心机优点：设备小、效率高、分离能力强、操作条件好。缺点：制造工艺要求六、污水处理厂的总体布置1）平面布置及平面图1：200—1：500比例绘制总平面图[2]。① 原则如下[2,10]：处理构筑物的布置应紧凑，节约土地并便于管理；地形以减少土方量；地区也应考虑朝阳，设绿化带与工作区隔开；5—10m；污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以备安全，并方便管理；变电所的位置应设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设；g.入下一级构筑物或事故溢流管；污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流；在布置总图时，应考虑安排充分的绿化地带，为污水处理厂的工作人员的工作人员提供一个优美舒适的环境；为若干系列分期建设。② 布置形式[1,2]：“一”字型布置：该种布置流程管线短，水头损失小；“L”型布置：该种布置适宜出水方向发生转弯的地形，水流转弯一般在曝本厂水流方向发生垂直变化，采用“L”字型布置。③ 具体内容[2]：处理构筑物的平面的布置；附属构筑物的平面的布置；平面图的布置见施工图2）污水厂的高程布置污水处理厂污水处理高程布置的主要任务是：确定各构筑物和泵房的标高确定处理构筑物之间连接管（渠）的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水位标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅的流动，保证污水处理厂的正常运行[2]。① 考虑事项[2]：保证任何情况下，处理系统都能够运行正常；计算水头损失时一般以近期最大的流程作为构筑物和管渠的设计流量；计算头；量。② 污水厂的高程布置为了降低运行费用和便于管理，污水在处理构筑物之间的流动按重力流考虑为宜（污泥流动不在此例水头损失包括污水经各处理构筑物的内部水头损失；失；0.3倍计。第三章 污水处理系统的设计一、污水厂进水干管的设计1.设计依据[1][7]：(1)进水流速在0.91.1m/s(2)进水管管材为钢筋混凝土管；(3)进水管按非满流设计，n0.0142.设计计算[1][7]DN800mm，流速V1.1m/s，设计坡度i0.0016。已知最大日污水量

max

0.425m3/s；(3)初定充满度h/D=0.70，则有效水深h8000.70560mm；(4)已知管内底标高为50.00m，则水面标高为：50.000.5650.56m(5)管顶标高为：50.000.80050.800m；(6)埋深55.0050.000.84.20m二、格栅的设计本设计采用中细两种格栅[1][2]：(1)中格栅间隙一般采用10—40mm，细格栅采用3—10mm；(2)格栅不宜少于两台，如为一台时，应设人工清除格栅备用；(3)过栅流速一般采用0.6—1.0m/s；格栅倾角一般采用45075通过格栅的水头损失一般采用0.080.15m；格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m和冲洗设施；格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7ma.人工清除：应不小于1.2m；b.机械清除：应不小于1.5m；(9)设计格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施；(10)设置格栅装置的构筑物必须考虑设有良好的检修、栅渣的日常清除中格栅的设计中格栅设计参数[1](1)h0.4mv0.8m/sb中

20mms10mm(5)701.2.中格栅的设计计算[1,2]栅条间隙数：Q sinQ sinmax中 bhvm中

—中格栅间隙数中Q —0.425m3/smaxb—栅条间隙，取20mm，即0.02m；中h—栅前水深，取0.4mv—过栅流速，取0.8m/s；—格栅倾角，取70；m—设计使用的格栅数量，本设计中格栅取使用2道

n 0.425sin7032.1833中 0.020.40.82Bsn1

1bn式中：B—栅槽宽度，m；s—格条宽度，取0.01m。B0.0110.02330.98mB中格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度若进水渠宽B1

0.85m，渐宽部分展开角1

20BBL1

1.00.850.21m1 2tan20 2tan20中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度LL10.11m2 25）中格栅的过栅水头损失hs/b4v2

sin中 32g式中：h中

—中格栅水头损失，m；—系数，当栅条断面为锐边矩形断面，为2.42；k—系数，一般取k=3。

h32.420.01/0.0243中3

0.8229.81

sin700.088m设栅前渠道超高h

=0.3m，有Hhhh2 中 2

0.40.0880.30.788m，为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h中

作为补偿。取H0.8m

LLL1

0.51.0

hh2tan70式中：L—栅槽总长度，m；L—中格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度，m；1L—中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度，m。0.720.7L0.210.110.51.02.07mtan70

Qw Q

w864000k1000总式中：w—每日栅渣量，m3/dw—栅渣量，m3/103m3污水，当栅条间隙为16~25mm，w0

0.100.05m3/103m30

0.03/103m3w0

0.07m3/103m3污水0.4250.0786400w 1.471000

1m3/d>0.2m3/d，故采用机械清渣。1.3.格栅除污机的选择：根据计算，可选用杭州杭氧环保成套有限公司生产的HG-1000型回转式格栅除污机[5],[6],[8]，主要技术参数：表3-1 HG-1000型回转式格栅除污机技术参数栅条间隙电机功率线速度栅宽设备总宽安装角度排栅门高（mm）（kW）（m/min）（mm）（mm）（º）度（mm）201.521000118070800细格栅的设计细格栅设计参数[1](1)h0.4mv0.7m/sb细

10mms10mm格栅安装倾角：75细格栅的设计计算[1,2]栅条间隙数：Q sinQ sinmax细 bhvm细式中：n细Q

—细格栅间隙数—最大设计流量，0.425m3/smaxb—栅条间隙，取10mm，即0.01m；细h—栅前水深，取0.4mv—过栅流速，取0.7m/s；—格栅倾角，取75；m—设计使用的格栅数量，本设计中格栅取使用2道

n 0.425sin7574.59 75个细 0.010.40.72Bsn1

1bn式中：B—栅槽宽度，m；s—格条宽度，取0.01m。B0.0110.01751.49mB1.5m细格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度若进水渠宽B1

1.3m，渐宽部分展开角1

20，BBL1

1.51.30.27m1 2tan20 2tan20细格栅与出水渠道连接处渐窄部分长度LL 10.14m2 2细格栅的过栅水头损失h s/b4v2

sin细 32g式中：h细

—细格栅水头损失，m；—系数，当栅条断面为矩形时候为2.42；3k—系数，一般取k=3。3h细栅后槽总高度

32.420.01/0.04

0.722

sin750.175m设栅前渠道超高h=0.3m，有：2Hhhh细 2

0.40.1750.30.875m为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h细

作为补偿。

LLL

0.51.0

hh21 2 tan75式中：L—栅槽总长度，m；:

L0.270.140.51.0

0.7tan75

2.10mQw maxQ

w864000k1000总式中：w——每日栅渣量 ，m3/dw—m3/103m316~25mmw0

0.100.05m3/103m3污水；当栅条间隙为30~50mm，w0

0.030.01m3/103m3污水。取w0.1m3/103m3污水。00.4250.186400w 1.471000

2.5m3/d>0.2m3/d，故采用机械清渣。格栅除污机的选择根据计算，可选用锡山市正清环保设备厂生产的 XG-1600型旋转式格栅除污机[5],[6],[8]，主要技术参数：表3-2 XG-1600型旋转式格栅除污机技术参数外型总宽格栅宽度线速度安装电动机功率格栅间距渠宽（mm）（mm）（mm）（m/min）角度（kw）（mm）19001600270º2.2101650三、污水提升泵房的设计设计说明池、接触池（消毒池。当流量小于2m3/s时，常选用下圆上方形泵房[1]。本设计Qmax设计选型

0.425m3/s，故选用下圆上方形泵房。流量的确定Q 425L/smax5台泵（4用1备，则每台泵的设计流量为：QQmax

/n425/4106.25L/s382.83m3/h2.2.扬程的估算[1]55.00m，管径DN=800mm55.00-50.00-0.8=4.2m进口平均流量为425L/s1.1m3/s，i0.0016h1，设有一个全开阀门。则v2 h 10.17 0.0105m1 12g 29.8115m[6],[8]250QW600-15-45潜水排污泵。表3-3 250QW600-15-45潜水排污泵技术参数排出口径排出口径流量扬程转速功率效率重量（mm） （m3/h） （m） （r/min）（kW） （%） （kg）250 600 15 980 45 82.6 1456（5）总扬程核算： h55(500.80.71.05)5.49m经过中格栅的水头损失为0.088m出水管Q425/2212.5L/s600mm的铸铁管，查水力学图[2]，设h/D0.70，则v1.06m/s，i0.0022出水管头损失h2，根据泵的选型，设有两个90º的弯头，一个渐扩管，一个2止回阀，则h v271.51.0624.09m22 22g 29.81泵外管线水头损失，拟建15m管长至处理构筑物，则h150.00220.033m考虑安全水头0.5m，站内管线水头损失为1.5m，则扬程H1.50.55.490.01054.090.03311.624m<15m符合所选泵，故可选择250QW600-15-45潜水排污泵。2.3集水池集水池形式[1]污水泵站的集水池宜采用敞开式，本工程设计的集水池与泵房和共建，属封闭式。集水池的通气设备[1]集水池内设通气管，并配备风机将臭气排出泵房。集水池容积计算[1]泵站集水池容积一般按不小于最大一台泵 5分钟的出水量计算，有效水深取1.5—2.0m.本设计集水池容积按最大一台泵6分钟的出水量计算，有效水深取1.5米。Qt 106.25606V 38.25m31000 1000F为V 38.25F 31.88m2h 1.5结合QW潜水泵的安装尺寸，集水池的尺寸为：8000mm3200mm1500mm则集水池的有效容积为83.21.538.4m3>38.25m3四、旋流式沉砂池的设计设计依据[1]：城市污水处理厂一般均应设置沉砂池；2.650.2mm以上的沙粒设计；c.设计流量的确定：1）当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量计算；在合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。设计参数[1]： 旋流沉砂池最高时设计流量时，停留时间不应小于30s150-200m3/m2h1.0-2.0m 0.25m/s,0.15m/s；0.3m3.设计计算由于本设计沉砂池是旋流式的，而且本设计的沉砂池是定型设备，故不需要进行太Q多计算。选定两座旋流沉砂池，则Q型钟氏旋流式沉砂池[2],[8]。

max212.5L/s。本设计采用的设备为两座3002图3-2 钟氏旋流沉砂池各部尺寸图型 流量ABCDEF型 流量ABCDEFGHJK L号 (L/s)300 310 3.05 1.0 0.610 1.200 0.30 1.55 0.45 0.30 0.45 0.80 1.35排砂方法旋流沉砂池排砂有三种方式：用砂泵直接从砂斗底部经吸水管排除；用在沉砂池顶部。本设计采用空气提升器排砂，该提升装置由设备厂家与桨叶分离机成套供应。排砂量计算 城镇污水的沉砂量按3m3/105m3污水计算，其含水率为60%，容重约为1500kg/m3，则总沉砂量为2500031050.75m3/d需配套砂水分离器。清除沉砂的时间间隔为2d，根据排砂量1.5m3/次，选用南京蓝深LSSF-260无轴螺旋砂水分离器。五、配水井设一座厌氧池配水井用于向两个厌氧池中配水，承接来自沉砂池的污水与回流污泥，进行混合。计算如下[4]：配水井中心管径11v11式中：Q—配水井的设计流量，m3/s，本设计取0.425m3/s。1v—中心管内污水流速，m/s一般采用0.6m/s，本设计取0.7m/s。14Q1v140.4253.140.74Q1v140.4253.140.71

0.9m。配水井的直径4Q4Qv1 212D2式中：v2

—配水井内污水流速，m/s，一般采用0.2-0.4m/s,本设计取0.3m/s。4Qv14Qv1D2122

1.605mD3.143.140.340.4250.8792

1.6m集水井的直径4Q4Qv1 223D3式中：v—集水井内污水流速，m/s，一般采取0.2~0.4m/s，本设计取0.4m/s。34Qv14Qv1D2233

1.982mD3.143.140.440.4251.6052

2.0m六、厌氧选择池设计参数及设计计算[1][12]：设计水力停留时间[1]：t=2h则厌氧池总容积VQTV

25000224

2083.3m3单座厌氧池容积：V厌氧池尺寸：水深取为h4.5m

1041.7m32则厌氧池面积：A

V' 1041.7 231.49m2 h 4.5考虑0.5m的超高，故池总高度为Hh0.54.50.55m取单池宽B5m，其弯道部分面积为5278.54m2231.4978.54则L15.30m，取L16m25厌氧池实际有效池容V'(78.541610)4.51073.43m2校核停留时间t2V'242.06h>2h满足停留时间的要求Q池子的尺寸为LBH1600080005000mm设备选型选用水下搅拌器2台，设备性能参数：直径600mm，电机功率2.2kW/台。七、奥贝尔（Orbal）氧化沟设计参数考虑污水处理厂脱氮除磷的要求，设计污泥龄取 15d。选择混合液污泥浓度MLSS4000mg/Lf0.75，则混合液挥发性污泥浓度MLVSS3000mg/L；内源呼吸系数kd

0.05d1，根据经验值，取污泥产率系数Y0.6kgVSS/kgBOD[1][4][9][12][13]。5设计计算计算部分如下[1][4][9][10][12][13]：25000Q确定污泥龄：

12500m3/d2kd

0.05d1，Y0.6kgVSS/kgBOD，取污泥龄SRT15d5BOD51 1 1 1S( ke k'Y c

)( 0.05)5.12mg/L0.0380.6 15取fVSS0.75 ，则SS出水VSS产生的BOD5

=出水SSffb

200.750.7711.55mg/Lf指实际上VSS只有77%是可生物降解，23%是惰性的。bBODS5 e

+出水VSS产生的BOD5

5.1211.5516.67mg/L<20mg/L 符合要求确定氧化沟好氧区容积QYSceV0ceXk)v dc0.612500(3005.12)153000(10.0515)

6318.9m3水力停留时间 HRTV6318.90.506d12.13hQ 12500Q(SS) 12500(3005.12)污泥负荷F/M0 e

/(kgMLSSd)XV 30006318.9 5vF/M值在0.1~0.2kgBOD5

/(kgMLSSd)，符合脱氮除磷的要求剩余污泥量表观产率系数 Yobs

Y1kdc

0.610.0515

0.343又X QSYW robs

Q(S

S0 e

，则剩余污泥量为：X QSY 12500(3005.12)1030.343W robs1264.3kg/d（干污泥量）硝化校核实际硝化速率 rn

fqn n式中fn

BOD5

/TKN300/407.5，此时对f035（由下表内插所得qn

为单位质量的硝化菌降解NHN的速率。4表3-5 BOD5

/TKN与活性污泥中硝化菌的比率BODBOD/TKN0.51234567895f0.35 0.21 0.12 0.086 0.064 0.054 0.043 0.037 0.033 0.029硝化菌比增长速率 n

1c

10.067d115n则qnn

0.0670.1

0.67其中Yn

为硝化菌产率系数，取Yn

/kgNHN4n所以实际硝化速率 rn

fqn

0.0350.670.0235d1又 r

NN0 en XHRTV NHRT

N0Ne

4015 0.355d<12.13hN XrVn

30000.0235可见设计HRT12.13h能满足硝化要求。系统每日脱氮量Q[TNW

(NHN4

)(NON)]e

0.124X出水中的NON3 e

5mg/L

1000 W12500(40155)W1000

0.1241264.393.23kg/d取反硝化速率 qdn

0.05gNON/(gMLSSd)3则反硝化所需容积

W 93.23 10 dn q Xdn V

0.053000V 621.5水力停留时间 HRT

dn 0.050dQ 12500TN去除率

TNTN 4015 0 e100% 100%62.5%TN TN0

400.625混合液回流比 Rn

1TNTN

100% 100%10.625符合要求（一般采用60%—200%）氧化沟总容积 V总

VVdn

6318.9621.56940.4m38)确定氧化沟尺寸拟采用Orbal氧化沟的形式，设两组氧化沟，则单组氧化沟容积为6940.4m3，氧化沟弯道部分按占总容积80%，直线部分按总容积的20%考虑V 0.8则 弯V 0.2直氧化沟有效水深h4.5m，超高取0.5m；外，中，内沟三沟之间的隔墙厚度为0.25m。V A弯弯 h 则 V A直 直 h 直线段长度L 取内、中、外沟的宽度分别为5m、5m、6m。则 L

A直

5r

B ) 外 中 内AA弯 外

AA中

（式中A指各弯道面积）则 1233.8[(r50.2550.256)2(r50.2550.25)2]+[(r50.255)2(r50.25)2][(r5)2r2]解得 r4.00m校核各沟道比例外沟道面积[(450.2550.256)2(450.2550.25)2]659.7m2中沟道面积[(450.255)2(450.25)2]369.1m2内沟道面积[(45)242]204.2m2外沟道容积：中沟道容积：内沟道容积=54：30：16Orbal氧化沟各沟道的容积比（50：33：17左右9）进出水管及调节堰计算进出水管计算取污泥回流比为R65%，进出水管流量Q12500m3/d，进出水管流速控制在1m/s以下。进出水管直径 d

412500864001.0 412500864001.0校核进出水管流速 vQ

12500

0.91m/s1m/s满足要求

A 864000.2252为了能够调节氧化沟的运行、出水及曝气转碟的淹没深度，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰，初步估计H0.67，因此按照薄壁堰来计算,流量：Q1.86bh1.5取堰上水头高h0.2m则堰宽: b Q

0.145

0.87m 取b0.9m1.86h1.5 1.860.21.50.25mL0.252b1.4mB1.2m(考虑安装需要)LB1.41.2m氧化沟出水井水孔尺寸：bh0.90.5m，正常运行时，堰顶高出孔口底边0.1m，0.3m出水竖井位于中心岛，曝气转碟上游每组沟需氧量的确定由于本设计考虑了脱氮除磷的设计，在需氧量的设计计算时宜考虑氨氮对氧的供需。O1.47QS2

1.42XW

4.6QNr

0.1244.6XW

2.86Q[TN0

(NHN

)(NON)]3 e1.4712500(3005.12)1.421264.31034.612500(4015)0.1244.61264.31032.8612500(40155)3624.5kgO/d2取水质修正系数0.85，0.95，压力修正系数1.0，温度为20℃时的饱和溶解氧浓度为C20

9.17mg/LDC则标准状态下需氧量为： R

O2200 (CT

C)1.024(T20)3624.59.17R0

0.85(0.9519.172)1.024/d1.25826.16991.3kg/d校核去除的需氧量 6991.31000 2.37kgO/kgBOD5 104(3005.12) 2 5满足要求（氧化沟设计规程规定在1.6~2.5kgO2

/kgBOD）5Orbal氧化沟采用三沟道系统，充氧量分配按外沟：中沟：内沟=65：25：10考虑，则各沟道标准充氧量分别为外沟道 R01中沟道 R02

0.65R00.25R0

0.656991.34544.3kgO20.256991.31747.8kgO2

/d189.3kgO/h2/d72.83kgO/h2内沟道 R03

0.1R0

0.16991.32

/d29.13kgO/h2设备选择曝气设备选用转碟式曝气机，转碟直径 DN1400mm，单碟（ds）充氧能力为1.3kgO/(hds)5片。2外沟道外沟道标准需氧量 R01

189.3kgO/h2所需蝶片数量n=R01/1.3=145.62片，取146片。4片（则所需曝气转碟组数n/(6416.357组每组转碟安装的碟片数=146/7=20.86片，取21片校核每米轴安转蝶片数(211/(60.2523.64片<4片，满足要求。721片，校核单蝶充氧能力189.31.29kgO/(hds

/(hds)217 2 2基本满足要求。中沟道中沟道标准需氧量 R02

72.83kgO/h2所需蝶片数量n=R02/1.3=56.02片，取56片。4片（则所需曝气转碟组数n/(5412.953组每组转碟安装的碟片数=56/3=18.67片，取19片校核每米轴安转蝶片数1/(50.2524片<5片，满足要求。319片，校核单蝶充氧能力72.831.28kgO/(hds1.3kgO

/(hds)193 2 2基本满足要求。内沟道内沟道标准需氧量 R03

29.13kgO/h2所需蝶片数量n=R03/1.3=22.41片，取23片。4片（则所需曝气转碟组数n/(5411.212组每组转碟安装的碟片数=23/2=11.5片，取12片校核每米轴安转蝶片数1/(50.2522.44片<4片，满足要求。212片，校核单蝶充氧能力29.131.21kgO/(hds1.3kgO

/(hds)122 2 2满足要求。14757244kW732台。八、二沉池本设计中二沉池采用中心进水周边出水的辐流式沉淀池1.设计要求要求如下[1][4]：a10m20m20m时，应采用机械排泥；b3mc0.3m；d0.052.设计参数参数如下[1][4]：a.表面负荷q一般取0.5~1.5m3/(m2h)，本设计取1.0m3/(m2h)b.Qmax

36750m3/d1531.3m3/h0.425m3/s0.05-0.08；排泥管设于池底，管径大于200mm.，管内流速大于0.4m/s，排泥静水压力2.0m10min。X4000mg/LX10000mg/LR65%r3.设计计算设计选用两座辐流式沉淀池。二沉池单座池表面积QF maxQ

1531.3 765.65 nq 21二沉池的直径4F4765.65D 31.22mD4F4765.65校核固体负荷24(1R)QX 24(10.65)1531.34G 0 158.4kg/(m2d)F 765.652符合要求（小于140160kg/(m2d)[4][10]）t=2hhqT122m2污泥区的容积设计采用周边传动的刮吸泥机排泥，污泥区容积按2h贮泥时间确定2T(1R)QV

X220.65)36750400024(XXV2887.5m3

) 24(400010000)2887.5每个沉淀池污泥区的容积V污泥区高度污泥斗高度

1443.75m32设池底的径向坡度为0.05，污泥斗底部直径D2=1.5m，上部直径D1=3.0m，倾角为60°DD 3.01.5则 h'4

1 2tan60 tan601.3m2 2h'V 4(D2DDD2)5.36m3

1 12

12 2DD 323h''4

10.050.050.725m2 2h''V2 12

4(D2DD1

D2)214.29m31竖直段污泥部分高度VVV 1443.755.36214.29h''' 1 2 1.60m4则污泥区的高度

F 765.65hh'4 4

h''4

h'''4

1.300.7251.603.63m沉淀池总高度设超高h1

0.3m，缓冲高度h3

0.5mHhh1 2

hhh3 4

0.320.53.636.43m选用江苏一环集团有限公司生产的ZGXJ型半桥式周边传动刮吸泥机[6][8]2m/min，电机功率0.752kW图3-3 辐流式沉淀池图九、接触消毒池及加氯间并有存在病原菌的可能。因此，污水排放水体前应进行消毒。本设计采用液氯消毒[4]。1.设计参数[4]Q=1531.3m3/ht=30min采用矩形隔板式接触池。水流长度：宽=72：1，池长：单宽=18：1，有效水深：单宽（h/b）≤1时效果最佳。8mg/L15d2.设计计算[4]VV=Q×t=1531.3×0.5=765.65m3采用矩形隔板式接触室一座h＝2.0mb＝2.0mL1=72×2.0=144m接触池面积F=V1/h=765.65/2.0=382.83m2每座接触池的分格数＝382.83/(362)=5.32格，取6格。复核池容接触池宽B=2.0×6=12m，长L=36m，水深h＝2.0m，V12362864m3。池高取超高h1

0.3m Hhh1

20.32.3m

图3-4 接触池工艺图G81531.310312.25kg/L

W1524G152412.25加氯机与氯瓶采用2J-2型加氯机3台，两用一备，并轮换使用。液氯的储存选用容量为1000kg的钢瓶，共5只。加氯间与氯库合建，加氯间内布置353台称量氯瓶重量的液压磅秤。为搬运氯瓶方便，氯库内CD12-6D单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上方，并通过氯库大门外。氯库外设事故池，池中长期储水，水深1.5m。加氯间和氯库的通风设备加氯间总容积 V1=4.5×8.0×3.6=129.6m3氯库容积 V2=9.6×8.0×4.5=345.6m3为保证安全每小时换气8-12次加氯间每小时换气量 G1=129.6×10=1296m3氯库每小时换气量 G2=345.6×10=3456m3型号T35-112.8T35-113.15故加氯间选用T35-112.8型轴流通风机一台氯库选用T35-113.15型轴流通风机一台[8]型号T35-112.8T35-113.15叶轮直径叶轮周速转速叶片风量全压效率轴功率（mm）（m/s）（r/min）角度（m3/h）（Pa）（%）（kW）28021.2145025º13464489.50.02131547.8290025º381022089.50.298十、计量堰1.计量设备的选择本设计采用巴氏计量槽设在总出口处，其特点是[1]：a.精确度可达95％—98%；b.c.操作简单；d.2.设计依据依据如下[1]：计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽的8-102-34-5影响时可适当缩短；同；1/3—1/2；当喉宽W为0.25m时，H H2 1

0.64为自由流，大于此数为潜没流；当喉宽W=0.3—2.5m时，H H2 1

0.7为自由流，大于此数为潜没流；当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记下游水位。设计计量槽时，应尽可能做到自由流，但无论在自由流还是在潜没流的情况下，均宜在上下游设置观察井；时的条件。3.设计计算[1][16]

=0.425m3/s和平均出水量Q0.289m3/s选择[1][9]，选计max量槽的测量范围为：0.25~1.8m3/s其各部分尺寸：b=0.45mL1=1.425L2=0.92mB1=1.02mL=0.60mB2=0.75mKPKP1b2LL2L3112C图3-5 巴氏计量堰计算图计量堰水头损失计算计量堰内水流按自由流计，当b=0.45m时，QCHn1.038H1.537则H/H2 1

1 10.6解得上游水深H1

0.56mH0.336m2上游流速 v QBH11上游渠道水力计算

0.4251.02

0.74m/s过水断面：F1

=B×H1

=1.02×0.56=0.57m2湿周：f=B1 1

+2H1

=1.02+2×0.56=2.14m水力半径：R=F/f1 11

=0.57/2.14=0.27m上游流速：v1

=Q/(BH11

)=0.425/(1.02×0.56)=0.74m/s水力坡度：

22

22ivnR30.740.0140.273

0.00061 下游渠道水力计算2过水断面：F2=B2H2=0.75×0.336=0.252m2湿周：f=B+2H=0.75+2×0.336=1.422m22 22水力半径：R=F2/f2=0.252/1.422=0.18m22下游流速：v=Q/(BH)=0.425/(0.75×0.336)=1.69m/s22 2 22 22ivnR31.690.0140.183

0.00552 计量堰及上下游渠道水头损失计量堰上游水头损失为：3.24i=0.0006×3.24=0.001944m1计量堰下游水头损失为：5.40i2

=0.0055×5.40=0.0297m取计量堰本身的水头损失为：0.20m计量堰总水头损失为：h=0.20+0.001944+0.0297=0.23m，取0.3mQ0.425m3/sL120mDN800mm。十一、污泥处理系统的设计污泥回流泵房QR520.8~1041.7m3/hR50%~100%设计计算二沉池水面相对地面标高为0.302m，回流污泥泵房泥面相对标高为-1.333m，氧化沟水面相对标高为0.883m，则污泥回流泵所需提升高度为0.883-（-1.333）=2.216m。两座氧化沟设一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为520.8~1041.7m3/h选泵LXB-1000螺旋泵三台（两用一备2.5m11k48r/min[6][8]。泵房占地面积：105.5m55m2剩余污泥泵房二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。设计计算设一座剩余污泥泵房，污水处理系统每日排出污泥干重为2XW

21264.32528.6kg，即为按含水率为99.2%的污泥计算2528.610.992

316.08m3/d13.17m3/h辐流式浓缩池最高泥位（相对地面）为-0.752m，剩余污泥泵房最低泥位为-3.5m，则污泥泵静扬程为H0

3.50.7522.748m。设污泥输送管道压力损失为6m，自由水头1.2mHH0选型

61.29.948m选用CP（T）-51.5-65型沉水式污泥泵两台，一用一备[6]。占地面积：LB54m20m2口径（mm）扬程（m）功率（kW）流量（口径（mm）扬程（m）功率（kW）流量（m3/h）65111.524污泥浓缩池设计要求[1]:a连续流重力浓缩池可采用沉淀池形式，一般为竖流式或辐流式；b浓缩时间一般采用10—16h进行核算，不宜过长，活性污泥含水率一般为99.2%—99.6%；c20—50kg/m2d,97%d浓缩池的上清液应重新回流到初沉池前进行系统；e38m4—7mf0.1—0.15m0.3-0.4m设计参数参数如下99.2%15h浓缩池有效水深采用3m97%5hNwg

50kg/(m2d)7每座池的设计进泥量QW

316.08m3/d，进泥浓度为10g/L设计计算采用一座连续辐流式圆形重力污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。1)浓缩池的面积：WFQWNwg浓缩池的直径：

3160.8 63.22m 504F4F有效水深： 取h1

463.22463.22

8.97m D9m校核水力停留时间有效容积 VAh1

189.66m3污泥在池中停留时间 TVQW

189.660.6d14.4h316.08确定泥斗尺寸浓缩后的污泥体积为：Q'

Q(1PW 1

316.08(10.992) 84.29m3/d3.51m3/hW 1P2

10.97贮泥区所需容积：按5h泥量计，则

5Q'W

584.29 17.56m32 24 24泥斗容积：4V h r2rrr2 取r2.0m4

0.6m3 3 1 12 2 1 2hrrtan552.0m 2.0V3 3

2.022.00.60.6211.64m3设池底坡度为0.07，则池底坡降2r 0.0722h 1 0.175m5 2 2池底可贮泥容积： 0.175 V 5R2Rrr2 4.524.52226.09m33 3 1 11 1 3总贮泥容积为：VVV3 4

11.646.0917.73m3V2满足要求浓缩池总高度： 超高取0.3m，缓冲层高度h3取0.3mHhh1 2

hhh3 4 5则 30.30.320.1755.78m根据以上计算，可以选择无锡通用机械厂生产的ZXG-10型中心传动悬挂式刮泥机[6][8]0.75kW2.2m/min320mm4.贮泥池设计参数P2＝97的污泥Q=84.293/d1T＝0.5d=12h设计计算池容为

VQ'W

T84.290.542.15m3贮泥池尺寸（将贮泥池设计为正方形）LBH444 有效容积V443.556m3（0.5m的超高）5.脱水机房4-5Kg/cm2剂。带式压滤机的优点是：滤带可以回旋，脱水效率高，噪音小，能源消耗省，附属设备少，操作管理方便[4]。1）设计计算计算如下[4]，a.浓缩后污泥量b.脱水工艺

Q'84.29m3/dW（1）污泥脱水主要采用机械压缩方法，采用聚丙烯酰胺作为脱水剂投加量为0.15-0.5%，本设计取0.3%计算脱水剂用量为 M84.29(197%)0.3%1037.59kg/d（2）75%则每天压滤脱水产生的污泥量为Q84.29每小时压滤脱水产生的污泥量

1009710075

10.11m3/dc.压滤机选用

Q'

10.1124

0.42m3/hDY-5003-8表3-8压滤机的性能参数滤带宽度滤带速度重力过滤处理量 电动机功 外形尺寸重 量（mm）（m/min）面积（m2）（m3/h） 率（KW）（kg）5001.1-62.80.5-3.5 1.1 3500110218002700十二、污水处理厂的总体布置平面布置及平面图污水处理厂的平面布置包括：处理构筑物的布置；办公、化验及其它辅助建筑物的布置以及各种管道、道路、绿化等的布置。根据处理厂的规模采用1：200—1：500比例绘制总平面图[2]。原则如下[1][2][9]：处理构筑物的布置应紧凑，节约土地并便于管理；地形以减少土方量；地区也应考虑朝阳，设绿化带与工作区隔开；5—10m；污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以备安全，并方便管理；变电所的位置应设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设；g.入下一级构筑物或事故溢流管；污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流；员提供一个优美舒适的环境；为若干系列分期建设。具体内容[2]：处理构筑物的平面的布置；附属构筑物的平面的布置；管道、管路及绿化带的布置。污水厂的高程布置污水处理厂污水处理高程布置的主要任务是：确定各构筑物和泵房的标高确定处理构筑物之间连接管（渠）的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水位标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅的流动，保证污水处理厂的正常运行[2]。考虑事项[2]：保证任何情况下，处理系统都能够运行正常；计算水头损失时一般以近期最大的流程作为构筑物和管渠的设计流量；计算头；量。水头损失为了降低运行费用和便于管理，污水在处理构筑物之间的流动按重力流考虑为宜（污泥流动不在此例水头损失包括[2]：污水经各处理构筑物的内部水头损失；失；0.37.高程计算沿程水头损失按：h=iL计算，i为管渠的坡度；局部水头损失按：h=ξv2/2g计算，ξ为局部水头损失系数（1）污水水头损失[1][4]表3-9构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）细格栅0.18配水井0.2中格栅0.09计量堰0.3沉砂池0.25浓缩池1.2厌氧池0.3脱水间1.3氧化沟0.5接触池0.3二沉池0.6管渠及构流量管渠设计参数水头损失管渠及构流量管渠设计参数水头损失筑物名称（L/s）D(mm)i(‰)V(m/s)L(m)沿程局部合计出水口至计量堰425.38001.601.101200.1920.0680.260计量堰至接触池425.38001.601.10100.0160.0680.084接触池至二沉池212.76002.081.03200.0420.0600.102二沉池至氧化沟212.76002.081.03100.0210.0600.081氧化沟至厌氧池212.76002.081.0380.0170.0600.077厌氧池至沉砂池425.38001.601.10100.0160.0810.097（2）污泥管道水头损失[1][4][7]管渠及构流量管渠设计参数水头损失管渠及构流量管渠设计参数水头损失筑物名称（L/s）D(mm)i(‰)V(m/s)L(m)沿程局部合计二沉池至泵房3.72002.70.701500.405