《梁模板支撑体系》

''a''梁模扣式)计算一、工程况新浇混凝土梁板特性

公寓楼+4.17m，KL12

新浇混凝土楼板厚度(mm)110混凝土梁截面尺寸(【宽×高】350×700

模板支架高度H(m)

4.17模板支架的纵向长度L(m)a

6.5

模板支架的横向长度L(m)b

3.9二、模板撑体系设计混凝土梁支撑方式立杆横向间距l(mm)b楼板立杆纵向间距l(mm)a梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)梁底支撑次楞间距s（mm）

梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向12001000600200

立杆纵向间距l(mm)a模板支架步距h(mm)楼板立杆横向间距l(mm)b梁底增加承重立杆根数立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至

100015001200150模板支撑点的长度a(mm)设计简图如下：a

a模板设计立面图a

22332a22332三、荷载计模板及支架自重标准值

模板设计平面图模板(kN/m)次楞(kN/m)主楞(kN/m)支架(kN/m)梁侧模板自重标准值(kN/m)

0.30.010.0380.150.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m)24梁钢筋自重标准值(kN/m)板施工人员及设备荷载标准值

1.51.1(kN/m)

1a

a振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m

2a

22222a222222

)基本风压ω(kN/m)0

重现期城市地面粗糙度

50年一遇轮台县D类

0.45风荷载标准值ω(kNk/m)

风荷载高度变化系数μ

z

模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)模板支架状况风荷载作用方向支架

10敞开式沿模板支架横向作用

0.620.837

0.163风荷载体型系数μs

与风荷载在同面内的计算单元立杆数n

70模板

10.195四、模板算模板验算方式模板厚度(mm)模板抗剪强度设计值f(N/mm)v

三等跨连续梁151.4

模板类型模板抗弯强度设计值f(N/mm)模板弹性模量E(N/mm)

胶合板156000计算简图如下：W=bh2/6=350×152/6=13125mm3，I=bh/12=350×153/12=98437.5mm4q=γΣq+1.4Σq=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.35+1.4×(1+2)×0.35=10.046GGkQkkN/ma

22342a223421、抗验算Mmax

=0.1ql2=0.1×10.046×0.22=0.04kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.04×106/13125=3.062N/mm≤f=15N/mm2符合要求！2、抗验算Qmax

=0.6ql=0.6×10.046×0.2=1.206kNτmax

=3Qmax

/(2bh)=3×1.206×103/(2×350×15)=0.344N/mm≤f=1.4N/mm2v符合要求！3、挠验算νmaxm

=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.046×2004/(100×6000×98437.5)=0.184mνmax

=0.184mm≤[ν]=min[l/150符合要求！五、次楞算次楞材质类型次楞材料自重(kN/m)次楞抗剪强度设计值f(N/mm)v次楞截面惯性矩I(cm)

方木0.011.3256

次楞材料规格(mm)次楞抗弯强度设计值f(N/mm)次楞截面抵抗矩W(cm)次楞弹性模量E(N/mm)

60×8013649000混凝土梁传递给次楞荷载：q=γΣq+1.4Σq1GGk

Qk=1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.7)×0.2]+1.4×(1+2)×0.2=5.74kN/ma

a次楞自重荷载：q=γQ=1.35×0.01=0.014kN/m2G梁左侧楼板传递给次楞荷载：F=γΣN+1.4ΣN=1GGkQk[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F=γΣN+1.4ΣN=2GGkQk[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(1.2-0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F=γΣN3GGk梁右侧模板传递给次楞的荷载：F=γΣN4GGk计算简图如下：1、强验算a

a次楞弯矩图(kN·m)Mmax

=0.109kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.109×106/64000=1.697N/mm≤f=13N/mm2符合要求！2、抗验算次楞剪力图(kN)Qmax

=1.336kNτmax

=3Q

max

/(2bh)=3×1.336×1000/(2×60×80)=0.418N/mm20τmax

=0.418N/mm2≤f=1.3N/mmv符合要求！3、挠验算a

222342a222342νmax

次楞变形图(mm)=0.039mm≤[ν]=min[l/150符合要求！4、支反力R=0.09kN,R=2.673kN,R=0.09kN123六、主楞算主楞验算方式主楞材料规格(mm)主楞截面面积(mm)主楞抗剪强度设计值f(N/mm)v主楞截面惯性矩I(cm)共同作用系数

二等跨连续梁Ф48×3.548912512.190.6

主楞材质类型主楞材料自重(kN/m)主楞抗弯强度设计值F(N/mm)主楞截面抵抗矩W(cm)主楞弹性模量E(N/mm)

钢管0.0382055.08206000因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数.6。R=R=2.673×0.6=1.604kN2q=γq=1.35×0.038=0.051kN/mG计算简图如下：a

a1、强验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax

=0.969kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.969×106/5080=190.706N/mm≤f=205N/mm2符合要求！2、抗验算主楞剪力图(kN)a

aQmax

=4.202kNτmax

=2Q

max

/A=2×4.202×1000/489=17.187N/mm2τmax

=17.187N/mm2≤f=125N/mmv符合要求！3、挠验算νmax

主楞变形图(mm)=1.703mm≤[ν]=min[l/150符合要求！4、支反力简图支座反力依次为R=3.869kN,R=10.009kN,R=3.869kN123七、纵向平钢管R=max[R，R]=max[0.09,0.09]=0.09kN13计算简图如下：a

a1、强验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)Mmax

=0.06kN·mσ

max

=Mmax

/W=0.06×106/5080=11.885N/mm≤f=205N/mm2符合要求！2、抗验算纵向水平钢管剪力图(kN)a

aQmax

=0.266kNτmax

=2Q

max

/A=2×0.266×103/489=1.087N/mmτmax

=1.087N/mm2≤f=125N/mmv符合要求！3、挠验算νmax

纵向水平钢管变形图(mm)=0.082mm≤[ν]=min[l/150符合要求！4、支反力简图支座反力依次为R=0.235kN,R=0.622kN,R=0.235kN123八、横向平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算九、扣件滑验算是否考虑荷载叠合效应

是

扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85最大支座反力R

max

=0.622kN1.05×Rmax

=1.05×0.622=0.653kN，0.653kN≤0.85×8.0=6.8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！a

232232十、可调座验算是否考虑荷载叠合效应可调托座承载力设计值[f](kN)

是30

a可调托座内主楞根数2最大支座反力R

max

=10.009/0.6=16.681kN1.05×Rmax符合要求！

=1.05×16.681=17.515kN，17.515kN≤30kN十一、模支架整体高比验算H/L=4.17/3.9=1.069b符合要求！十二、立验算钢管计算截面Ф48×3.5截面回转半径i(mm)15.8205抗压、弯强度设计值[f](N/mm)1、长比验算

截面面积A(mm)截面抵抗矩W(cm)

4895.08h/l'=1500/1000=1.5，h/l'=1500/1200=1.25查附录D，得k=1.167，abl=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.671×1500，1500+2×50]=2925mm0λ=l/i=2925/15.8=186≤[λ]=2100长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.2072、风载验算1)模板支架风荷载标准值计算a

al=1m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φ=0.115aw因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l=1m，b/h=1/1.5=0.667a通过插入法求η，得η=0.98μω2=0.62×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25z0通过插入法求μ，得μ=1.2s1s1因此μ=φμ(1-η)/(1-70)/(1-0.98)=5.222stwws1μ=φμ=0.115×5.222=0.601swstwω=0.7μμω=0.7×0.62×0.601×0.45=0.117kN/mkzs02)整体侧向力标准值计算ω=0.7μμω=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m2kzs03、稳性验算K=1/[1+0.005×(4.17-4)]=0.999H1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N＝γ∑N+1.4∑N)：utGQkR=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(0.6-0.35/2)1/2)+1.35×0.15×4.17=7.863kNR2R=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(1.2-0.6-0.335/2)/2)+1.35×0.15×4.17=7.863kNa

aN=max[R,R,R]=max[7.863,17.384,7.863]=17.384kNut1231.05Na

2a2/(φAK)=1.05×17.384×103/(0.207×489×0.999)=180.476N/mm≤[f]=205utHN/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(N＝γ∑N+0.85×1.4∑N)：utGGkR=7.326kN,R=16.826kN,R=7.326kN123N=max[R,R,R]=max[7.326,16.826,7.326]=16.826kNut123M=0.85×1.4ωlh2/10=0.85×1.4×0.117×1×1.52/10=0.031kN·mwka1.05N/(φAK)+M/W=utHw1.05×16.826×103/(0.207×489×0.999)+0.031×106/(5.08×103)=180.869N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整侧向力验算结构模板纵向挡风面积A(m)F

4.55F=0.85Aωl/L=0.85×4.55×0.195×1/6.5=0.116kNFkaaN=3FH/[(m+1)L]=3×0.116×4.17/[(34+1)×3.9]=0.011kN1bσ