框架梁板模板支撑架扣件式计算书

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc298662165"一、工程概况-2-HYPERLINK\l"_Toc298662166"二、编制依据-3-HYPERLINK\l"_Toc298662167"三、施工计划-3-HYPERLINK\l"_Toc298662168"四、施工工艺及相关技术等-4-HYPERLINK\l"_Toc298662169"五、施工安全保证措施-8-HYPERLINK\l"_Toc298662170"六、劳动力计划-9-HYPERLINK\l"_Toc298662171"七、计算书-10-一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。详见列表：工程概况表1建筑面积（㎡）总建筑面积31306.544地下建筑面积7245.24占地面积2450.00地上建筑面积24061.32层数地下3地上253层高（m）负三层3.8负二层4.2负一层4.4标准层3.04结构形式基础类型独立柱基及筏板基基础结构类型框架剪力墙结构5地下防水结构自防水抗渗混凝土:底板板C30、外围墙C440、P6材料防水高分子防水卷材6结构断面（mm）基础底板厚度250外墙厚度350，300内墙厚度150、200、300，350柱断面600×16000、1000×11400、900×900、900×900、1100×1000、1000×1000、1400×1400、800×800、800×600、1000×900、1000××900、900×600等梁断面900×20000、1050×1800、900×16000、700×18000、等楼板100、120、140、180等7后浇带无8钢筋类型预应力/非预应力12/14/166/18/20//2225/28//329其它经过项目部仔细审阅图纸，认真计算，确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。1.2模板支撑体系概况梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。二、编制依据序号名称编号1**村城中村改造造一期工程结结构施工图纸纸2《混凝土结构工程程施工质量验验收规范》GB50204--20023《翁岩村城中村改造造一期工程施施工组织设计计》4《组合钢模板技术术规范》GB50214--20015《建筑工程质量验验收统一标准准》GB50300--20016《竹胶合板模板》JG/T30266-957《房屋建筑部分工工程标准强制制性条文》2002版8《建筑结构长城工工程杯质量评评审标准》DBJ/T01--69-200039《高层建筑混凝土土结构技术规规程》JGJ3-2000210《混凝土结构工程程施工质量验验收规程》DBJ01-822-2004411《钢管脚手架、模模板其支架安安全选用技术术规程》DB11/T5883-2000812《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ162-2200813《建筑施工碗扣式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ166-2200814《危险性较大的分分部分项工程程安全管理的的办法》建质【2009】87号15《品茗施工安全系列列软件》三、施工计划3.1工期安排序号阶段目标日期1地下结构施工2011.4.11～2011.7.312首层至结构封顶2011.8.11～2011.12.313.2材料计划序号名称规格数量备注1木模板厚1.5cm6000m22木方2105800m34木方2.5105200m35顶托30000个7钢管（壁厚3.55mm不小于于3.0mmm）2m、2.5m、3m、4m、6m53000扣件21000个3.3机械计划序号设备名称型号规格数量进场时间退场时间1塔式起重机Q5512一台基础钢筋绑扎前结构完2电刨MIB2-801基础钢筋施工前二次结构完3电锯MJ-1064基础钢筋施工前二次结构完4空压机075KW-111KW2混凝土浇筑前二次结构完四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。梁底、侧模板面板采用15mm木模板。板底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。截面900mm×2000mm框支梁支撑体系框支梁模板采用15mm厚木模板，整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑体系，钢管架立杆上设有可调顶托。梁底主龙骨采用Φ4.8钢管，间距500mm，沿梁长向布置；次龙骨设置50×100的方木，间距中到中150mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设两道Φ16的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁长度方向设置Φ16@500的螺栓拉结。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距不大于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。截面1050×1800mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距800mm，沿梁长度方向布置；次龙骨采用50×100的方木，沿梁宽布置4道，间距中到中约130mm。侧模梁跨度方向主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置6道，间距小于300mm。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于300mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。截面900×1600mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木，间距600mm，沿梁长向布置；次龙骨设置4根50×100的方木，间距小于170mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置5道，间距300mm。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。4.3模板安装梁安装工艺流程弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装锁口立管、加固斜管及对拉螺栓→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接（1）梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定设计要求起拱。梁底模板按跨度进行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。（2）绑扎梁钢筋，梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案。控制好轴线位置及保护层厚度。（3）安装梁侧模，并加固牢固，并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。（4）检查验收。4.4模板拆除（1）主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范。及时补刷封边漆。特别是穿梁螺栓打眼处，也应刷封边漆。（2）一般项目a．侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。b．模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4.5质量要求1.模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载，必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求。2.模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时立即停止，并采取有效的保护措施。3.模板的接缝要严密，不应漏浆。4.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。5.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。6.按着《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJ/T01-69-2003的要求项次项目允许偏差检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高±5±3水准仪或拉线尺量量3截面模内尺寸基础±10±5尺量柱、墙、梁±4、-5±34层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或吊线尺量量大于5m855相邻两板表面高低低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正-2方尺、塞尺顺直-2线尺8预埋铁件中心线位位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10、-0+5、-010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10、0+5、-011门窗洞口中心线位移-3拉线、尺量宽、高-±5对角线-612插筋中心线位移55尺量外露长度+10、0+10、0五、施工安全保证措施（1）安全管理本工程将严格按照项目法的施工管理模式、施工管理章程组织施工生产。项目经理部由项目领导层、管理层、劳务分包层三层组成。项目经理部由公司授权管理，按照企业项目管理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点部位的质量及安全进行全面监控。（2）模板支撑体系重要安全要求1.所有进场材料要进行严格的进场检验，包括钢管的壁厚、方木的截面尺寸、螺栓直径均要符合要求，不合格材料必须退场。2.梁底支撑立杆间距和侧面对拉螺栓及斜撑间距要严格执行本施工方案。3.钢管扣件固定连接要牢固，梁底钢管支撑双扣件部位要严格检查，执行本方案。顶板碗扣架支撑体系要求扣件要锁死，支撑自由端严禁超过400mm。4.模板支撑体系竖向立杆下部要求垫方木，设置扫地杆，扫地杆高度距地不超过200mm。5.顶板梁支设完毕须经项目部内部合验，合格后请监理工程师监督检验。6.混凝土浇筑要从梁中部向两端进行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在浇筑过程中项目部和施工队要派专人进行看护，发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应立即停止浇筑，采取措施。（3）模板支撑体系基本安全要求1.作业人员进入施工现场必须戴合格的安全帽，系好下颚带，锁紧带扣。2.施工现场严禁吸烟。3.登高作业必须系好安全带，高挂低用。4.电锯、电刨等要做到一机一闸一漏一箱，严禁使用一机多用机具。5.电锯、电刨等木工机具要有专人负责，持证上岗，严禁戴手套操作，严禁用竹编板等材料包裹锯体，分料器要齐全，不得使用倒顺开关。6.使用手持电动工具必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋，严禁戴手套使用锤、斧等易脱手工具。7.圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩，并设有分料器，其长度不小于50cm，厚度大于锯盘的木料，严禁使用圆锯。8.支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。9.支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。10.搬运木料、板材和柱体时，根据其重量而定，超重时必须两人进行，严禁从上往下投掷任何物料，无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带。11.使用手锯时，防止伤手和伤别人，并有防摔落措施，锯料时必须站在安全可靠处。（4）应急救援预案六、劳动力计划根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小，编制各阶段劳动计划表：各阶段劳动力计划表序号工种基础结构装修1木工150120302钢筋工120100203混凝土工6040104架子工3040405电气焊工6426瓦工30201007抹灰工108608油工66809水电工12010016010防水工30202011其它50503012安全员221注：本计划为施工高峰计划，每月的劳动力计划以工程进度情况及时编制。七、计算书（一）KZL12900*2000梁模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称称KZL12(9000*20000)新浇混凝土梁计算算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)900×20000新浇混凝土结构层层高(m)4.4梁侧楼板厚度(mmm)1802、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)2振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)450梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)450,750梁底支撑小梁根数数6梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)150设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×1＝63.85kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝62.09kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2]×1＝51.1kN/m（1）、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×62.09×0.182+0.121×1.76×0.182＝0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/37500＝5.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×1804/(100×10000×281250)＝0.121mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm满足要求！（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×62.09×0.18+0.446×1.76×0.18＝4.53kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×62.09×0.18+1.223×1.76×0.18＝13.16kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×62.09×0.18+1.142×1.76×0.18＝10.73kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×51.1×0.18＝3.61kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×51.1×0.18＝10.51kNR3'=0.928q2l=0.928×51.1×0.18＝8.54kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{4.53+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，13.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5}=13.21kN/mq2＝max[3.61+(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，10.51+(0.3-0.1)×0.9/5]＝10.55kN/m（1）、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×13.21×0.452，0.5×13.21×0.152]＝0.29kN·mσ＝Mmax/W＝0.29×106/42670＝6.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×13.21×0.45，13.21×0.15]＝3.607kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.607×1000/(2×40×80)＝1.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.55×4504/(100×9350×1706700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝10.55×1504/(8×9350×1706700)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！（4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×13.21×0.45，0.393×13.21×0.45+13.21×0.15]＝6.79kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3.23kN，R2＝R5＝6.79kN，R3＝R4＝5.54kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×10.55×0.45，0.393×10.55×0.45+10.55×0.15]＝5.43kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.76kN，R'2＝R'5＝5.43kN，R'3＝R'4＝4.41kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.5可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.25×106/5080＝49.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.569kNτmax＝2Vmax/A=2×3.569×1000/489＝14.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！（4）、扣件抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝2.88kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，右侧立柱柱扣件受力R＝2.88kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！7、立柱验算钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A((mm2)384回转半径i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/16==93.755≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.68立柱最大大受力N＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[22.88+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××2，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×22]×(0..9+0.66-0.9//2)/2××0.9，12.68，12.68，2.88++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2]]×(0.99+1.2--0.6-00.9/2))/2×0..9]＝12.688kNf＝N//(φA)＝12.688×103/(0.668×3844)＝48.555N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！8、可调托座验算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3，R4]×2＝12.688kN≤[N]＝30kN满足要求求！二、KZL13(9000*16000)梁模板板（扣件式）计计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称称KZL13(9000*16000)新浇混凝土梁计算算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)900×16000新浇混凝土结构层层高(m)4.4梁侧楼板厚度(mmm)1802、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)450梁两侧立柱间距llb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数数5梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)25设计简图图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度10000mm，按四四等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.6)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.6)+11.4×0..7×2]××1＝51.466kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..6]×1＝49.699kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.66]×1＝40.9kkN/m（1）、强度验算Mmaxx＝-0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×49..69×0..222+0.1221×1.776×0.2222＝0.26kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.26××106/375000＝6.89NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）、挠度验算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××40.9××2254/(1000×100000×2811250)＝0.2366mm≤[ν]＝l/400＝225/4400＝0.56mmm满足要求求！（3）、支座反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×499.69×00.22+00.446××1.76××0.22＝4.57kkNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×499.69×00.22+11.223××1.76××0.22＝13.277kNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×499.69×00.22+11.142××1.76××0.22＝10.833kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×40..9×0.222＝3.62kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×40..9×0.222＝10.522kNR3'==0.9288q2l=0.9228×40..9×0.222＝8.54kkN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{4..57+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..9/4+00.5×(11.6-0..18)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×max[[0.6-00.9/2，(1.2--0.6)--0.9/22]/2×11，13.277+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.9/44}=13..32kN//mq2＝mmax[3..62+(00.3-0..1)×0..9/4+00.5×(11.6-0..18)+((0.5+((24+1..1)×0..18)×mmax[0..6-0.99/2，(1.2--0.6)--0.9/22]/2×11，10.522+(0.33-0.1))×0.9//4]＝10.566kN/m（1）、抗弯验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××13.322×0.4552，0.5×113.32××0.0222]＝0.29kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.29××106/426770＝6.76NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！（2）、抗剪验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××13.322×0.455，13.322×0.022]＝3.6388kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.638××1000//(2×400×80)＝1.71NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！（3）、挠度验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×10.556×45004/(1000×93500×17066700)＝0.17mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.12mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝10.566×254/(8×99350×117067000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝25/4000＝0.06mmm满足要求求！（4）、支座反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××13.322×0.455，0.3933×13.332×0.445+13..32×0..02]＝6.85kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝3.09kkN，R2＝R4＝6.85kkN，R3＝5.6kNN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××10.566×0.455，0.3933×10.556×0.445+10..56×0..02]＝5.43kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'5＝2.6kN，R'2＝R'4＝5.43kkN，R'3＝4.42kkN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.7可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁自重重忽略不计，因因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.1544×106/4120＝37.466N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！（2）、抗剪验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝4.1999kNτmaxx＝2Vmax/A==2×4.1199×10000/3884＝21.877N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！（3）、挠度验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.05mmm≤[ν]＝l/400＝400/4400＝1mm满足要求求！（4）、扣件抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝1.56kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，右侧立柱柱扣件受力R＝1.56kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！7、立柱验算钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A((mm2)384回转半径i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/16==93.755≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.68立柱最大大受力N＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[11.56+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×11]×(0..9+0.66-0.9//2)/2××0.9，11.2，11.2，1.56++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×(0.99+1.2--0.6-00.9/2))/2×0..9]＝11.2kkNf＝N//(φA)＝11.2××103/(0.668×3844)＝42.888N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！8、可调托座验算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3，R4]×2＝11.2kkN≤[N]＝30kN满足要求求！三、KZL2(11050*11800)梁梁模板（扣件件式）计算书书1、工程属性新浇混凝土梁名称称KZL2(10550*18000)新浇混凝土梁计算算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)1050×18000新浇混凝土结构层层高(m)4.4梁侧楼板厚度(mmm)1802、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)450梁两侧立柱间距llb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)467,933梁底支撑小梁根数数8梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)125设计简图图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度10000mm，按四四等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.8)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.8)+11.4×0..7×2]××1＝57.655kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..8]×1＝55.899kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.88]×1＝46kN//m（1）、强度验算Mmaxx＝-0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×55..89×0..152+0.1221×1.776×0.1152＝0.13kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.13××106/375000＝3.46NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）、挠度验算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××46×15504/(1000×100000×2811250)＝0.0522mm≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm满足要求求！（3）、支座反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×555.89×00.15+00.446××1.76××0.15＝3.41kkNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×555.89×00.15+11.223××1.76××0.15＝9.91kkNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×555.89×00.15+11.142××1.76××0.15＝8.08kkN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×46××0.15＝2.71kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×46××0.15＝7.89kkNR3'==0.9288q2l=0.9228×46××0.15＝6.4kNN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{3..41+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×1..05/7++0.5×((1.8-00.18)]]+0.9mmax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.188)+1.44×1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×max[[0.7-11.05/22，(1.4--0.7)--1.05//2]/2××1，9.91++0.9×11.35×((0.3-00.1)×11.05/77}=9.994kN/mmq2＝mmax[2..71+(00.3-0..1)×1..05/7++0.5×((1.8-00.18)++(0.5++(24+11.1)×00.18)××max[00.7-1..05/2，(1.4--0.7)--1.05//2]/2××1，7.89++(0.3--0.1)××1.05//7]＝7.92kkN/m（1）、抗弯验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××9.94××0.4522，0.5×99.94×00.122]＝0.22kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.22××106/640000＝3.37NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！（2）、抗剪验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××9.94××0.45，9.94××0.12]]＝2.7166kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×22.716××1000//(2×600×80)＝0.85NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！（3）、挠度验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×7.922×45044/(1000×93500×25600000)＝0.09mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.12mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝7.92××1254/(8×99350×225600000)＝0.01mmm≤[ν]＝l/400＝125/4400＝0.31mmm满足要求求！（4）、支座反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××9.94××0.45，0.3933×9.944×0.455+9.944×0.122]＝5.11kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R8＝2.59kkN，R2＝R7＝5.11kkN，R3＝R4＝R5＝R6＝4.18kkN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××7.92××0.45，0.3933×7.922×0.455+7.922×0.122]＝4.07kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'8＝2.23kkN，R'2＝R'7＝4.07kkN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝3.31kkN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.7可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12主梁自重重忽略不计，因因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.2677×106/4120＝64.766N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！（2）、抗剪验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝2.8544kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.8854×10000/3884＝14.866N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！（3）、挠度验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.14mmm≤[ν]＝l/400＝466.667/4000＝1.17mmm满足要求求！（4）、扣件抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝2.01kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，右侧立柱柱扣件受力R＝2.01kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！7、立柱验算钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A((mm2)384回转半径i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/16==93.755≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.68立柱最大大受力N＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[22.01+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×11]×(0..9+0.77-1.055/2)/22×0.9，14.07，14.07，2.01++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×(0.99+1.4--0.7-11.05/22)/2×00.9]＝14.077kNf＝N//(φA)＝14.077×103/(0.668×3844)＝53.877N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！8、可调托座验算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR1，R2，R3，R4]×2＝14.077kN≤[N]＝30kN满足要求求！四、板模板（扣件件式）计算书书1、工程属性新浇混凝土楼板名名称一层板新浇混凝土楼板板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边边长L(m)4.5新浇混凝土楼板边边宽B(m)4.22、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考考虑风荷载3、模板体系设计模板支架高度(mm)4.2立柱纵向间距laa(mm)800立柱横向间距lbb(mm)800水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))100小梁距混凝土板短短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长长度(mm)100，100设计简图图如下：模板设计平面图模板设计剖面图((楼板长向)模板设计剖面图((楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1mm单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4（1）、强度验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.18))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×11=8.144kN/mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.111kN/mmp＝0..9×1.33×Q1K/2=00.9×1..4×2.55/2＝1.57kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[8..14×0..12/8，0.11××0.12/8+1..57×0..1/4]==0.044kN·mσ＝Mmmax/W＝0.04××106/375000＝1.05NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）、挠度验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.118)×1==4.62kkN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×4.662×10004/(3844×100000×2811250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/4400＝0.25mmm满足要求求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×85小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)48.17小梁截面惯性矩II(cm4)204.71因[B//lb]取整＝[42000/800]]取整＝5，按四等跨跨连续梁计算算，又因小梁梁较大悬挑长长度为1000mm，因此此需进行最不不利组合，计计算简图如下下：（1）、强度验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.188)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×2..5]×0..1＝0.84kkN/m因此，qq1静＝0.9×11.2(G11k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.18))×0.1＝0.52kkN/mq1活＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×2.55×0.1＝0.31kkN/mM1＝00.077qq1静L2+0.1qq1活L2＝0.0777×0.522×0.822+0.1××0.31××0.82＝0.05kkN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.1＝0.03kkN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkN/mM2＝00.077qq2L2+0.211pL＝0.0777×0.033×0.822+0.211×3.155×0.8＝0.53kkN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[0.844×0.122/2，0.03××0.12/2+3..15×0..1]＝0.32kkN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.05，0.53，0.32]＝0.53kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.53××106/481770＝11.022N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！（2）、抗剪验算V1＝00.607qq1静L+0.662q1活L＝0.6077×0.522×0.8++0.62××0.31××0.8＝0.41kkNV2＝00.607qq2L+0.6881p＝0.6077×0.033×0.8++0.6811×3.155＝2.16kkNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[00.84×00.1，0.03××0.1+33.15]＝3.15kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[00.41，2.16，3.15]＝3.15kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.15×11000/((2×85××40)＝1.39NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！（3）、挠度验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.118)×0..1＝0.48kkN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××0.48××8004/(1000×93500×20477100)＝0.07mmm≤[ν]＝l/400＝800/4400＝2mm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=0.448×10004/(8×99350×220471000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/4400＝0.25mmm满足要求求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.7可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)9.89主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.12因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。（1）、小梁最大支座反反力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.18))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×1..5]×0..1＝0.74kkN/mq1静＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.188)×0.11＝0.61kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.1＝0.19kkN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.118)×0..1=0.55kN/m承载能力力极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝(1.1433q1静+1.2223q1活)L＝1.1433×0.611×0.8++1.2233×0.199×0.8＝0.74kkN按悬臂梁梁，R1＝q1l=0.744×0.1＝0.07kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.37kkN;同理，RR'＝0.28kkN，R''＝0.28kkN正常使用用极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝1.1433q2L＝1.1433×0.5××0.8＝0.46kkN按悬臂梁梁，R1＝Rmaxl=00.46×00.1＝0.05kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.23kkN;同理，RR'＝0.17kkN，R''＝0.17kkN（2）、抗弯验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.22kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.22××106/4120＝53.611N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！（3）、抗剪验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.46kkNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.446×10000/3844＝7.62NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！（4）、挠度验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.21mmm跨中νmmax=0.21mmm≤[ν]=8000/400==2mm悬挑段νmax＝＝0.11mmm≤[ν]=2000/400==0.5mmm满足要求求！7、立柱验算钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A((mm2)384立柱截面回转半径径i(mm))16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.12抗压强度设计值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝1500//16＝94≤[λ]＝150满足要求求！查表得，φ＝0.63f=N//(φA)=0..9max[[1.2×((0.75++(1.1++24)×00.18)++1.4×11,1.335×(0..75+(11.1+244)×0.118)+1..4×0.77×1]×00.8×0..8×10000/(0..63×3884)=4..66×10000/2443.84==19.111N/mm22≤[f]=2205N//mm2满足要求求！8、可调托座验算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝4.66kkN≤[N]＝30kN满足要求求！五、负一层墙墙模模板（非组合合式钢模板）计计算书1、工程属性新浇混凝土墙名称称负一层墙新浇混凝土墙墙厚厚(mm)350混凝土墙的计算高高度(mm)4400混凝土墙的计算长长度(mm)84002、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β20.85混凝土浇筑速度VV(m/h))1.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)2.2倾倒混凝土时对垂垂直面面板荷荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×0.855×1.511/2，24×2..2]＝min[221.99，52.8]＝21.999kN/m22承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q3k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ3k]＝0.9maax[1.22×21.999+1.44×2，1.35××21.999+1.4××0.7×22]＝0.9maax[29..19，31.655]＝0.9×331.65＝28.488kN/m22正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝21.999kN/mm23、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长((mm)90小梁间距(mm))150小梁一端悬臂长((mm)100主梁间距(mm))350主梁一端悬臂长((mm)100对拉螺栓横向间距距(mm)450对拉螺栓竖向间距距(mm)350模板设计立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000墙截面宽宽度可取任意意宽度，为便便于验算主梁梁，取b＝0.38mm，W＝bh2/6＝375×1152/6＝140622.5mm33，I＝bh3/12＝375×1153/12＝1054668.75mmm4（1）、强度验算q＝bSS承＝0.38××28.488＝10.688kN/m面板弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.03kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.03××106/140662.5＝2.14NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）、挠度验算q＝bSS正＝0.38××21.999=8.255kN/m面板变形形图(mm)ν＝0..05mm≤≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm满足要求求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67（1）、强度验算q＝bSS承＝0.16××28.488＝4.7kNN/m小梁弯矩矩图(kN·m))小梁剪力力图(kN)Mmaxx＝0.05kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.05××106/426770＝1.28NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！（2）、挠度验算q＝bSS正＝0.16××21.999=3.633kN/m小梁变形形图(mm)ν＝0..02mm≤≤[ν]＝l/400＝150/4400＝0.38mmm满足要求求！（3）、支座反力计算R1=11.76kNN，R2=...RR55=1.66kN，R56=1.444kN6、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面抵抗矩WW(cm3)8.24主梁截面惯性矩II(cm4)19.78（1）、强度验算主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.21kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.21××106/8240＝25.133N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！（2）、挠度验算主梁变形形图(mm)ν＝0..06mm≤≤[ν]＝l/400＝350/4400＝0.88mmm满足要求求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值NNtb(kN)24.5对拉螺栓栓横向验算间间距m＝max[4450，450/22+200]]＝450mmm对拉螺栓栓竖向验算间间距n＝max[3350，350/22+100]]＝350mmmN＝0..95mnSS承＝0.95××0.45××0.35××28.488＝4.26kkN≤Ntb＝24.5kkN满足要求求！六、负一层柱模板板（设置对拉拉螺栓）计算算书1、工程属性新浇混凝土柱名称称负一层KZL新浇混凝土柱长边边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计计算高度(mm)4400新浇混凝土柱短边边边长(mm)14002、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)25新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))1.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×225×4×11×1.155×1.511/2，25×2]＝min[330.99，5