某篮球场高支模专项施工方案附计算书

目录HYPERLINK\l"_Toc254946213"1工程概况1HYPERLINK\l"_Toc254946214"2、模板支撑系统选型1HYPERLINK\l"_Toc254946215"3、施工前的准备工作2HYPERLINK\l"_Toc254946216"4、高支模整体稳定措施2HYPERLINK\l"_Toc254946217"5、高支模安全技术措施3HYPERLINK\l"_Toc254946218"6、梁模板支撑计算书3HYPERLINK\l"_Toc254946219"6.1400×1600mm的梁3HYPERLINK\l"_Toc254946220"6.2450×1700mm的梁12HYPERLINK\l"_Toc254946221"6.3350×950mm的梁22HYPERLINK\l"_Toc254946222"7、板模板支撑计算书311工程概况**项目一期工程地下车库B区在负二层有一篮球场，其板顶标高为203.5m，底标高按194.5m考虑，层高为9m，位置如下图。篮球场顶梁截面为400×1700mm（最大跨度为7.8m）、400×1600mm（最大跨度为19.1m）、450×1700mm（最大跨度为7.7m）、350×1700mm、400×1150mm、350×950mm（最大跨度为7.05m）、400×800mm（最大跨度为7.7m）、300×800mm（最大跨度为7.8m）等，顶板厚为120mm。及7#楼、6#楼部位镂空层为高支模部位。2、模板支撑系统选型（1）柱支撑系统柱分二次浇注成型，第一次浇筑至负二层顶板标高处（即194.5～198.45m），第二次为负一层顶板标高（198.45～203.5m），模板支撑加固详见模板施工方案。（2）板模板支撑系统模板采用18mm厚的胶合板，背楞使用50×100木方，板底立杆间距为1000×1000mm，步距为1500mm，每隔6000mm调置一组纵横向剪刀撑。（3）梁模板支撑系统截面高度≥1000mm的梁，顺梁载面方向为三排立杆，立杆纵横向间距均为600×600mm；600mm＜截面高度＜1000mm的梁，顺梁截面方向为两排立杆，立杆纵横向间距均为600×600mm；截面高度≤600mm的梁，立杆纵横向间距均为1000×1000mm。梁底立杆顺梁截面方向均设置剪刀撑。截面高度＞600mm的梁设置φ12对拉螺杆，穿φ16PVC管，横向间距为600mm，600mm＜梁截面高度≤1000mm，调置一道对拉螺杆；1000mm＜梁截面高度≤1200mm，调置两道对拉螺杆；1200mm＜梁截面高度≤1600mm，调置三道对拉螺杆；1600mm＜梁截面高度，设置四道对拉螺杆。3、施工前的准备工作（1）测量定位主体结构整体质量是通过施工的各道工序来保证的，测量放线作为先导工序应贯穿于各施工环节。以确保各工序施工精度为原则，凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。①投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线,并以该轴线为起点,引出其他各条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线,以便于模板的安装和校正。②标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时,可采取间接引测的方法,即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点,作为上层结构构件模板的基准点,用来测量和复核其标高位置。③找平模板承垫底部应预先找平,以保证模板位置正确,防止模板底部漏浆。常用的找平方法是沿模板内边线用1:3水泥砂浆抹找平层,另外,在外墙、边柱部位,继续安装模板前,要设置模板承垫条带,并用仪器校正,使其平直。（2）材料准备①木枋，所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。②支撑杆件，凡有破损、弯曲度较大以及锈蚀较重的支撑杆件均需替换。连接、固定支撑杆用的卡扣应检查挑选，凡有破损等缺陷的均需替换。③螺杆根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。4、高支模整体稳定措施（1）高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按1500mm的竖向间距设置。（2）纵横向均应设置垂直剪刀撑，其间距为6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。（3）单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。（4）脚手架立杆应将荷载卸载至砼承台、基础梁上，凡落在回填土上的立杆应在土上铺设5cm厚的木架板，且回填土必须严格夯实，夯实系数不小于0.9。（5）严格控制实际施工荷载，浇筑砼时，支撑架及模板上禁止堆放任何杂物。（6）浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5、高支模安全技术措施（1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定；（2）模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施；（3）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下；（4）高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在后浇带处应加强防护；（5）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放；（6）不准架设探头板及未固定的立杆；（7）拆摸应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。（8）夜间施工时，操作面及下部的支撑系统均应有良好的照明。6、梁模板支撑计算书6.1400×1600mm的梁1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=400mm，梁高h=1600mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0346kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+2.96)×1.2=1.21kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.40×1.60×1.2=18.43kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×1.60×1.2=1.15kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=21.91kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=17.33kN/m(2)梁底模板验算第一层龙骨间距为250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=400mm。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×21.91×2502σ=Mmax/W=143784/21600=6.66N/mm2梁底模抗弯强度σ=6.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×21.91×250=3319N=3.32kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3319/(2×400×18)=0.69N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.69N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=17.33kN/m挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×17.33×2504/(100×6000×194400)=0.37mm[υ]=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度υmax=0.37mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨采用木枋b=50mm，h=100mm。W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4；a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=21.91×250/400=13.70kN/mb.板传荷载计算板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×250/1000×7.46=0.75kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.25kN,N2=6.48kN,N3=0.25kNMmax=0.27kN.m,Vmax=3.24kN，F=6.48kN,υmax=0.06mm1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=0.27×106/83333=3.28N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=3.28N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算τ=3Vmax/（2bh）=3×3.24×1000/(2×50×100)=0.97N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.97N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算υmax=0.06mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度υmax=0.06mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=6480N=6.48kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.279Mmax=KmPL=σ=Mmax/W=1084000/8980=120.71N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=120.71N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.648Vmax=KVP=1.648×6.48=10.68kNτ=3Vmax/(2bh)=3×10.68×1000/(2×2×424.00)=18.89N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=18.89N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。挠度验算挠度系数Kυ=1.510υmax=KυPL3/（100EI）=1.510×6.48×1000×6003/(100×206000×215600)=0.48mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度υmax=0.48mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.836每根钢管承载NQK1=2.836×6480=18378N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=18378+504=18882N钢管重量0.0346kN/m，立杆重量=0.0346×7.4×1000=256N水平拉杆5层，拉杆重量=5×1.20×0.0346=208N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×5=73N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=256+208+73=537N钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×537+18882=19526NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cmλ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求=0.634,P=N/(A)=19526/(0.634×450.00)=68.44N/mm2钢管稳定性计算为68.44N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算(1)支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C20考虑）混凝土楼板支承楼板厚=100mm,上部荷载为：F=19.53kNβs=2.00，ft=1.10N/mm2，hO=100-15=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.15×1)×1.00×400×85]/1000=31.28kN钢管支承面受冲切承载力31.28kN＞19.53kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab/Al))0.5=3,,fcc=0.885×96000=81660kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAll=0.755×3×81160×0..01=1883.60kkN支承面局部受压承承载力F=1183.600kN＞19.533kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×1..60=388.40kNN/m2比较F1、F2两者取小值F=338.40kkN/m2,有效压头高高度=F/γ=1.60m2）振捣砼产生的荷载载4.00kkN/m2分项系数标准值（kN/mm2）设计值（kN/mm2）1、新浇砼的侧压力力γG=1.2F=38.4046.082、振捣砼产生的荷载载γQ=1.4Q2K=4.005.6051.68（2）侧模板强度验算算取竖肋间距L=3300mm，计算跨跨数5跨，木模板板厚度h=18mm，W=bh2/6==1480××182/6=799920mm3，I=bh3/12=14880×1833/12=7119280mmm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q=511.68×((1600--120)//1000==76.499kN/m==76.499N/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×76..49×30002σ=Mmax/W==7228331/799920=9..04N/mmm2侧模抗弯强度σ==9.04NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×76..49×3000/10000=13..91kNτ=3Vmax/（2bh）=3×13..91×10000/(22×18×11480)==0.78NN/mm2侧模抗剪强度τ==0.78NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=38.40×(11600-1120)/11000=556.83kkN/m=556.83NN/mm挠度系数Kυ=00.644υmax=Kq，LL4/100EII=0.6444×56..83×30004/(1000×60000×7192280)=00.69mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm侧模挠度υmaxx=0.69mmm＜[υ]=1.200mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××51.688=49.110kN/mm2;设3排对拉螺栓栓，螺栓横向向间距a=600mmm=0.60m，竖向间距b=(1600-1200)/44=370mmm=0.37m，N=abFFs=0.60××0.37××49.100=10.990kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.990kN对拉螺栓受力100.90kNN＜容许拉力12.900kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度370mmm，跨数4跨；木枋尺尺寸b=1000mm，h=50mm。W=bh2/66=100××502/6=416667mm3，I=bh3/12=1000×503/12=100416677mm4，1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1077均布荷载q=511.68×3300/10000=155.50N//mmMmax=KMqLL2=-0.1007×15..50×37702σ=Mmax/W==2270449/416667=5..45侧肋抗弯强度σ==5.45NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.607Vmax=KVqqL=0.6607×155.50×3370/10000=3..48kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.448×10000/(2××100×550)=1..04N/mmm2侧肋抗剪强度τ==1.04NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=338.40××300/11000=111.52NN/mm挠度系数Kυ=00.632υmax=Kυq，L4/100EII=0.6332×11..52×37704/(1000×90000×10411667)==0.15mmm[υ]=L/250==370/2250=1..48mm侧肋挠度υmaxx=0.15mmm＜[υ]=1.488mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：6.计算结果：第一层龙骨50××100mmm木枋@250mm，第二层层龙骨双钢管Φ48×3..0@6000mm；钢管纵纵向@600mm，钢管横横向@600mm，底模厚厚度18mm；竖肋1000×50mmm木枋@300mm，对拉螺螺栓3排φ12,横向间距6000mm，采用双钢管管作为横檩，用蝴蝶扣与与对拉螺栓联联结,侧模厚度188mm。6.2450××1700mmm的梁1.计算参数结构楼板厚1200mm，梁宽b=450mm，梁高h=17000mm，层高9.000m，结构表面面考虑隐蔽；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mm，侧模厚厚度18mm；梁边至至板支撑的距距离0.800m；板弹性模模量E=60000N/mm2，木材弹性性模量E=90000N/mm2，抗弯强度fm=13.000N/mm2，抗剪强度fv=1.40N//mm2；支撑采采用Φ48钢管:横向间距6000mm，纵向间间距600mm，架立杆杆的步距h==1.50m；钢管直径径48mm，壁厚3.22mm，截面积积4.50cmm2，回转半径径i=1.59cmm；钢管重量量0.03446kN/m。钢材弹性性模量E=2066000N//mm2，抗弯强度f=205..00N/mm2,抗剪强度fv=125.000N/mm2。2.梁底模验算(1)梁底模及支支架荷载计算算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重00.3kN//m2×(0..45++3.116)××1.2=1.330kkN/m②砼自重24.00kkN/m3×0..45×1.700×1.2==22.003kNN/m③钢筋荷载1.5kNN/m3×0..45×1.700×1.2==1.388kNN/m④振捣砼荷载22.0kN//m2×0..45×1.4=1.226kkN/m梁底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④qq1=25.977kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合(①＋②＋③)/1.2q2=20.599kN//m(2)梁底模板板验算第一层龙骨间距为为250mm，计算跨跨数5跨；底模厚厚度h=18mm，底模宽宽度b=450mm。W=bh2/66=4500×182/6=243300mm3；I=bh3/12=4550×1833/12=2118700mmm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-0.1005×25..97×25502σ=Mmax/W==1704228/243300=7..01N/mmm2梁底模抗弯强度σσ=7.011N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×25.997×2500=39344N=3.993kNτ=3Vmax/（2bh）=3×39334/(2××450×118)=0..73N/mmm2梁底模抗剪强度ττ=0.733N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=20.599kN/m挠度系数Kυ=00.644υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××20.599×25044/(1000×60000×2187700)=00.39mmm[υ]=L/250==250/2250=1..00mmm梁底模挠度υmaax=0.39mmm＜[υ]=1.000mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：（3）第一层龙骨验算算立杆横向尺寸L22=600mm，梁宽度b=450mm；第一层层龙骨采用木木枋b=50mm，h=100mm。W=bh2/6==50×10002/6=833333mm3；I=bh3/12=500×10033/12=411666677mm4；a.梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=25.977×250//450=114.43kkN/mb.板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=400//1000××250/11000×77.46=00.75kNN经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=0.39kN,,N2=7.500kN,N33=0.399kNMmax=0.322kN.m,Vmax=3.75kN，F=7..50kN,,υmax=0.12mmm1）抗弯强度验算σ=Mmax/W==0.32××106/833333=3.887N/mmm2第一层龙骨抗弯强强度σ=3.877N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算τ=3Vmax/（2bh）=3×3.775×10000/(2××50×1000)=1..12N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=1.122N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算υmax=0.122mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第一层龙骨挠度υυmax=0.12mmm＜[υ]=2.400mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：（4）第二层龙骨验算算第二层龙骨纵向间间距600mm、计算跨跨数5跨；第二层层龙骨采用双双钢管，Φ48×3..0；W=8980.000mm3，I=2156600.000mm4，A=4.244cm2；P=F=75500N=77.50kNN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=00.279Mmax=KmPLL=σ=Mmax/W==12550000/89980=1339.76NN/mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=139..76N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=11.648Vmax=KVP==1.6488×7.500=12.336kNτ=3Vmax/((2bh)==3×12..36×10000/((2×2×4424.000)=21..86N/mmm2第二层龙骨抗剪强强度τ=21.886N/mmm2＜fv=125..00N/mmm2,满足要求。挠度验算挠度系数Kυ=11.511υmax=KυPPL3/（100EII）=1.5111×7.500×10000×60033/(1000×2060000×2115600))=0.555mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第二层龙骨挠度υυmax=0.55mmm＜[υ]=2.400mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱柱最大支座力力的系数为22.836每根钢管承载NQQK1=2.8366×75000=212770N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.60×00.60×11000=5504N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=212700+504==217744N钢管重量0.03346kN//m，立杆重量=0.03446×7.33×10000=253NN水平拉杆5层，拉拉杆重量=5×1.220×0.00346=2208N扣件单位重量114.60N/个,扣件重量=14.600×5=733N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=253+2208+733=533NN钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×5533+211774=222414NNL0=h=1.50mm,钢管的i=1.599cmλ=L0/i=1550.00//1.59==94.344<150杆件长细比比满足要求=0.634,P==N/(A))=224114/(0..634×4450.000)=78..56N/mmm2钢管稳定性计算为为78.566N/mm22＜205.000N/mmm2,满足要求。4.支撑支承面验算(1)支承面受冲冲切承载力验验算钢管立杆设配套底底座100××100mm，支承面面为（按C220考虑）混凝土楼板支承楼板厚=1000mm,上部荷载为为：F=22.441kNβs=2.000，ft=1.10N//mm2，hO=100-115=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2，Um=4×1000=400mm，βh=1.000(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1××1.10++0.15××1)×1..00×4000×85]]/10000=31.228kN钢管支承面受冲切切承载力311.28kNN＞22.411kN,满足要求。(2)支承面局部部受压承载力力验算Ab=((0.10××3)×(00.10×33)=0.009m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=((Ab/Al)0.5=3,,fcc=0.885×96000=81660kN/mm2,ω=0.755ωβlffccAl=0.755×3×81160×0..01=1883.60kkN支承面局部受压承承载力F=1183.600kN＞22.411kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×1..70=400.80kNN/m2比较F1、F2两者取小值F=440.80kkN/m2,有效压头高高度=F/γ=1.70m2）振捣砼产生的荷荷载4.000kN/m22分项系数标准值（kN/mm2）设计值（kN/mm2）1、新浇砼的侧压力力γG=1.2F=40.8048.962、振捣砼产生的荷荷载γQ=1.4Q2K=4.005.6054.56（2）侧模板强度验算算取竖肋间距L=3300mm，计算跨跨数5跨，木模板板厚度h=18mm，W=bh2/6==1580××182/6=853320mm3，I=bh3/12=15880×1833/12=7667880mmm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q=544.56×((1700--120)//1000==86.200kN/m==86.200N/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×86..20×30002σ=Mmax/W==8145990/853320=9..55N/mmm2侧模抗弯强度σ==9.55NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×86..20×3000/10000=15..67kNτ=3Vmax/（2bh）=3×15..67×10000/(22×18×11580)==0.83NN/mm2侧模抗剪强度τ==0.83NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=40.80×(11700-1120)/11000=664.46kkN/m=664.46NN/mm挠度系数Kυ=00.644υmax=Kq，LL4/100EII=0.6444×64..46×30004/(1000×60000×7678880)=00.73mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm侧模挠度υmaxx=0.73mmm＜[υ]=1.200mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××54.566=51.883kN/mm2;设4排对拉螺栓栓，螺栓横向向间距a=600mmm=0.60m，竖向间距b=(1700-1200)/55=316mmm=0.32m，N=abFFs=0.60××0.32××51.833=9.955kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.990kN对拉螺栓受力9..95kN＜容许拉力12.900kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度316mmm，跨数5跨；木枋尺尺寸b=1000mm，h=50mm。W=bh2/66=100××502/6=416667mm3，I=bh3/12=1000×503/12=100416677mm4，1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q=544.56×3300/10000=166.37N//mmMmax=KMqLL2=-0.1005×16..37×31162σ=Mmax/W==1716337/416667=4..12侧肋抗弯强度σ==4.12NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.606Vmax=KVqqL=0.6606×166.37×3316/10000=3..13kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.113×10000/(2××100×550)=0..94N/mmm2侧肋抗剪强度τ==0.94NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=440.80××300/11000=112.24NN/mm挠度系数Kυ=00.644υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×12..24×31164/(1000×90000×10411667)==0.08mmm[υ]=L/250==316/2250=1..26mm侧肋挠度υmaxx=0.08mmm＜[υ]=1.266mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：6.计算结果：第一层龙骨50××100mmm木枋@250mm，第二层层龙骨双钢管管Φ48×3..0@6000mm；钢管纵纵向@600mm，钢管横横向@600mm，底模厚厚度18mm；竖肋1000×50mmm木枋@300mm，对拉螺螺栓4排φ12,横向间距6000mm，采用双钢管管作为横檩，用蝴蝶扣与与对拉螺栓联联结,侧模厚度188mm。6.3350××950mmm的梁1．计算参数结构楼板厚1200mm，梁宽b=350mm，梁高h=950mm，层高9.000m，结构表面面考虑隐蔽；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mm，侧模厚厚度18mm；梁边至至板支撑的距距离0.800m；板弹性模模量E=60000N/mm2，木材弹性性模量E=90000N/mm2，抗弯强度fm=13.000N/mm2，抗剪强度fv=1.40N//mm2；支撑采采用Φ48钢管:横向间距6000mm，纵向间间距600mm，支架立立杆的步距h=1.500m；钢管直径径48mm，壁厚3.22mm，截面积积4.50cmm2，回转半径径i=1.59cmm；钢管重量量0.03446kN/m。钢材弹性性模量E=2066000N//mm2，抗弯强度f=205..00N/mm2,抗剪强度fv=125.000N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重00.3kN//m2×(0..35++1.666)××1.2=0.772kkN/m②砼自重24.00kkN/m3×0..35×0.955×1.2==9.588kN//m③钢筋荷载1.5kNN/m3×0..35×0.955×1.2==0.600kNN/m④振捣砼荷载22.0kN//m2×0..35×1.4=0.998kkN/m梁底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④qq1=11.888kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合(①＋②＋③)/1.22q2=9.08kN/mm（2）底模板验算第一层龙骨间距LL=250mm，计算跨跨数5跨；底模厚厚度h=18mm，板模宽宽度b=350mm。W=bh2/66=350××182/6=189900mm3，I=bhh3/12=3550×1833/12=1770100mmm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-0.1005×11..88×25502σ=Mmax/W==779633/189000=4.113N/mmm2梁底模抗弯强度σσ=4.133N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×11.888×2500=18000N=1.880kNτ=3Vmax/（2bh）=3×18000/(2××350×118)=0..43N/mmm2梁底模抗剪强度ττ=0.433N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=9.08kNN/m；挠度系数Kυ=0.6444υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××9.08××2504/(1000×60000×1701100)=00.22mmm[υ]=L/250==250/2250=1..00mm梁底模挠度υmaax=0.22mmm＜[υ]=1.000mm,满足要求。计算简图图及内力图如如下图：（3）第一层龙骨验算算钢管横向间距L==600mm，C=350mm、γ=350/6600=0..58。第一层龙骨采用木木枋b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50××1002/6=833333mm3；I=bh3/12=500×10033/12=411666677mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=11.888×250//350=88.49kNN/mMq=qcL(2-γγ)/8=8..49×3550/10000×6000/10000×(2-00.58)//8=0.332kN.mb、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=400//1000××250/11000×77.46=00.75kNNa=1/2×（L-c）=1/2×((600-3350)=1125mm==0.13m,a/L==125/6600=0..21Mp=P×a=0.775×0.113=0.110kN.mMmax=Mq＋MMp=(0.32++0.10))×106σ=Mmax/W==4200000/833333=5..04N/mmm2第一层龙骨抗弯强强度σ=5.044N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2××q×梁宽＋P=0.5××8.49××350/11000+00.75=22.24kNNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.224×10000/(2××50×1000)=0..67N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=0.677N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=9.08××250/3350=6..49N/mmmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=6.49×3500×60033×(8--4×0..582+0.5883)/(3884×90000×41666667))=0.233mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=0.75×10000×1255×60022×(3--4×0..212)/(244×90000×41666667)==0.11mmmυmax=υq＋υυp=0.23++0.11==0.34mmm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第一层龙骨挠度υυmax=0.34mmm＜[υ]=2.400mm,满足要求。计算简图及及内力图如下下图：（4）第二层龙骨验算算钢管纵向间距6000mm，计算跨跨数5跨；第二层层龙骨采用双双钢管，Φ48×3..0；W=8980.000mm3，I=2156600.000mm4，A=4.244cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2××q×梁宽＋P=0.5××8.49××350/11000+00.75=22231N==2.23kkN弯矩系数KM=00.279Mmax=KmPLL=σ=Mmax/W==3730000/89880=41..54N/mmm2第二层龙骨抗弯强强度σ=41.554N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=11.648Vmax=KVP==1.6488×2.233=3.688kNτ=3Vmax/((2bh)==3×3.668×10000/(22×2×4224.00))=6.500N/mm2第二层龙骨抗剪强强度τ=6.500N/mm22＜fv=125..00N/mmm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=11.784P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板重=0.5×66.49×3350/10000+0..75=1..89kNυmax=KυPP’L3/（100EII）=1.7844×1.899×10000×60033/(1000×2060000×2115600))=0.166mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第二层龙骨挠度υυmax=0.16mmm＜[υ]=2.400mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图：3.支撑强度验验算传至每根钢管立柱柱最大支座力力的系数为22.836每根钢管承载NQQK1=2.8366×22300=63244N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.60×00.60×11000=5504N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=6324++504=66828N钢管重量0.03346kN//m,立杆重量=0.03446×8.11×10000=280NN水平拉杆6层,拉拉杆重量=6×1.220×0.00346=2249N扣件单位重量144.60NN/个,扣件重量=14.600×6=888N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=280+2249+888=617NN钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×6617+68828=75568NL0=h=1.50mm,钢管的i=1.599cmλ=L0/i=1550.00//1.59==94.344<150杆件长细比比满足要求=0.634,P==N/(A))=75688/(0.6634×4550.00))=26.553N/mmm2钢管稳定性计算为为26.533N/mm22＜205.000N/mmm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承承载力验算钢管立杆设配套底底座100××100mm，支承面面为(按C20考虑）混凝土楼板板支承楼板厚=1000mm，上部荷荷载为：F=7.577kN；βs=2.000，ft=1.10N//mm2，hO=100-115=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2，Um=4×1000=400mm，βh=1.000(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.77×1×1..10+0..15×1))×1.000×400××85]/11000=331.28kkN钢管支承面受冲切切承载力31.288kN＞7.57kkN,满足要求。(2)支承面面局部受压承承载力验算Ab=(00.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(AAb/Al)0.5=3,,fcc=0.885×96000=81660kN/mm2,ω=0.755ωβlfcccAl=0.755×3×81160×0..01=1883.60kkN支承面局部受压承承载力F=1183.600kN＞7.57kkN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×0..95=222.80kNN/m2F1、F2两者取小值F=222.80kkN/m2，有效压头头高度=F/γ=0.95m2）振捣砼产生的荷荷载4.000kN/m22分项系数标准值(kN/mm2)设计值(kN/mm2)1、新浇砼的侧压力力γG=1.2F=22.8027.362、振捣砼产生的荷荷载γQ=1.4Q2K=4.005.6032.96（2）侧模板强度验算算取竖肋间距L=3300mm，计算跨跨数5跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6==830×1182/6=448820mm3，I=bh3/12=8300×183/12=4003380mmm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055均布荷载q=322.96×((950-1120)/11000=227.36kkN/m=227.36NN/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×27..36×30002σ=Mmax/W==2585552/448820=5..77N/mmm2侧模抗弯强度σ==5.77NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×27..36×3000/10000=4.997kNτ=3Vmax/（2bh）=3×4.997×10000/(2××18×8330)=0..50N/mmm2侧模抗剪强度τ==0.50NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=22.80×(9950-1220)/10000=188.92kNN/m=188.92N//mm，挠度系数Kυ=0.6444挠度υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×18..92×30004/(1000×60000×4033380)=00.41mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm侧模挠度υmaxx=0.41mmm＜[υ]=1.200mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.955×32.996=31..31kN//m2;设1排对拉螺栓栓，螺栓横向向间距a=600mmm=0.60m，竖向间距b=(950--120))/2==415mmm=0.42m，N=abFFs=0.60××0.42××31.311=7.899kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.990kN对拉螺栓受力7..89kN＜容许拉力12.900kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度415mmm；跨数2跨。木枋尺尺寸b=1000mm，h=50mm；W=bh2/66=100××502/6=416667mm3，I=bh3/12=1000×503/12=100416677mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=322.96×3300/10000=9..89N/mmm；弯矩系数KM=-0.1225Mmax=KMqLL2=-0.1225×9.889×41552σ=Mmax/W==2129113/416667=5..11N/mmm2侧肋抗弯强度σ==5.11NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.625Vmax=KVqqL=0.6625×9..89×4115/10000=2.557kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.557×10000/(2××100×550)=0..77N/mmm2侧肋抗剪强度τ==0.77NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=222.80××300/11000=66.84N//mm；挠度系数Kυ=0.5211挠度υmax=Kυq，L4/100EII=0.5221×6.884×41554/(1000×90000×10411667)==0.11mmm[υ]=L/250==415/2250=1..66mm侧肋挠度υmaxx=0.11mmm＜[υ]=1.666mm,满足要求。计算简图图及内力图如如下图：6.计算结果第一层龙骨骨50×1000mm木枋@250mm，第二层层龙骨双钢管管Φ48×3..0@6000mm；钢管纵纵向@600mm，钢管横横向@600mm，底模厚厚度18mm；竖肋1000×50mmm木枋@300mm，对拉螺螺栓1排φ12,横向间距6000mm，采用双钢管管作为横檩，用蝴蝶扣与与对拉螺栓联联结,侧模厚度188mm。7、板模板支撑计算算书1.计算参数结构板厚120mmm,层高9.000m，结构表面面考虑隐蔽；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mm；板弹性性模量E=60000N/mm2,木材弹性模模量E=90000N/mm2,抗弯强度fm=13.000N/mm2,顺纹抗剪强强度fv=1.40N//mm2；支撑采采用Φ48×3.22mm钢管：：横向间距11000mmm,纵向间距10000mm,支撑立杆的的步距h=1.500m；钢管直径径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.550cm2,回转半径i=1.599cm；钢材弹弹性模量E=2060000N/mmm2，抗弯强度f=205..00N/mm2,抗剪强度fv=125.000N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.300kkN/m2×1..0×11.2=0.36kN/mm②砼自重24..00kN/m33×1..0×0.122×1..2=33.46kN/m③钢筋荷载1.100kkN/m3×1..0×0.122×1..2=00.16kN/m④施工人员及施工设设备荷载2.550kN//m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承载力力计算组合①＋②＋③＋④qq1==7.477kN/mm底模和龙骨挠度验验算计算组合合(①＋②＋③)q2==3.977kN//m（2）楼板底模板验算算第一层龙骨间距LL=350mm，计算跨跨数5跨。底模厚厚度18mm,板模宽度=1000mmm；W=bh2/66=10000×182/6=540000mm3，I=bh3/12=10000×1883/12=4886000mmm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KMM=-0.1005M1=KMq1L2=-0.1005×7.447×35002=-960083N.mmm剪力系数KV=00.606V1=KVq1L=00.606××7.47××350=11584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KMM=-0.1005M2=KMq2L2=-0.1005×3.997×35002=-510064N.mmm跨中弯矩系数KMM=0.0788M3=KMq2L2=0.0788×3.977×35022=379333N.mmm剪力系数KV=00.606V2=KVq2L=00.606××3.97××350=8842N挠度系数Kυ=00.644υ2=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×((3.97//1.2)××3504/(1000×60000×4860000)=00.11mmmC施工人员及施工设设备荷载按22.50kN（按作用在在边跨跨中计计算）计算荷载P=1..4×2.550=3.550kN,计算简图如如下图所示。跨中弯矩系数KMM=0.2000M4=KM×PL=00.200××3.50××1000××350=22450000N.mm支座弯矩系数KMM=-0.1100M5=KM×PL=--0.1000×3.500×10000×350==-1225500N.mmm剪力系数KV=00.600V3=KVP=0.600××3.50==2.10kkN挠度系数Kυ=11.456υ3=KυPL3/((100EII)=1.4456×(33.50/11.4)×11000×33503/(1000×60000×4860000)=00.54mmm2）抗弯强度验算M1=-96083N..mmM2＋M5=-173564NN.mmM3＋M4=282933N..mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的的作为抗弯强强度验算的弯弯矩。Mmax=σ=Mmax/W==2829333/540000=5..24N/mmm2楼板底模抗弯强度度σ=5.244N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1584NV2+V3=8422+21000=29422N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的的作为抗剪强强度验算的剪剪力：Vmax=29422N=2.994kNτ=3Vmax/（2bh）=3×29442/(2××1000××18)=00.25N//mm2楼板底模抗剪强度度τ=0.255N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。4)挠度验算υmax=0.111+0.544=0.655mm[υ]=350/2550=1.440mm楼板底模挠度υmmax=0.64mmm＜[υ]=1.400mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图。(3)第一层龙骨骨验算钢管横向间距10000mm,第一层龙骨骨间距3500mm,计