某水池结构计算书

水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。2、池内水位HW=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取fy=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x225+5x0.2x3.5x3x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：=3721.2KN水自重G5：x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45°-30°/2)+10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5=1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7<fak=100KPa地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1)1-1池壁计算1双向板：B-11.1基本资料工程名称：工程一边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准值三角形荷载：gk1＝31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准值：qk＝0荷载的基本组合值.1板面Q＝Max{Q(L),Q(D)}＝Max{39.37,39.37}＝39.37kN/m计算跨度Lx＝5750mm，计算跨度Ly＝3650mm，板的厚度h＝200mm（h＝Ly/18）混凝土强度等级为C25，fc＝11.943N/mm，ft＝1.271N/mm，ftk＝1.779N/mm钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm，Es＝200000N/mm纵筋合力点至截面近边的距离：板底as＝42mm、板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069－2002）1.2弯矩标准值平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxgk1＝(0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝4.90kN·m平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝(0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝9.06kN·m沿Lx方向的支座弯矩Mx'Mx'gk1＝-0.03585*31*3.652＝-14.81kN·m沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.05518*31*3.652＝-22.79kN·m1.3配筋计算平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxk＝4.90kN·m，Mxq＝4.90kN·m；Mx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{6.23,6.23}＝6.23kN·mAsx＝142mm，as＝52mm，ξ＝0.024，ρ＝0.10%；ρmin＝0.20%，As,min＝400mm；实配纵筋：Φ12@200（As＝565）；ωmax＝0.051mm平行于Ly方向的跨中弯矩MyMyk＝9.06kN·m，Myq＝9.06kN·m；My＝Max{My(L),My(D)}＝Max{11.51,11.51}＝11.51kN·mAsy＝248mm，as＝42mm，ξ＝0.039，ρ＝0.16%；ρmin＝0.20%，As,min＝400mm；实配纵筋：Φ12@200（As＝565）；ωmax＝0.084mm沿Lx方向的支座弯矩Mx'Mx'k＝-14.81kN·m，Mx'q＝-14.81kN·m；Mx'＝Max{Mx'(L),Mx'(D)}＝Max{-18.8,-18.8}＝-18.80kN·mAsx'＝410mm，as'＝42mm，ξ＝0.065，ρ＝0.26%；实配纵筋：Φ12@200（As＝565）；ωmax＝0.138mm沿Ly方向的支座弯矩My'My'k＝-22.79kN·m，My'q＝-22.79kN·m；My'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-28.94,-28.94}＝-28.94kN·mAsy'＝560mm，as'＝42mm，ξ＝0.102，ρ＝0.41%；实配纵筋：Φ12@200（As＝565）；ωmax＝0.199mm1.4跨中挠度验算挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表4－36，挠度系数κ＝0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mk＝9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值Mq＝9.06kN·mEs＝200000N/mm，As＝565mm，Ec＝27871N/mm，ftk＝1.779N/mm荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度Bs.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝Mk/(0.87h0·As)（混凝土规范式－3）σsk＝9060088/(0.87*158*565)＝117N/mm矩形截面，Ate＝0.5·b·h＝0.5*1000*200＝100000mmρte＝As/Atk（混凝土规范式－4）ρte＝565/100000＝0.00565＜0.01，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65ftk/(ρte·σsk)（混凝土规范式－2）ψ＝1.1-0.65*1.78/(0.01*117)＝0.108当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2.2钢筋弹性模量与混凝土模量的比值：αE＝Es/Ec＝200000/27871＝7.18.3受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf'＝0.4纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/(b·h0)＝565/(1000*158)＝0.00358.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度Bs按混凝土规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[1.15ψ+0.2+6·αE·ρ/(1+3.5γf')]＝200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)]＝4833.71kN·m考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第条，当ρ'＝0时，取θ＝2.0受弯构件的长期刚度B按混凝土规范式8.2.2计算：B＝Bs·Mk/[Mq·(θ-1)+Mk]＝4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06]＝2416.85kN·m挠度f＝κ·Qk·Ly4/B＝0.00168*31*3.654/2416.85*1000＝3.8mmf/Ly＝3.8/3650＝1/953(2)2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板：B-11.1基本资料工程名称：工程一边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准值三角形荷载：gk1＝35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准值：qk＝0荷载的基本组合值.1板面Q＝Max{Q(L),Q(D)}＝Max{44.45,44.45}＝44.45kN/m计算跨度Lx＝7300mm，计算跨度Ly＝3650mm，板的厚度h＝250mm（h＝Ly/15）混凝土强度等级为C25，fc＝11.943N/mm，ft＝1.271N/mm，ftk＝1.779N/mm钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm，Es＝200000N/mm纵筋合力点至截面近边的距离：板底as＝42mm、板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069－2002）1.2弯矩标准值平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxgk1＝(0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝4.46kN·m平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝(0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝12.22kN·m沿Lx方向的支座弯矩Mx'Mx'gk1＝-0.0367*35*3.652＝-17.11kN·m沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.0622*35*3.652＝-29.00kN·m1.3配筋计算平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxk＝4.46kN·m，Mxq＝4.46kN·m；Mx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{5.66,5.66}＝5.66kN·mAsx＝＝97mm，as＝54mm，ξ＝0.0112，ρ＝0.055%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0422mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝12.222kN·m，Myq＝12.222kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{15.522,15..52}＝＝15.552kN·mAsy＝＝252mmm，as＝42mm，ξ＝0.0330，ρ＝0.122%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1044mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-17..11kN··m，Mx'q＝-17..11kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-21.773,-221.73}}＝-21..73kN··mAsx''＝356mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0443，ρ＝0.177%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1466mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-29..00kN··m，My'q＝-29..00kN··m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-36.883,-336.83}}＝-36..83kN··mAsy''＝613mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0774，ρ＝0.299%；实配纵筋：Φ122@175（As＝646）；；ωmax＝0.1933mm1.4跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－36，挠度系系数κ＝0.000206（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝12.222kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝12.222kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝565mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝122116733//(0.877*208**565)＝119NN/mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**250＝＝1250000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝565//1250000＝0.000452＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*1119)＝0.1331当ψ＜0.2时，取取ψ＝0.2.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝565//(10000*208))＝0.000272.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**565*22082/[1.115*0.22+0.2++6*7.118*0.000272//(1+3..5*0)]]＝89444.32kNN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝89444.32*112.22//[12.222*(2--1)+122.22]＝4472.166kN·m挠度f＝κ··Qk·Ly4/B＝0.000206*335*3.6654/44722.16*11000＝＝2.9mmmf/Ly＝2.9//3650＝1/1,,276工况二：池外有土土，池内无水水1双向板：B-111.1基本资料工程名称：工程一一边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准准值三角形荷载：ggk1＝63.333kN/mm永久荷载的分项系系数，对由可可变荷载效应应控制的组合合，取γG＝1.277，对由永久久荷载效应控控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准准值：qk＝0荷载的基本组合值值.1板面Q＝＝Max{{Q(L),,Q(D))}＝Max{{80.433,80..43}＝＝80.443kN/mm计算跨度Lx＝＝7300mmm，计算跨跨度Ly＝3650mmm，板的厚厚度h＝250mmm（h＝Ly/155）混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm纵筋合力点至截面面近边的距离离：板底aas＝42mm、板板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执执行的规范：：《给水排水水工程构筑物物结构设计规规范》（GBB500669－2002）1.2弯矩标准值值平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxgkk1＝(0.00045+00.2*0..0253))*63.333*3.6652＝8.077kN·m平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMygkk1＝(0.00253+00.2*0..0045))*63.333*3.6652＝22.111kN·m沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'ggk1＝-0.00367*663.33**3.6522＝-30..96kN··m沿Ly方向的支座座弯矩My'My'ggk1＝-0.00622*663.33**3.6522＝-52..48kN··m1.3配筋计算平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxk＝＝8.077kN·m，Mxq＝8.077kN·m；Mx＝Max{MMx(L),MMx(D)}＝Max{{10.244,10..24}＝＝10.224kN·mAsx＝＝176mmm，as＝54mm，ξ＝0.0223，ρ＝0.099%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0777mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝22.111kN·m，Myq＝22.111kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{28.077,28..07}＝＝28.007kN·mAsy＝＝463mmm，as＝42mm，ξ＝0.0556，ρ＝0.222%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1888mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-30..96kN··m，Mx'q＝-30..96kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-39.332,-339.32}}＝-39..32kN··mAsx''＝656mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0779，ρ＝0.322%；实配纵筋：Φ122@150（As＝754）；；ωmax＝0.1566mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-52..48kN··m，My'q＝-52..48kN··m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-66.665,-666.65}}＝-66..65kN··mAsy''＝1148mmm，as'＝42mm，ξ＝0.1339，ρ＝0.555%；实配纵筋：Φ144@120（As＝12833）；ωmax＝0.1744mm1.4斜截面受剪剪承载力计算算V＝Q·(2Lx-Ly)·Ly/4LLx＝80.443*(2**7.3-33.65)**3.65//(4*7..3)＝110..1kNR＝0.7·βh·ft·b·h0＝0.7**1*12771*1*00.208＝185..0kN≥≥V＝110..1kN，满满足要求。1.5跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－36，挠度系系数κ＝0.000206（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝22.111kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝22.111kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝565mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝221005305//(0.877*208**565)＝216NN/mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**250＝＝1250000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝565//1250000＝0.000452＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*2116)＝0.5665.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝565//(10000*208))＝0.000272.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**565*22082/[1.115*0.5565+0..2+6*77.18*00.002772/(1++3.5*00)]＝50633.43kNN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝50633.43*222.11//[22.111*(2--1)+222.11]＝2531.722kN·m挠度f＝κ··Qk·Ly4/B＝0.000206*663.33**3.6544/25311.72*11000＝＝9.1mmmf/Ly＝9.1//3650＝1/3999(3)3-3池壁计算工况一：池内有水水，池外无土土1双向板：B-111.1基本资料工程名称：工程一一边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准准值三角形荷载：ggk1＝35kNN/m永久荷载的分项系系数，对由可可变荷载效应应控制的组合合，取γG＝1.277，对由永久久荷载效应控控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准准值：qk＝0荷载的基本组合值值.1板面Q＝＝Max{{Q(L),,Q(D))}＝Max{{44.455,44..45}＝＝44.445kN/mm计算跨度Lx＝＝5750mmm，计算跨跨度Ly＝3650mmm，板的厚厚度h＝250mmm（h＝Ly/155）混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm纵筋合力点至截面面近边的距离离：板底aas＝42mm、板板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执执行的规范：：《给水排水水工程构筑物物结构设计规规范》（GBB500669－2002）1.2弯矩标准值值平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxgkk1＝(0.00078+00.2*0..020388)*35**3.6522＝5.544kN·m平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMygkk1＝(0.002038++0.2*00.00788)*35**3.6522＝10.223kN·m沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'ggk1＝-0.003585**35*3..652＝-16..72kN··m沿Ly方向的支座座弯矩My'My'ggk1＝-0.005518**35*3..652＝-25..73kN··m1.3配筋计算平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxk＝＝5.544kN·m，Mxq＝5.544kN·m；Mx＝Max{MMx(L),MMx(D)}＝Max{{7.03,,7.033}＝7.033kN·mAsx＝＝120mmm，as＝54mm，ξ＝0.0115，ρ＝0.066%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0533mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝10.223kN·m，Myq＝10.223kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{12.999,12..99}＝＝12.999kN·mAsy＝＝211mmm，as＝42mm，ξ＝0.0225，ρ＝0.100%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0877mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-16..72kN··m，Mx'q＝-16..72kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-21.223,-221.23}}＝-21..23kN··mAsx''＝348mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0442，ρ＝0.177%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1422mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-25..73kN··m，My'q＝-25..73kN··m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-32.668,-332.68}}＝-32..68kN··mAsy''＝541mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0665，ρ＝0.266%；实配纵筋：Φ122@175（As＝646）；；ωmax＝0.1711mm1.4跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－36，挠度系系数κ＝0.000168（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝10.223kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝10.223kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝565mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝102229132//(0.877*208**565)＝100NN/mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**250＝＝1250000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝565//1250000＝0.000452＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*1000)＝-0.0057当ψ＜0.2时，取取ψ＝0.2.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝565//(10000*208))＝0.000272.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**565*22082/[1.115*0.22+0.2++6*7.118*0.000272//(1+3..5*0)]]＝89444.32kNN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝89444.32*110.23//[10.223*(2--1)+100.23]＝4472.166kN·m挠度f＝κ··Qk·Ly4/B＝0.000168*335*3.6654/44722.16*11000＝＝2.3mmmf/Ly＝2.3//3650＝1/1,,562工况二：池外有土土，池内无水水1双向板：B-111.1基本资料工程名称：工程一一边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准准值三角形荷载：ggk1＝63.333kN/mm永久荷载的分项系系数，对由可可变荷载效应应控制的组合合，取γG＝1.277，对由永久久荷载效应控控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准准值：qk＝0荷载的基本组合值值.1板面Q＝＝Max{{Q(L),,Q(D))}＝Max{{80.433,80..43}＝＝80.443kN/mm计算跨度Lx＝＝5750mmm，计算跨跨度Ly＝3650mmm，板的厚厚度h＝250mmm（h＝Ly/155）混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm纵筋合力点至截面面近边的距离离：板底aas＝42mm、板板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执执行的规范：：《给水排水水工程构筑物物结构设计规规范》（GBB500669－2002）1.2弯矩标准值值平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxgkk1＝(0.00078+00.2*0..020388)*63..33*3..652＝10.002kN·m平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMygkk1＝(0.002038++0.2*00.00788)*63..33*3..652＝18.551kN·m沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'ggk1＝-0.003585**63.333*3.6552＝-30..25kN··m沿Ly方向的支座座弯矩My'My'ggk1＝-0.005518**63.333*3.6552＝-46..56kN··m1.3配筋计算平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxk＝＝10.002kN·m，Mxq＝10.002kN·m；Mx＝Max{MMx(L),MMx(D)}＝Max{{12.722,12..72}＝＝12.772kN·mAsx＝＝219mmm，as＝54mm，ξ＝0.0228，ρ＝0.111%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0955mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝18.551kN·m，Myq＝18.551kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{23.511,23..51}＝＝23.551kN·mAsy＝＝386mmm，as＝42mm，ξ＝0.0447，ρ＝0.199%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1588mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-30..25kN··m，Mx'q＝-30..25kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-38.442,-338.42}}＝-38..42kN··mAsx''＝640mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0777，ρ＝0.311%；实配纵筋：Φ122@150（As＝754）；；ωmax＝0.1522mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-46..56kN··m，My'q＝-46..56kN··m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-59.113,-559.13}}＝-59..13kN··mAsy''＝1009mmm，as'＝42mm，ξ＝0.1222，ρ＝0.499%；实配纵筋：Φ122@110（As＝10288）；ωmax＝0.1822mm1.4斜截面受剪剪承载力计算算V＝Q·(2Lx-Ly)·Ly/4LLx＝80.443*(2**5.75--3.65))*3.655/(4*55.75)＝100..2kNR＝0.7·βh·ft·b·h0＝0.7**1*12771*1*00.208＝185..0kN≥≥V＝100..2kN，满满足要求。1.5跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－36，挠度系系数κ＝0.000168（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝18.551kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝18.551kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝565mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝185008883//(0.877*208**565)＝181NN/mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**250＝＝1250000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝565//1250000＝0.000452＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*1881)＝0.4661.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝565//(10000*208))＝0.000272.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**565*22082/[1.115*0.4461+0..2+6*77.18*00.002772/(1++3.5*00)]＝57788.87kNN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝57788.87*118.51//[18.551*(2--1)+188.51]＝2889.444kN·m挠度f＝κ··Qk·Ly4/B＝0.000168*663.33**3.6544/28899.44*11000＝＝6.5mmmf/Ly＝6.5//3650＝1/5558(4)4-4池壁计算工况一：池内有水水，池外无土土1双向板：B-111.1基本资料工程名称：工程一一边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准准值三角形荷载：ggk1＝35kNN/m永久荷载的分项系系数，对由可可变荷载效应应控制的组合合，取γG＝1.277，对由永久久荷载效应控控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准准值：qk＝0荷载的基本组合值值.1板面Q＝＝Max{{Q(L),,Q(D))}＝Max{{44.455,44..45}＝＝44.445kN/mm计算跨度Lx＝＝2950mmm，计算跨跨度Ly＝3650mmm，板的厚厚度h＝250mmm（h＝Lx/122）混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm纵筋合力点至截面面近边的距离离：板底aas＝42mm、板板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执执行的规范：：《给水排水水工程构筑物物结构设计规规范》（GBB500669－2002）1.2弯矩标准值值平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxgkk1＝(0.001451++0.2*00.009332)*355*2.9552＝4.999kN·m平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMygkk1＝(0.000932++0.2*00.014551)*355*2.9552＝3.722kN·m沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'ggk1＝-0.003462**35*2..952＝-10..55kN··m沿Ly方向的支座座弯矩My'My'ggk1＝-0.003901**35*2..952＝-11..88kN··m1.3配筋计算平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxk＝＝4.999kN·m，Mxq＝4.999kN·m；Mx＝Max{MMx(L),MMx(D)}＝Max{{6.33,,6.333}＝6.333kN·mAsx＝＝102mmm，as＝42mm，ξ＝0.0112，ρ＝0.055%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0422mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝3.722kN·m，Myq＝3.722kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{4.73,,4.733}＝4.733kN·mAsy＝＝81mm，as＝54mm，ξ＝0.0110，ρ＝0.044%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0355mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-10..55kN··m，Mx'q＝-10..55kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-13.339,-113.39}}＝-13..39kN··mAsx''＝217mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0226，ρ＝0.100%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0900mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-11..88kN··m，My'q＝-11..88kN··m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-15.009,-115.09}}＝-15..09kN··mAsy''＝245mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0330，ρ＝0.122%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1011mm1.4跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－36，挠度系系数κ＝0.000098（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝4.999kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝4.999kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝565mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝49877099/((0.87**208*5565)＝＝49N//mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**250＝＝1250000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝565//1250000＝0.000452＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*499)＝-1.2273当ψ＜0.2时，取取ψ＝0.2.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝565//(10000*208))＝0.000272.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**565*22082/[1.115*0.22+0.2++6*7.118*0.000272//(1+3..5*0)]]＝89444.32kNN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝89444.32*44.99/[[4.99**(2-1))+4.999]＝44722.16kNN·m挠度f＝κ··Qk·Lx4/B＝0.000098*335*2.9954/44722.16*11000＝＝0.6mmmf/Lx＝0.6//2950＝1/5,,090工况二：池外有土土，池内无水水1双向板：B-111.1基本资料工程名称：工程一一边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固端/固端/固端/铰支荷载标准值.1永久荷载标准准值三角形荷载：ggk1＝63.333kN/mm永久荷载的分项系系数，对由可可变荷载效应应控制的组合合，取γG＝1.277，对由永久久荷载效应控控制的组合，取γG＝1.27.2可变荷载标准准值：qk＝0荷载的基本组合值值.1板面Q＝＝Max{{Q(L),,Q(D))}＝Max{{80.433,80..43}＝＝80.443kN/mm计算跨度Lx＝＝2950mmm，计算跨跨度Ly＝3650mmm，板的厚厚度h＝250mmm（h＝Lx/122）混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm纵筋合力点至截面面近边的距离离：板底aas＝42mm、板板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执执行的规范：：《给水排水水工程构筑物物结构设计规规范》（GBB500669－2002）1.2弯矩标准值值平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxgkk1＝(0.001451++0.2*00.009332)*633.33*22.952＝9.022kN·m平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMygkk1＝(0.000932++0.2*00.014551)*633.33*22.952＝6.733kN·m沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'ggk1＝-0.003462**63.333*2.9552＝-19..08kN··m沿Ly方向的支座座弯矩My'My'ggk1＝-0.003901**63.333*2.9552＝-21..50kN··m1.3配筋计算平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxk＝＝9.022kN·m，Mxq＝9.022kN·m；Mx＝Max{MMx(L),MMx(D)}＝Max{{11.466,11..46}＝＝11.446kN·mAsx＝＝186mmm，as＝42mm，ξ＝0.0222，ρ＝0.099%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0777mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝6.733kN·m，Myq＝6.733kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{8.55,,8.555}＝8.555kN·mAsy＝＝147mmm，as＝54mm，ξ＝0.0119，ρ＝0.077%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.0644mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-19..08kN··m，Mx'q＝-19..08kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-24.223,-224.23}}＝-24..23kN··mAsx''＝398mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0448，ρ＝0.199%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1622mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-21..50kN··m，My'q＝-21..50kN··m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-27.33,-277.3}＝＝-27..30kN··mAsy''＝450mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0554，ρ＝0.222%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝500mmm；实配纵筋筋：Φ12@2000（As＝565）；；ωmax＝0.1833mm1.4跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－36，挠度系系数κ＝0.000098（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝9.022kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝9.022kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝565mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝90233799/((0.87**208*5565)＝＝88N//mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**250＝＝1250000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝565//1250000＝0.000452＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*888)＝-0.2212当ψ＜0.2时，取取ψ＝0.2.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝565//(10000*208))＝0.000272.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**565*22082/[1.115*0.22+0.2++6*7.118*0.000272//(1+3..5*0)]]＝89444.32kNN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝89444.32*99.02/[[9.02**(2-1))+9.022]＝44722.16kNN·m挠度f＝κ··Qk·Lx4/B＝0.000098*663.33**2.9544/44722.16*11000＝＝1.0mmmf/Lx＝1/29950＝1/2,,8133.底板内力及配筋计计算:(1)在地基净反反力作用底板板内力及配筋筋计算（取最大大板块7.3x55.3进行计算）1双向板：B-111.1基本资料工程名称：工程一一边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固端/固端/固端/固端荷载标准值.1永久荷载标准准值均布荷载：gkk1＝55.554kN/mm永久荷载的分项系系数，对由可可变荷载效应应控制的组合合，取γG＝1.2，对对由永久荷载载效应控制的的组合，取γG＝1.2.2可变荷载标准准值：qk＝0荷载的基本组合值值.1板面Q＝＝Max{{Q(L),,Q(D))}＝Max{{66.655,66..65}＝＝66.665kN/mm计算跨度Lx＝＝7300mmm，计算跨跨度Ly＝5300mmm，板的厚厚度h＝350mmm（h＝Ly/155）混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm纵筋合力点至截面面近边的距离离：板底aas＝42mm、板板面as'＝42mm裂缝宽度验算时执执行的规范：：《给水排水水工程构筑物物结构设计规规范》（GBB500669－2002）1.2弯矩标准值值平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxgkk1＝(0.001218++0.2*00.03088)*55..54*5..32＝28.662kN·m平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMygkk1＝(0.00308+00.2*0..012188)*55..54*5..32＝51.885kN·m沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'ggk1＝-0.005669**55.544*5.322＝-88..45kN··m沿Ly方向的支座座弯矩My'My'ggk1＝-0.007173**55.544*5.322＝-1111.91kNN·m1.3配筋计算平行于Lx方向向的跨中弯矩矩MxMxk＝＝28.662kN·m，Mxq＝28.662kN·m；Mx＝Max{MMx(L),MMx(D)}＝Max{{34.344,34..34}＝＝34.334kN·mAsx＝＝393mmm，as＝54mm，ξ＝0.0333，ρ＝0.133%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝700mmm；实配纵筋筋：Φ12@1550（As＝754）；；ωmax＝0.1411mm平行于Ly方向向的跨中弯矩矩MyMyk＝＝51.885kN·m，Myq＝51.885kN·m；My＝Max{MMy(L),MMy(D)}＝Max{{62.222,62..22}＝＝62.222kN·mAsy＝＝693mmm，as＝42mm，ξ＝0.0557，ρ＝0.222%；ρmin＝0.200%，As,mmin＝700mmm；实配纵筋筋：Φ12@1330（As＝870）；；ωmax＝0.1799mm沿Lx方向的支座座弯矩Mx'Mx'kk＝-88..45kN··m，Mx'q＝-88..45kN··m；Mx'＝Max{{Mx'(L),,Mx'(D)}}＝Max{{-106..14,--106.114}＝-1066.14kNN·mAsx''＝1208mmm，as'＝42mm，ξ＝0.0999，ρ＝0.399%；实配纵筋：Φ144@110（As＝13999）；ωmax＝0.1777mm沿Ly方向的支座座弯矩My'My'kk＝-1111.91kNN·m，My'q＝-1111.91kNN·m；My'＝Max{{My'(L),,My'(D)}}＝Max{{-134..29,--134.229}＝-1344.29kNN·mAsy''＝1552mmm，as'＝42mm，ξ＝0.1227，ρ＝0.500%；实配纵筋：Φ166@110（As＝18288）；ωmax＝0.1944mm1.4跨中挠度验验算挠度验算参数参照《建筑结构静静力计算手册册》表4－19，挠度系系数κ＝0.000204（1/M）按荷载效应的标准准组合计算的的弯矩值MMk＝51.885kN·m按荷载效应的准永永久组合计算算的弯矩值Mq＝51.885kN·mEs＝2000000N/mmm，As＝870mmm，Ec＝278771N/mmm，ftk＝1.7779N/mmm荷载效应的标准组组合作用下受受弯构件的短短期刚度BBs.1裂缝间纵向受受拉钢筋应变变不均匀系数数ψσsk＝Mk//(0.887h0·As)（混凝土规规范式－3）σsk＝518551501//(0.877*308**870)＝222NN/mm矩形截面，Atee＝0.5·b·h＝0.5**1000**350＝＝1750000mmρte＝As//Atk（混凝土土规范式－4）ρte＝870//1750000＝0.000497＜＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65fttk/((ρte·σsk)（混凝土土规范式－2）ψ＝1.1-0.665*1.778/(0..01*2222)＝0.588.2钢筋弹性模量量与混凝土模模量的比值：：αE＝Es/Ec＝2000000/277871＝＝7.188.3受压翼缘面积积与腹板有效效面积的比值值γf'矩形截面，γf''＝0.4纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/(bb·h0)＝870//(10000*308))＝0.000282.5钢筋混凝土受受弯构件的短短期刚度BBs按混凝土规规范式－1计算：Bs＝Es·As·h02/[11.15ψ+0..2+66·αE·ρ/(11+3..5γf')]＝200000**870*33082/[1.115*0.558+0.22+6*7..18*0..002822/(1+33.5*0))]＝166995.58kkN·m考虑荷载长期效应应组合对挠度度影响增大影影响系数θ按混凝土规范第条条，当ρ'＝0时，取取θ＝2.0受弯构件的长期刚刚度B按混凝凝土规范式8.2.22计算：B＝Bs·Mk/[MMq·(θ-1))+Mkk]＝166995.58**51.855/[51..85*(22-1)+551.85]]＝8347.799kN·m挠度f＝κ··Qk·Ly4/B＝0.000204*555.54**5.34/83477.79*11000＝＝10.7mmmf/Ly＝10.77/53000＝1/4996(2)底板在池壁传传来的弯矩作作用下的配筋筋计算2-2池壁传来的的弯矩为设计计值为66..65kNN·m，标准值为为52.488kN·m1受弯构件：L--11.1基本资料工程名称：工程一一混凝土强度等级为为C25，fc＝11.9943N/mmm，ft＝1.2771N/mmm钢筋抗拉强度设计计值fy＝300NN/mm，Es＝2000000N/mmm；纵筋合力点至截面面近边边缘的的距离as＝42mm由弯矩设计值MM求配筋面面积As，弯矩设计计值M＝66.665kN·m截面尺寸b×hh＝10000×350，h0＝h-as＝350--42＝308mmm1.2计算结果相对界限受压区高高度ξb＝β1/[11+fyy/(EEs·εcu)]＝0.8/[1++300/((2000000*0.00033)]]＝0.5550混凝土受压区高度度x＝h0-[hh02-2M/((α1·fc·b)]0..5＝308-[30082-2*6666500000/(1**11.9443*10000)]0..5＝19mm相对受压区高度ξξ＝x/h0＝19/3308＝0.0661≤ξb＝0.5550纵筋受拉钢筋面积积As＝α1·fc·b·x/fy＝1*111.943**1000**19/3000＝744mmm配筋率ρ＝AAs/(bb·h0)＝744//(10000*308))＝0.244%纵筋的最小配筋率率ρmin＝Max{{0.20%%,0.445ft/fy}＝Max{{0.20%%,0.119%}＝＝0.200%Φ14@1150(As=1026)1裂缝宽度验算：LL-11.1基本资料工程名称：工程一一矩形截面受弯构件件，截面尺寸寸b×h＝10000×350mmm受拉纵筋面积AAs＝1026mmm，钢筋弹性性模量Es＝2000000N/mmm纵筋根数、直径：