某框架剪力墙结构工程模板施工方案

目录HYPERLINK\l"_Toc29204404"第一章模板工程施工方案2HYPERLINK\l"_Toc29204405"一、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc29204406"二、施工准备2HYPERLINK\l"_Toc29204409"三、模板安装操作工艺2HYPERLINK\l"_Toc29204414"四、模板拆除操作工艺4HYPERLINK\l"_Toc29204415"五、成品保护4HYPERLINK\l"_Toc29204416"六、质量注意事项5HYPERLINK\l"_Toc29204421"七、安全注意事项6HYPERLINK\l"_Toc29204422"第二章柱模板计算书7HYPERLINK\l"_Toc29204423"一、参数信息7HYPERLINK\l"_Toc29204424"二、柱模板荷载标准值计算8HYPERLINK\l"_Toc29204425"三、柱模板面板的计算9HYPERLINK\l"_Toc29204426"四、竖楞方木的计算11HYPERLINK\l"_Toc29204427"五、B方向柱箍的计算14HYPERLINK\l"_Toc29204428"六、B方向对拉螺栓的计算15HYPERLINK\l"_Toc29204429"七、H方向柱箍的计算15HYPERLINK\l"_Toc29204430"八、H方向对拉螺栓的计算17HYPERLINK\l"_Toc29204431"第三章墙模板计算书18HYPERLINK\l"_Toc29204432"一、参数信息18HYPERLINK\l"_Toc29204433"二、墙模板荷载标准值计算19HYPERLINK\l"_Toc29204434"三、墙模板面板的计算20HYPERLINK\l"_Toc29204435"四、墙模板内外楞的计算22HYPERLINK\l"_Toc29204436"五、穿墙螺栓的计算26HYPERLINK\l"_Toc29204437"第四章模板支架木支撑计算书28HYPERLINK\l"_Toc29204438"一、参数信息28HYPERLINK\l"_Toc29204439"二、模板底支撑方木的验算29HYPERLINK\l"_Toc29204440"三、帽木验算31HYPERLINK\l"_Toc29204441"四、模板支架荷载标准值(轴力)计算32HYPERLINK\l"_Toc29204442"五、立柱的稳定性验算33HYPERLINK\l"_Toc29204443"六、斜撑(轴力)计算34HYPERLINK\l"_Toc29204444"七、斜撑稳定性验算34HYPERLINK\l"_Toc29204445"八、楼板强度的验算35第一章模板工程施工方案××一、工程概况：××工程，拟建于××，建筑物长30米，宽17.5米。建筑面积为8696m2，建筑层数为18层，建筑物屋檐高度为54.00米。本工程结构形式为框架剪力墙结构；设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级，建筑分类为二类，其耐火等级为二级。本工程中框架梁最大跨度为7.2m，其截面为200mm×600mm；框架柱的最大截面尺寸为800mm×500mm。楼面全部为现浇板，最大跨度为5.7m，最大厚度为120mm。二、施工准备：（一）材料及主要机具：1、各种规格的木胶合板（90×180mm或1200×2400mm）、木方（60×80mm或80×100mm等）。2、支撑系统：Φ48×3.5钢管、扣件、木支撑立杆、横杆、Φ16花蓝螺栓。3、具备锤子、打眼电钻、活动板手、电锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。4、脱模剂：水质脱模剂;海绵条：2mm～20mm厚。（二）作业条件：1、为了加快施工进度，确保模板周转和有效利用，本工程计划准备三层模板的材料。2、按工程结构设计图进行模板设计,确保强度、刚度及稳定性。3、为防止模板下口跑浆，安装模板前，对模板的承垫底部先垫上20mm厚的海绵条，若底部严重不平的，应先沿模板内边线用1∶3水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平（找平层不得伸入柱模内）。外墙、外柱的外边根部根据标高线设置模板承垫木方，以保证标高准确和不漏浆。4、设置模板（保护层）定位基准，即根据柱的尺寸大小在柱主筋上距地面50～100mm处，焊接定位角铁，以防模板的水平移位。5、对于组装完毕的模板，应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及牢固是否有效；并涂刷脱模剂，分门别类放置。三、模板安装操作工艺：1、柱模板安装工艺流程：安装第三、四片柱模检查柱模对角线、位移并纠正安装斜撑群体柱模固定预检（1）安装就位第一片柱模板，并设临时支撑或用不小于12号铁丝与柱主筋绑扎临时固定。（2）随即安装第二片柱模，在二片柱模的接缝处粘贴2mm厚的海绵条，以防漏浆；用连接螺栓连接二块柱模，作好支撑或固定。（3）如上述完成第三、四片柱模的安装就位与连接，使之呈方桶型。（4）自下而上安装柱套箍，较正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角钱。并做支撑。采用小型钢卡具或花篮螺栓间距400mm固定柱模。（5）校正柱模的轴线位移、两个方向上的垂直偏差、截面、对角线，最后固定牢靠。（6）以上述方法安装柱模，拉通线全面检查安装质量后，做群体的水平拉结及剪刀支撑的固定。2、墙体模板安装工艺流程：安装前检查→安装门口模板→一侧墙模安装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装过梁底板→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接（1）墙体模板按照两面模板分正、负模板，将墙模板按顺序吊至安装位置初步就位，用撬棒按墙位置线及模板的起止线调整模板位置，对穿模板的对拉螺栓，并调节至水平，用托线板测垂直、校正标高，使模板垂直度、水平度、标高符合设计要求，采用钢管就位后，立即拧紧螺栓。（2）合模前检查预埋管件、门窗及预留洞口模框、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固，是否削弱断面等。合模板前将墙内可能有的杂物再次清理干净。（3）模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。3、梁模板的安装工艺：全面检查安装质量全面检查安装质量钢筋绑扎安装梁侧模板安装小斜撑、校正梁边模复核梁模尺寸、位置安装另一侧模板预检搭设梁剪刀撑安装梁底模板梁底起拱弹线调整标高（1）梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱；如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000，固定梁底模板。（2）安装梁侧模板，安装外竖楞、斜撑，其间距一般为500mm-700mm。当梁高超过500mm时，需加腰枋，并穿对拉螺栓拉结；侧梁模上口要拉通线校正，安装牢固，以防轴线移位。（3）复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。4、楼板模板安装工艺流程：搭设支架→安装横纵木枋→调整楼板木枋标高及起拱→铺设模板→检查模板上口标高、及平整度（1）支撑和纵横木枋间距按模板设计定，一般情况下，支撑的间距为500～800mm。（2）支架搭设完毕后，要认真检查板枋与支撑的连接及支架安装的牢固与稳定；根据给定的水平标高线，认真将木枋调平，将龙骨找平，注意起拱高度（当板的跨度等于或大于4m时，按跨度的1/1000～3/1000起拱），并留出楼板模板的厚度。（3）铺设胶板：应先铺设整块，对于不够整数的模板，再用小块补齐，但拼缝要严密；用铁钉将胶合板与下面的木枋钉牢，铁钉不宜过多，只要使胶板不移位、翘曲即可。（4）铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查模板的平整度与底标高，并进行必要的校正。四、模板拆除操作工艺：1、侧模拆除在砼强度能保证其表面光洁，不缺棱掉角时，方可拆除。2、底模及冬季施工模板的拆除，必须待同条件养护试块抗压强度达到下表的规定后方可拆除。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标标准值的百分分率计（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件≤2100＞21003、已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4、拆除时应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重的模板；自上而下进行。5、拆除跨度较大的梁支架及其模板时，应从跨中开始向两端进行。五、成品保护1、安装完毕的柱模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。5、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方，要注意保护模板下面的海绵条或砂浆找平层。6、冬季施工防止砼受冻，当砼达到规范规定的拆模强度后方准拆模，否则会影响砼质量。六、质量注意事项（一）梁、板模板梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是，梁、板底模板的枋、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支撑应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。（二）柱模板1、胀模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。2、柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。3、轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，再拉通线，安装中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。4、柱脚漏浆（烂根）：柱模板下口不平，密封措施不得力，斜撑柱模时，将柱模向上抬起。防治措施：（1）模板制作要精细。（2）在模板下口钉海绵条。（3）用花篮螺栓和8号铁丝四周向下拉扯，加强固定措施。（三）墙模板1、墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，木枋的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行设计要求。2、墙体烂根，模板接缝处漏浆；防治方法是，模板根部用砂浆找平塞严，模板拼缝严密。3、门窗洞口混凝土变形：防治方法，门窗模板与墙体模板拉接要牢，门窗模板内支撑严密。（四）胶合板模板在使用过程中加强管理胶合板模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放，对于胶合板的侧面、切割面、孔壁应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。（五）现浇结构模板安装质量标准序号项目差1轴线位置5mm2底模上表面标高5mm34mm43mm5低2mm6表面平整度3mm七、安全注意事项：1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子所脚和空中滑落。3、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具不得乱抛。4、不得在脚手架上堆放模板等材料。5、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢。6、预留洞口，应在模板拆除后及时将洞口盖好。7、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，防止模板突然全部掉落伤人。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。8、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安人意识。9、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。第二章柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B:500mm；柱截面高度H:800mm；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇砼初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H模板计计算高度，取取3.0000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.000。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为47.7705kN//m2、72.000kN/m22，取较小值值47.7005kN/mm2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=47.7705kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2.0000kNN/m2。三、柱模板面板的的计算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。本本工程中取柱柱截面宽度BB方向和H方向中竖楞楞间距最大的的面板作为验验算对象，进进行强度、刚刚度计算。强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面高度H方向竖楞间间距最大，为为l=2477mm，且且竖楞数为3，面板为为大于3跨，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷载作作用下下的三三跨连续梁进进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度度验算对柱截面宽度B方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2247.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇砼侧压力设计计值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990为按《施施工手册》取取用的临时结结构折减系数数。q=q1+q2=23..185+11.134==24.3119kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×24.3119×247×247=1.48××105N.mm；面板最大应力按下下式计算：其中，σ面板承受的的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=4500×18.0×18.0//6=2.443×104mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大应力计计算值：σ=M//W=11.48×1105/2..43×1004=6..106N//mm2；面板的最大应力计计算值σ=6.1006N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[σ]=13N//mm2，满足要求求！2.面板抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2247.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990为按《施施工手册》取取用的临时结结构折减系数数。q=q1+q2=23..185+11.134==24.3119kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×24.3119×247.00=36604.0221N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=36604.0221N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=13.0000N//mm2；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×33604.0021/(22×450××18.0))=0.6667N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面受剪应力力τ=0.6667N/mmm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[ffv]=1..500N//mm2，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:其中，ω--面面板最大挠度度(mm)；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载(kN/m))：q=47..71×0.45＝21.477kN/mm；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2247.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；II=4500×18.0×18.0×18.0//12=2.19××105mm4；面板最大容许挠度度:[ω]=2247.0/2500=0..988mmm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×221.47××247.004/(1000×95000.0×2..19×1005)=0..260mmm；面板的最大挠度计计算值ω=0.226mm小于面板板最大容许挠挠度设计值[[ω]=0.9988mm,,满足要求！！四、竖楞方方木的计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为33.0m,柱箍间距为为450mmm，竖楞为大大于3跨，因因此按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算。本工程中，竖楞采采用木楞，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×880×80/6=64..00cm33；I=60×880×80×80/122=2556.00ccm4；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：其中，M--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.22×0.90==11.3335kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.22×0.90==0.5544kN/m；；q=(11.3335+0..554)//2=5.9945kNN/m；竖楞的最大弯距：：M=0..1×5.9455×450.00×450.00=1.220×105N.mm；其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm22)；MM--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.440×104；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=11.20×1105/6.400×104=1..881N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=1.8881N/mmm2小于竖楞的的抗弯强度设设计值[σ]=13N//mm2，满满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--竖楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.22×0.90==11.3335kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.22×0.90==0.5544kN/m；；q=(111.335++0.5544)/2=55.945kN/m；；竖楞的最大剪力：：∨=0..6×5.9455×450.00=16605.0330N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm22)；∨--竖楞计算最大大剪力(N)：∨=16605.0330N；bb--竖楞的的截面宽度((mm)：b=600.0mm；；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11605.0030/(22×60.00×80.00)=0.5502N/mmm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.5502N/mmm2小于竖楞截截面抗剪强度度设计值[[fv]=11.50N//mm2，满满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:其中，ω--竖竖楞最大挠度度(mm)；qq--作用在在竖楞上的线线荷载(kN/m))：q=447.71××0.22=10..50kNN/m；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=2.556×106；竖楞最大容许挠度度:[ω]=4450/2550=11.800mmm；竖楞的最大挠度计计算值:ω=0.6777×10..5×45004/(1000×95000×2.566×106)=0.1120mm；；竖楞的最大挠度计计算值ω=0.1200mm小于竖竖楞最大容许许挠度[ω]=1.8000mm，满满足要求！五、B方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用方木，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=1333.33ccm3；I=8.00×10.000×10.000×10.000/122=6666.67cm4；柱箍为2跨，按按集中荷载二二跨连续梁计计算（附计算算简图）：B方向柱箍计计算简图其中P---竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)，竖楞楞距离取B方向的；P=(1.22×47.711×0.90+1.44×2.00×0.90))×0.2200×0.455/1=5.35kN；B方向柱柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=8..314kkN；B方向柱柱箍弯矩图((kN.m))最大弯矩:M=0.1167kNN.m；B方向柱柱箍变形图((kN.m))最大变形:V=0.0019mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=0..17kNN.m；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=1333.33ccm3；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=1..19N//mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=13.0000N/mmm2；B边柱箍的最大应力力计算值σ=1.119N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[f]]=13N//mm2，满满足要求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ω=0.0019mmm；柱箍最大容许挠度度:[ω]=2250.0/2500=1..000mmm；柱箍的最大挠度ωω=0.0119mm小于于柱箍最大容容许挠度[ω]=1.000mm，满满足要求!六、B方向对拉螺螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170.0000N//mm2；查表得：对拉螺栓的型号::M16；对拉螺栓的有效直直径:13..55mmm；对拉螺栓的有效面面积:A==144..00mmm2；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=8.3144kN。对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.44×10-4=224.4800kN；对拉螺栓所受的最最大拉力NN=8.3114kN小小于对拉螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=24..480kNN，对拉螺栓栓强度验算满满足要求!七、H方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用木楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=1333.33ccm3；I=8.00×10.000×10.000×10.000/122=6666.67cm4；柱箍为2跨，按按二跨连续梁梁计算（附计计算简图）：：H方向柱箍计计算简图其中P--竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)，竖楞楞距离取H方向的；P=(1..2×47.711×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.2477×0.45//1=66.01kkN；H方向柱箍剪力力图(kN)最大支座力:NN=133.456kN；H方向柱箍弯弯矩图(kN.m))最大弯矩:M=0.6688kNN.m；H方向柱柱箍变形图((kN.m))最大变形:V=0.0098mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=0..69kNN.m；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=1333.33ccm3；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=4..915NN/mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=13.0000N/mmm2；H边柱箍的最大应力力计算值σ=4.9915N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=13..000N//mm2，满满足要求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:V=00.098mm；柱箍最大容许挠度度:[V]]=4000.0000/2550=11.600mm；柱箍的最大挠度V=0..098mmm小于柱箍最最大容许挠度度[V]==1.6000mm，满足足要求!八、H方向对拉螺螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170.0000N//mm2；查表得：对拉螺栓的直径::M16；对拉螺栓有效直径径:13..55mmm；对拉螺栓有效面积积:A=144.000mm22；对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.44×10-4=224.4800kN；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=13.4556kN。对拉螺栓所受的最最大拉力:N=133.456kkN小于[N]]=24.4480kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!第三章墙模板计算书书墙模板的计算参照照《建筑施工工手册》第四四版、《建筑筑施工计算手手册》江正荣荣著、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)等等规范。墙模板的背部支撑撑由两层龙骨骨（木楞或钢钢楞）组成：：直接支撑模模板的为次龙龙骨，即内龙龙骨；用以支支撑内层龙骨骨的为主龙骨骨，即外龙骨骨。组装墙体体模板时，通通过穿墙螺栓栓将墙体两侧侧模板拉结，每每个穿墙螺栓栓成为主龙骨骨的支点。根据规范，当采用用溜槽、串筒筒或导管时，倾倾倒混凝土产产生的荷载标标准值为2..00kN//m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间间距(mm):3350；穿墙墙螺栓水平间间距(mm):4400；主楞(外龙骨)间间距(mm):5500；穿墙墙螺栓竖向间间距(mm):5500；对拉螺栓直径(mmm):M114；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；；截面类型::圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩II(cm4):12..19；钢楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):5.008；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；；宽度(mm):660.00；；高度(mm):880.00；；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合板板；面板厚度度(mm):118.00；；面板弹性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；钢楞弹性模量E((N/mm22):2100000.000；钢楞抗弯强度设计计值fc(N/mm2):2055.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标标准值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中较小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取3.0000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.000。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为47.7005kN//m2、72.00kN/m22，取较小值值47.7005kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=47..705kNN/m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2.0000kNN/m2。三、墙模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。按规规范规定，强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。计算算的原则是按按照龙骨的间间距和模板面面的大小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图1.抗弯强度验算算跨中弯矩计算公式式如下:其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=3350.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm，其中0.990为按《施施工手册》取取的临时结构构折减系数。倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1++q2=25..761+11.260==27.0221kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×27.0221×350.00×350.00=3.331×105N.mm；按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ面板承受受的应力(N/mm22)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板截面宽度度，h:面板截面面厚度；WW=5000×18.0×18.0//6=2.770×104mm3；ff--面板板截面的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大应应力计算值：：σ=M//W=33.31×1105/2..70×1004=122.259NN/mm2；面板截面的最大应应力计算值σσ=12..259N//mm2小于面板截截面的抗弯强强度设计值[f]=113.0000N/mm22，满足要求求！2.抗剪强度验算算计算公式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=3350.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1+q2=25..761+11.260==27.0221kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×27.0221×350.00=56674.3447N；截面抗剪强度必须须满足:其中，Τ--面面板截面的最最大受剪应力力(N/mm22)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=56674.3447N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=5500mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=188.0mm；ffv--面板抗剪剪强度设计值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪应力计算算值:T=3×5674..347/((2×500×18.0))=0.9446N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值T=00.946NN/mm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[T]=1..500N//mm2，满足要求求！3.挠度验算根据规范，刚度验验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载作用。挠度计算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载:q=47..71×0.50=23..85N/mmm；l计算跨度(内楞间距)::l=350.000mm；E面板的弹性性模量:EE=95500.000N/mm22；I面板的截面面惯性矩:I=550.00××1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=11.400mmm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×223.85××350.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=11.050mm；面板的最大挠度计计算值:ω=1.0050mm小于等于面面板的最大允允许挠度值[ω]=1.4400mm，满满足要求！四、墙模板内外楞楞的计算(一).内楞(木或钢钢)直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，内龙骨骨采用木楞，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×880×80/6=64..00cm33；I=60×880×80×80/122=2556.00ccm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强强度验算内楞跨中最大弯矩矩按下式计算算：其中，M--内内楞跨中计算算最大弯距((N.mm))；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.35×0.90==18.0332kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.35×0.90==0.8822kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(18..032+00.882))/2=9..457kkN/m；内楞的最大弯距：：M=0..1×9.4577×500.00×500.00=2.336×105N.mm；内楞的抗弯强度应应满足下式：：其中，σ内楞承受受的应力(N/mm22)；MM--内内楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--内内楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.440×104；ff--内楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；内楞的最大应力计计算值：σ=2..36×1005/6.400×104=3..694NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13.0000N/mmm2；内楞的最大应力计计算值σ=3..694NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13..000N//mm2，满满足要求！2.内楞的抗剪强强度验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，V－内楞楞承受的最大大剪力；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.35×0.90==18.0332kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.35×0.90==0.8822kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(q11+q2)/2==(18.0032+0..882)//2=9.4457kNN/m；内楞的最大剪力：：∨=0..6×9.4577×500.00=28837.1774N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--内内楞的截面的的最大受剪应应力(N/mm22)；∨--内楞计算最大大剪力(N)：∨=28837.1774N；bb--内楞的的截面宽度((mm)：b=660.0mmm；hhn--内楞的截截面高度(mm)：hn=800.0mm；ffv--内楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；内楞截面的受剪应应力计算值::fv=3×2837..174/((2×60.0×80.0))=0.8887N/mmm2；内楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；内楞截面的受剪应应力计算值ττ=0.8887N/mmm2小于内楞截截面的抗剪强强度设计值[fv]==1.50NN/mm2，满满足要求！3.内楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度度验算公式如如下：其中，ω--内内楞的最大挠挠度(mm)；qq--作用在在内楞上的线线荷载(kN/m))：q=47.711×0.35//2=8.335kN//m；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5500.0mmm；EE--内楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--内楞截截面惯性矩((mm4)，I=2.556×106；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×116.70//2×5000.004/(1000×95000×2.566×106)=00.145mm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=22.000mmm；内楞的最大挠度计计算值ω=0.1445mm小于于内楞的最大大容许挠度值值ω]=2.0000mm，满满足要求！(二)外楞(木或钢)承承受内楞传递递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=12.199cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度度验算外楞跨中弯矩计算算公式：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×47.711+1.4××2.00))×0.35×0.50//2=4.773kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓水平平间距):l=4400mm；；外楞最大弯矩:MM=0..175×4728..62×400.000=3..31×105N/mmm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大大应力计算值值(N/mm22)M--外外楞的最大弯弯距(N.mm))；M=33.31×105N/mmmW--外楞楞的净截面抵抵抗矩；WW=5..08×103mm3；[f]--外外楞的强度设设计值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大应力计计算值:σ=3..31×1005/5.088×103=655.158N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205.0000N/mmm2；外楞的最大应力计计算值σ=65..158N//mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055.000NN/mm2,,满足要求！！5.外楞的抗剪强强度验算公式如下:其中，∨--外楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距间距)::l=4400.0mmm；P--作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×47.711+1.4××2.00))×0.35×0.50//2=4.7729kN；；外楞的最大剪力：：∨=0..65×4728..623==1.233×103N；外楞截面抗剪强度度必须满足::其中，τ--外外楞截面的受受剪应力计算算值(N/mm22)；∨--外楞计算最大大剪力(N)：∨=1..23×103N；bb--外楞的的截面宽度((mm)：b=880.0mmm；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv--外楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪应应力计算值::τ=3×11.23×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2331N/mmm2；外楞的截面抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.550N/mmm2；外楞截面的受剪应应力计算值ττ=0.2231N/mmm2小于外楞截截面的抗剪强强度设计值[fv]==1.50NN/mm2，满满足要求！6.外楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--外外楞最大挠度度(mm)；P--内楞作用在在支座上的荷荷载(kN/m))：P=47..71×0.35×0.50//2＝4.17kkN/m；l--计算跨度((水平螺栓间间距):ll=4000.0mm；E--外楞弹性模模量（N/mmm2）：E=2100000.00N/mm22；I--外楞截面惯惯性矩(mm4)，I=1.222×105；外楞的最大挠度计计算值:ω=1..146×88.35×1100/2×4000.0033/(1000×2100000.000×1.222×105)=00.120mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=11.600mmm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.112mm小于外外楞的最大容容许挠度值[ω]=1.660mm，满足足要求！五、穿墙螺栓的计计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所所受的拉力；；A穿墙螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿墙螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿墙螺栓的型号::M14；穿墙螺栓有效直径径:11..55mmm；穿墙螺栓有效面积积:A==105mm2；穿墙螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=117.8500kN；穿墙螺栓所受的最最大拉力:N=477.705××0.4000×0.5000=9..541kkN。穿墙螺栓所受的最最大拉力NN=9.5441kN小小于穿墙螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..850kNN，满足要求求！第四章模板支架木支支撑计算书模板支架采用木顶顶支撑，计算算根据《木结结构设计规范范》（GB550005--2003）、《混混凝土结构设设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距((m):00.900；；纵距(m):11.000；；立柱长度((m):33.000；；立柱采用圆圆木,圆木小头直直径(mm):100.0000；圆木木大头直径((mm):80.0000；斜撑截截面宽度(mm)：30.0000；斜撑截截面高度(mm)：40.0000；帽木截截面宽度(mm)：60.0000；帽木截截面高度(mm)：80.0000；斜撑与与立柱连接处处到帽木的距距离(mm):600.0000；板底底支撑形式：：方木支撑；；方木的间隔隔距离(mm)：450.0000；方木木的截面宽度度(mm)：40.0000；方木的的截面高度((mm)：60.0000；2、荷载参数模板与木板自重((kN/m2)：0.3500；混凝土与与钢筋自重((kN/m3)：25.0000；施工均均布荷载标准准值(kN/m2)：2.0000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢钢HRB3335(200MnSi))；楼板混凝凝土强度等级级：C25；每层层标准施工天天数：8；每平米楼板截面的的钢筋面积((mm2)：1440..000；计计算楼板的跨跨度(m)：4.0000；计算楼板板的宽度(m)：4.5000；计算楼板板的厚度(m)：0.1200；施工期平平均气温(℃)：25.0000；4、板底方木参数板底方木选用木材材：杉木；方方木弹性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方方木抗弯强度度设计值fm(N/mm2)：11.0000；方木抗抗剪强度设计计值fv(N/mm2)：1.4000；5、帽木方木参数帽木方木选用木材材：杉木；方方木弹性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方木抗弯强强度设计值ffm(N/mm2)：11.0000；方木抗抗剪强度设计计值fv(N/mm2)：1.4000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材材：杉木；方方木弹性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方方木抗压强度度设计值fv(N/mm2)：11.0000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材材；圆木弹性性模量E(NN/mm2)：9000；圆圆木抗压强度度设计值fv(N/mm2)：10.0000；二、模板底支撑方方木的验算::本工程模板板底采采用方木作为为支撑，方木木按照简支梁梁计算；方木木截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=b×h22/6=4.0000×6.00002=1444.000cm3；I=b×h3/12==4.0000×6.00003/12==72.0000cmm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板板自重线荷载载(kN/m))：q1=25.0000×0.1200×0.4500=1..350kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.3500×0.4500=0..158kkN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值(kN)：p1=2.0000×1.0000×0.4500=0..900kkN；2、抗弯强度验算：：最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩之和和，计算公式式如下:均布荷载qq=1..2×(q1+q2)=1.2×(1.3500+0.1558)=1.8099kN/mm；集中荷载PP=1..4×p1=1..4×0.9000=1..260kkN；最大弯距MM=P××l/4+qq×l2/8=1.2600×1.0000/4+1..809×1.00002/8=00.541kN；最大支座力N=P/22+q×l/2==1.2660+1.8809×1.0000/2=1.5355kN；；截面应力σ=M/W==0.5441/0.1144=3.7588N/mmm2；方木的最大应力计计算值为3..758N//mm2，小于方木木抗弯强度设设计值11..000N//mm2，满足要求求！3、抗剪强度验算：：最大剪力的计算公公式如下：截面抗剪强度必须须满足下式：：其中最大剪力：VV=1..809×1.0000/2+1..260/22=1..535kkN；截面受剪应力计算算值：T==3×1.5355×103/(2×40.0000×60.0000)=0.9599N/mmm2；截面抗剪强度设计计值：[fv]=11.400N/mm22；方木的最大受剪应应力计算值为为0.9599N/mm22，小于方木木抗剪强度设设计值1.4400N/mmm2，满足要求求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，按按规范规定，挠挠度验算取荷荷载标准值，计计算公式如下下：均布荷载qq=q11+q2==1.3550+0.1158=1.5088kN/mm；集中荷载pp=0..900kkN最大变形ω=5×1.5508×1..000×11012/(3884×90000.0000×72.0000×1004)+0.900×11.000××109/(48×9000..000×72.0000×104)=3..032mmm；方木的最大挠度为为3.0322mm，小于于最大容许挠挠度4.0000mm，满满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中中以及均布荷荷载作用下的的两跨连续梁梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力：P=1.8809×1.0000+1.2660=33.069kN；均布荷载q取帽木木自重：q=0.9900×0.0600×0.0800×3870..000==16.7718kNN；截面抵抗矩：W=b×h2/6=6.0000×8.00002/6=64.0000cm33；截面惯性矩：I=b×h3/12=6.0000×8.00003/12==256..000ccm4；帽木受力计算简图图经过连续梁的计算算得到帽木剪力图(kNN)帽木弯矩图(kNN.m)帽木变形图(kNN)经过连续梁的计算算得到各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为：R[1]=33.069kN；R[2]]=3..068kkN；R[3]]=3..069kkN；最大弯矩Mmax=0.0000kN.mm；最大变形ωmaxx=0.0000mmm；最大剪力Vmax=3.0699kN；截面应力σ=0.0000N/mmm2。帽木的最大应力为为0.0000N/mmm2，小于帽木木的抗弯强度度设计值111.0000N/mmm2，满足要求求！帽木的最大挠度为为0.000mm，小于帽帽木的最大容容许挠度4..000mmm，满足要要求！四、模板支架荷载载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1、静荷载标准值包包括以下内容容：(1)木顶撑撑的自重(kN)：NG1={0..900×0.0600×0.0800+[(0..900/22)2+0.60002]1/2×2×0.0300×0.0400+3.0000×0.0800×0.1000}×3870..000=0.1188kN(2)模板的的自重(kN)：NG2=0.3350×1.0000×0.9000=0..315kkN；(3)钢筋混混凝土楼板自自重(kN)：NG3=25..000×0.1200×0.9000×1.0000=2..700kkN；经计算得到，静荷荷载标准值；；NG=NG1+NNG2+NG3=00.118++0.3155+2.7000=33.133kN；2、活荷载为施工荷荷载标准值：：经计算得到，活荷荷载标准值：：NQ==2.0000×0.9000×1.0000=1..800kkN；3、不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式：：N=1.22NG+1.4NNQ=1..2×3.1333+1.4××1.8000=6..280kkN；五、立柱的稳定性性验算:稳定性计算公式如如下：其中，N--作用在立柱柱上的轴力σ--立柱受压应应力计算值；；fc--立柱抗抗压强度设计计值；A0--立柱截面面的计算面积积；A0=π×(1000.000//2)2=78553.9822mm2φ--轴心受压构件件的稳定系数数,由长细比结结果确定；轴心受压稳定系数数按下式计算算：i立杆的回转转半径，i=1000.000//4=225.0000mm；l0--立杆的的计算长度，l0=3000.000-600.000=2400.000mm；λ=2400.0000/255.000=96..000；φ=2800/((96.0000)2)=00.304；；经计算得到：σ=6279..549/((0.3044×78533.982))=2..632NN/mm2；根据规范规定，用用于施工和维维修时木材的的强度设计值值应乘1.22调整系数：：[f]==1.2××10.0000=112.0000N/mmm2；木顶支撑立柱受压压应力计算值值为2.6332N/mmm2，小于木顶顶支撑立柱抗抗压强度设计计值12..000N//mm2，满足要求求！六、斜撑(轴力))计算:木顶撑斜撑的轴力力RDi按下式计计算：RDi＝RCi/ssinαi其中RCi-斜撑对帽帽木的支座反反力；RDDi-斜撑的轴轴力；αi-斜撑与帽木木的夹角。sinnαi=siin{90--arctaan[(1..000/22)/0.6600]}=0.9974；斜撑的轴力：RDDi=RCi/sinnαi=3.0069/00.974==3.1553kN 七、斜撑稳定性验验算:稳定性计算公式如如下：其中，N--作用在木斜斜撑的轴力,,3.1533kNσ--木斜撑受压压应力计算值值；fcc--木斜撑撑抗压强度设设计值；111.000N/mm22A00--木斜撑截截面的计算面面积；AA0=300.000××40.0000=11200.0000mmm2；φ--轴心受压构构件