某层框架办公楼设计含计算书、施工组织设计、建筑结构图

第一部分结构设计第一章工程设计原始资料建筑设计图纸：从建施1至建施111.规模：本工程为某办公楼，建筑设计工作已完成。地上总建筑面积6118.5m2。总楼层为地上7层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。2.防火要求：建筑物属二级防火标准。3.结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙材料任选以下一组。A1—黏土多孔砖；A2—页岩多孔砖；A3—砖渣砖；A4混凝土多孔砖4.气象、水文、地质资料：1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。地面粗糙度类别为C类，基本风压值W0详见表一。2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和积灰荷载作用。3）自然地面-20m以下可见地下水。4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I1=0.90，场地覆盖层为1.0M，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。5）抗震设防：此建筑物为丙类建筑物，地震分组第一组，其抗震设防烈度及设计基本地震加速度见表1.16）建筑设计图纸附后。要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计、施工设计，以上任选条件每个同学不重复。表1.1学生姓名填充墙基本风压值（KNN/m2）地基承载力（KPPa）地震设防烈度和加加速度计算楼板计算框架A10.451607度（0.10）第二层1轴A20.501707度（0.15）第三层2轴A30.551807度（0.10）第四层3轴A40.601907度（0.15）第二层4轴A10.452007度（0.15）第三层5轴A20.502107度（0.10）第四层6轴A30.552207度（0.15）第二层7轴A40.602307度（0.10）第三层8轴第二章结构选型和结构布置第一节结构选型结构体系选型（一）结构体系和结构形式的分析比较建筑结构的分类方法很多，按结构所用材料分类时可分为砌体结构（包括石和砌块砌体）、混凝土结构（包括混凝土、钢筋混凝土和预应力混凝土结构）、钢结构及木结构等。各类结构都有其一定的适用范围，应根据其材料性能、结构形式、受力特点和建筑使用要求及施条件等因素合理选择。一般来说，无筋砌体结构主要用于建造多层住宅、办公楼、教学楼以及小型单层工业厂房等；钢结构多用于建造超高层建筑以及有重型吊车、跨度大于36米或有特殊要求的工业厂房；其它情况均可采用钢筋混凝土结构。该设计是多层建筑结构设计，因此宜采用钢筋混凝土结构。（二）多层建筑的结构体系及选择1．框架结构体系框架结构的优点是建筑平面布置灵活，可以提供较大的建筑空间，也可以构成丰富多变的立面造型。但框架结构体系的抗侧刚度主要取决于梁、柱的截面尺寸，一般梁柱截面的惯性矩较小，在水平荷载作用下的侧向变形较大，抗侧能力较弱，属柔性结构，因此其建筑高度受到限制。2．剪力墙结构体系现浇混凝土剪力墙结构抗侧移刚度大、变形小，整体性好，采用先进工艺施工时可缩短工期，节省人力；但墙体较密，使建筑平面布置和空间利用受到限制，很难满足大空间建筑功能要求；结构自重较大加上抗侧刚度较大，结构自振周期较短，导致较大的地震作用。3．框架--剪力墙结构体系它可提供较大的建筑空间，布置灵活，能为建筑设计提供丰富的建筑造型，且侧移小，减轻节点负担，增加超静定次数，保证塑性铰均匀发展；但水平方向刚度不均匀，抗震性能较剪力墙相对薄弱。4．筒体结构体系筒体结构属于整体刚度很大的结构体系。由于它能提供很大的建筑空间和建筑高度，建筑物内部空间的划分可以灵活多变，因此它广泛应用于多功能、多用途的超高层建筑中。本工学校办公综合大楼，主体7层，局部8层，该建筑的功能和特点要求结构布置灵活。该建筑处于7度设防区，建筑高度为28.6m，并考虑其场地土属Ⅱ类土，根据抗震规范可知其属三级抗震等级。要求建筑的整体性好，且两个方向的刚度相差不大，以保证建筑的抗震能力。现浇钢筋混凝土框架结构可以满足建筑物结构布置灵活、整体性较好的要求；而双向框架则具有较好的整体工作性能，可以加强建筑物刚度，对抗震有利。根据以上比较、分析，并根据建筑图纸，可以初步确定本工程应该采用现浇框架结构双向承重结构体系。（三）其他结构选型(1)屋面结构充分考虑屋面防漏，采用钢筋混凝土整体现浇板。有上人屋面与不上人屋面。(2)楼面结构该建筑处于7度抗震设防区，要求建筑整体性好，故采用现浇钢筋混凝土板。(3)楼梯结构三个楼梯的斜板的水平投影长度分别为2.80m、3.08m和3.36m，按建筑要求，采用板式楼梯，故三个楼梯均采用钢筋混凝土板式楼梯，且均按消防楼梯设计。(4)过梁窗过梁均采用钢筋混凝土梁，当窗顶到上层楼面（屋面）的高度小于1.2m时，或者当采用通窗而无法布置过梁时，通常做吊板来代替过梁，其作法类似于楼面板。(5)基础因荷载比较大，地基承载力较小，如果钢筋混凝土柱下独立基础无法满足要求，则选用柱下条型基础，设圈梁。第二节结构布置一、板、柱、梁布置的一般原则(1)板的厚度确定：楼面板板厚不小于60mm，屋面板不小于50mm，且要求双向板的板厚不小于跨度的1/45（简支），1/50（连续）；单向板的板厚不小于跨度的1/35（简支），1/40（连续）。（2）框架梁截面高度一般取h=(1/18—1/10)L，L为框架梁的跨度。框架梁的宽度取b=（1/3—1/2）h。连系梁截面高度一般取h=（1/12—1/18）L，L为连系梁跨度。连系梁宽度取b=（1/2—1/3）h。（3）柱截面的宽与高为（1/15—1/20）层高，也可以按（1.2—1.4）N进行初步估算，N为轴力。二、各层结构平面布置根据板、柱、粱布置的一般原则，同时充分考虑建筑的美观，并借鉴同类建筑结构平面布置的相关成果，注意易于整体施工的因素，初步确定板厚、梁、柱截面尺寸。并将它们表示在各层的结构平面布置图上第二章荷载计算第一节板的荷载计算、板的活荷载由荷载规范查得，可以得到各楼面屋面活荷载标准值的取值如下：上人屋面均布活荷载：不上人屋面均布活荷载：走廊的均布活荷载：楼梯间的均布活荷载：门厅的均布活荷载：电梯机房的均布活荷载：7.0KN/m其他楼面板的均布活荷载：、板的恒荷载（一）第一、二、三、四标准层楼面恒载标准值计算10mm厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝（详98ZJ001，楼10）：0.12KN/m²20mm厚1：4干硬性水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m²素水泥浆结合层一遍100mm厚钢筋混凝土整浇板：0.1×25=2.5KN/m²15厚混合砂浆板底抹灰：0.015×17=0.255KN/m²合计：3.275KN/m²取3.5KN/m²（二）第四标准层电子阅览室、第五标准层楼面恒载标准值计算静电木地板1.45KN/m²100mm厚钢筋混凝土整浇板：0.1×25=2.5KN/m²15厚混合砂浆板底抹灰：0.015×17=0.255KN/m²合计：4.2KN/m²取4.5KN/m²（三）屋面恒载标准值计算标高3.900、22.500、30.000、27.600、标高屋面，30厚钢丝细石混凝土找平层：0.03×25=0.75KN/m²40厚聚苯颗粒复合保温隔热板：0.5×0.04=0.02KN/m²4mm厚改性沥青防水层：0.05KN/m²20厚1：3水泥砂浆找平层：0.02×20=0.4KN/m²120厚钢筋混凝土结构层：0.12×25=3KN/m²15厚混合砂浆板底抹灰：0.015×17=0.255KN/m²合计：4.475KN/m²取5KN/m²

（四）屋面恒载标准值计算标高3.900、标高屋面：防滑地砖0.7KN/m²30厚钢丝细石混凝土找平层：0.03×25=0.75KN/m²40厚聚苯颗粒复合保温隔热板：0.5×0.04=0.02KN/m²4mm厚改性沥青防水层：0.05KN/m²20厚1：3水泥砂浆找平层：0.02×20=0.4KN/m²120厚钢筋混凝土结构层：0.12×25=3KN/m²15厚混合砂浆板底抹灰：0.015×17=0.255KN/m合计：5.175KN/m²取5.5KN/m²（五）、卫生间恒载标准值陶瓷地砖卫生间楼面（详98ZJ001，楼27）：2.26KN/㎡30mm厚水泥沙浆找平层：20×0.03=0.6KN/㎡30mm厚的找坡:20×0.03=0.6KN/㎡430mm厚煤渣回填：10×0.43=4.3KN/㎡20mm厚的板底抹灰：20×0.02=0.40KN/㎡100mm厚混凝土结构层：25×0.1=2.5KN/㎡合计：10.66KN/㎡取11KN/m²（六）楼梯梯段板恒载标准值（板厚110mm）防滑地板砖（楼10）三角形踏步混凝土斜板KN/㎡栏杆荷载0.2KN/㎡20厚水泥砂浆抹灰20×0.02/0.864=0.46KN/㎡合计：6.98KN/㎡（七）平台板的荷载防滑地板砖（楼10）0.7KN/㎡80厚混凝土板0.1×25=2.50KN/㎡板底抹灰（20mm厚）0.02×20=0.4KN/㎡合计：3.6KN/㎡梁荷载计算一、梁上墙线荷载根据设计要求选用黏土多孔砖，重度=13.5KN/m3，除卫生间外所有内墙体均抹混合沙浆20，厚重度=17KN/m3，卫生间墙体内采用暗花砖饰面到顶，整栋建筑外墙为20厚水泥沙浆涂料饰面做法详（外墙22），重度r=20KN/m3。普通推拉窗为90系列阳极氧化铝合金窗自重：0.45KN/m2塑钢门和塑钢窗自重：0.45KN/m2木门自重：0.20KN/m2窗自重：0.45KN/m2不锈钢管栏杆自重：0.45KN/m2梁上没有洞口墙的线荷载计算按：墙面积重力荷载×（层高-梁高）来计算。梁上有洞口墙的线荷载按：{[墙长×（层高-梁高）-门窗面积]×墙面积重力荷载+门窗面积重力荷载×门窗面积}÷墙长来计算。具体计算结果列于下表2.1表2.1各标准层梁上墙线线荷载第一标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值A轴1-24.504.200.500.003.980.0014.7315.00A轴2-34.504.200.5013.873.980.453.854.00A轴3-818.004.200.5053.043.980.454.325.00A轴8-1114.404.200.5041.013.980.454.675.00A轴11-134.804.200.5014.964.040.453.764.00B轴8-1319.204.200.5030.724.040.399.1110.00C轴3-59.004.200.6016.564.040.387.818.00C轴5-89.004.200.704.804.040.2012.0913.00C轴9-1314.404.200.5023.404.040.409.0310.00D轴3-59.004.200.6016.564.040.387.818.00D轴8-94.804.200.458.284.040.388.849.00F轴8-1319.204.200.5028.983.980.459.4010.00G轴1-827.004.200.5040.083.980.459.4910.00第一标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值1轴CD跨2.104.200.506.323.980.454.105.001轴DG跨8.704.200.6031.083.980.451.722.003轴DG跨8.704.200.600.004.040.0014.5415.003轴AC跨9.004.200.700.004.040.0014.1415.005轴AC跨9.004.200.700.004.040.0014.1415.005轴DG跨8.704.200.700.004.040.0014.1415.006轴DG跨7.204.200.700.004.040.0014.1415.008轴DG跨8.704.200.700.004.040.0014.1415.008轴AC跨9.004.200.700.004.040.0014.1415.009轴CF跨6.904.200.600.004.040.0014.5415.0010轴AB跨6.904.200.600.004.040.0014.5415.0012轴CF跨6.904.200.600.004.040.0014.5415.0013轴CF跨6.904.200.500.003.980.0014.7315.0013轴BC跨2.104.200.505.213.980.455.976.0013轴AB跨6.904.200.600.003.980.0014.3315.00第二标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值A轴3-1027.603.600.5050.423.980.455.896.00A轴10-139.603.600.5011.423.980.458.149.00B轴8-1319.203.600.5030.724.040.396.687.00C轴1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00C轴3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00C轴5-89.003.600.704.804.040.209.6710.00C轴9-1314.403.600.5020.344.040.397.378.00D轴1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00D轴3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00D轴8-94.803.600.457.024.040.367.348.00F轴8-1319.203.600.5023.583.980.458.009.00G轴1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00第二标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值1轴CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001轴DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.003轴DG跨8.703.600.600.004.040.0012.1213.003轴AC跨9.003.600.600.004.040.0012.1213.005轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.005轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006轴DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.009轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0010轴AB跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0012轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013轴CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013轴BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013轴AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第三标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值A轴3-1027.603.600.5050.423.980.455.896.00A轴10-139.603.600.5011.423.980.458.149.00B轴8-1319.203.600.5030.724.040.396.687.00C轴1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00C轴3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00C轴5-89.003.600.704.804.040.209.6710.00C轴9-1314.403.600.5020.344.040.397.378.00D轴1-39.003.600.8011.574.040.366.587.00D轴3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00D轴8-94.803.600.457.024.040.367.348.00F轴8-1319.203.600.5023.583.980.458.009.00G轴1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00第三标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值1轴CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001轴DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.003轴DG跨8.703.600.600.004.040.0012.1213.003轴AC跨9.003.600.600.004.040.0012.1213.005轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.005轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006轴DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.009轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0010轴AB跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0012轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013轴CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013轴BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013轴AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第四标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值A轴3-1027.603.600.5057.543.980.454.986.00A轴10-139.603.600.5026.223.980.452.704.00B轴8-1319.203.600.5034.474.040.395.977.00C轴1-413.503.600.8022.534.040.455.327.00C轴4-813.503.600.708.404.040.369.4310.00C轴9-1314.403.600.5022.744.040.396.767.00D轴1-413.503.600.8022.534.040.455.327.00D轴4-54.503.600.603.604.040.209.0510.00D轴8-94.803.600.457.024.040.367.348.00F轴8-1319.203.600.5023.583.980.458.009.00G轴1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00第四标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值1轴CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001轴DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.005轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.005轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006轴DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.009轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0012轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013轴CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013轴BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013轴AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第五标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值A轴3-1022.803.600.5052.103.980.454.276.00A轴11-134.803.600.500.003.980.4512.3413.00B轴8-1319.203.600.5028.084.040.397.198.00C轴1-39.003.600.8013.974.040.425.697.00C轴3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00C轴5-89.003.600.704.804.040.209.6710.00C轴9-1314.403.600.5020.344.040.407.388.00D轴1-39.003.600.8013.974.040.425.697.00D轴3-59.003.600.6014.044.040.366.387.00D轴8-94.803.600.456.604.040.367.678.00F轴8-94.803.600.506.603.980.457.488.00F轴12-133.303.600.503.783.980.458.299.00G轴1-827.003.600.5032.883.980.458.049.00圆118.283.600.5040.213.980.454.575.00圆210.993.600.5024.183.980.454.575.00第五标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值1轴CD跨2.103.600.505.213.980.453.584.001轴DG跨8.703.600.600.003.980.0011.9412.003轴DG跨8.703.600.600.004.040.0014.5415.003轴AC跨9.003.600.700.004.040.0014.1415.005轴AC跨9.003.600.700.004.040.0011.7212.005轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.006轴DG跨7.203.600.700.004.040.0011.7212.008轴DG跨8.703.600.700.004.040.0011.7212.008轴AC跨9.003.600.600.004.040.0012.1212.009轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0010轴AB6.903.600.604.040.0012.1213.0012轴CF跨6.903.600.600.004.040.0012.1213.0013轴CF跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.0013轴BC跨2.103.600.505.213.980.453.584.0013轴AB跨6.903.600.600.003.980.0011.9412.00第六标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值布置取值A轴2-927.304.500.5073.103.980.456.477.00B轴9-1314.404.500.507.204.040.2014.2415.00C轴10-139.604.500.507.924.040.3413.1114.00C轴8-94.804.500.502.404.040.2014.2415.00C轴5-89.004.500.704.804.040.2013.3014.00D轴8-109.004.500.453.604.040.2014.8315.00F轴8-94.804.500.509.103.980.459.2310.00F轴12-133.304.500.503.783.980.4511.8812.00G轴1-827.004.500.5043.683.980.4510.2111.00圆122.154.500.5068.673.980.454.985.00圆210.994.500.5034.073.980.454.985.00第六标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值布置取值1轴CD跨2.104.500.506.883.980.454.366.001轴DG跨8.704.500.6027.753.980.454.265.004轴AG跨27.274.500.6016.504.040.4214.1415.005轴AC跨9.004.500.700.004.040.0015.3512.005轴DG跨8.704.500.700.004.040.0015.3512.006轴DG跨7.204.500.700.004.040.0015.3512.008轴DG跨8.704.500.700.004.040.0015.3512.008轴AC跨9.004.500.700.004.040.0015.3512.009轴CF跨9.004.500.500.004.040.0016.1616.0010轴CF6.904.500.600.004.040.0015.7616.0012轴CF跨6.904.500.500.004.040.0016.1616.0013轴CF跨6.904.500.500.003.980.0015.9216.0013轴BC跨2.104.500.505.213.980.457.168.00第七标准层纵向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值A轴3-922.801.300.500.003.980.003.184.00F轴8-94.801.300.500.003.980.003.184.00F轴12-133.301.300.500.003.980.003.184.00G轴1-827.002.600.506.483.980.457.518.00圆148.233.800.500.003.980.0013.1313.00第七标准层横向梁梁梁上线荷载载计算轴跨号墙长层高梁高门窗面积墙面积重力荷载门窗面积重力荷载载梁上线荷载值实际取值1轴CD跨2.102.600.500.003.980.008.369.001轴DG跨8.702.600.600.003.980.007.969.005轴EG跨7.203.300.700.004.040.0010.5011.006轴DG跨7.203.300.700.004.040.0010.5011.0013轴CF跨6.901.300.500.004.040.003.234.0013轴BC跨2.101.300.500.003.980.003.184.0013轴AB跨6.901.300.500.003.980.453.184.00二、梁自重（一）截面尺寸：b×h=300mm×900mmq=25×0.3×(0.9-0.1)=6KN/m抹灰层：（0.9-0.1）×0.02×17×2=0.54KN/m合计：6.54KN/m（二）截面尺寸：b×h=300mm×800mmq=25×0.3×(0.8-0.1)=5.25KN/m抹灰层：（0.8-0.1）×0.02×17×2=0.48KN/m合计：5.73KN/m（三）截面尺寸：b×h=250mm×800mmq=25×0.25×(0.8-0.1)=4.38KN/m抹灰层：（0.8-0.1）×0.02×17×2=0.48KN/m合计：4.86KN/m（四）截面尺寸：b×h=250mm×700mmq=25×0.25×(0.7-0.1)=3.75KN/m抹灰层：（0.7-0.1）×0.02×17×2=0.41KN/m合计：4.16KN/m（五）截面尺寸：b×h=250mm×600mmq=25×0.25×(0.6-0.1)=3.12KN/m抹灰层：（0.6-0.1）×0.02×17×2=0.34KN/m合计：3.46KN/m（六）截面尺寸：b×h=250mm×500mmq=25×0.25×(0.5-0.1)=2.5KN/m抹灰层：（0.5-0.1）×0.02×17×2=0.27KN/m合计：2..77KNN/m（七）截面尺寸：：b×h=2000mm×450mmmq=25×0.220×(0..45-0..1)=1..75KNN/m抹灰层：（0.45--0.1）×0.022×17×22=0.244KN/m合计：1..99KNN/m第三节柱荷载载计算一、柱自重（一）截面尺寸：：b×h=5000mm×500mmmq=25×0.550×0.550=6.225KN/m抹灰层：（0.50++0.50）×0.022×17×22=0.688KN/m合计：6..93KN/m（二）截面尺寸：：b×h=5550mm×550mmmq=25×0.555×0.555=7.556KN/m抹灰层：（0.55++0.55）×0.022×17×22=0.755KN/m合计：8..31KN/m（三）截面尺寸：：b×h=6000mm×600mmq=25×0.66×0.6==9KN/m抹灰层：（0.6+00.6）×0.022×17×22=0.822KN/m合计：9..82KN/m（四）截面尺寸：：b×h=8000mm×500mmq=25×0.88×0.5==10KNN/m抹灰层：（0.8+00.5）×0.022×17×22=0.888KN/m合计：100.88KNN/m（五）截面尺寸：：b×h=8550mm×600mmq=25×0.885×0.66=12.775KN/m抹灰层：（0.85++0.6）×0.022×17×22=0.999KN/m合计：133.74KNN/m第四章板的计计算第一节双向板的的设计图4-1为二层楼板板平面图图4-1二层楼板平平面图一、板eq\o\ac(○,2)（双向板）1．基本信息研究室EG轴2--3跨编号为2的板配筋计算算用弹性算法2．边界条件（左端//下端/右端/上端）：固固定/固定/固定/固定/3．荷载：永久荷载标准值：：g＝3.50KN/m2可变荷载标准值：：q＝2.00KN/m2(板厚H=1000mm；；砼强度等级级：C25；钢筋强度度等级为HPB2335)4．计算方法：弹性算算法。5．泊松比：μ＝0..26．考虑活荷载不利组组合。荷载设计q=1.42=22.8KN/m2gg=1.23..5=4.22KN/m2g+q/2=4..2+2.88/2=5..6KN/m2q/2=11.4KN/m2g+q=7KN//m2因为本设计为框架架结构，板与与梁柱现浇，所所以各净跨长长取值为：L01=4350mmL02=4500mmmL01/L02=4.335/4.55=0.97弯矩计算:跨中最最大弯矩为当当内支座固定定时在g+q/2的作用下的的跨中弯矩值值，与内支座座铰支时在q/2作用下的跨跨中弯矩之和和，支座最大大负弯矩为当当内支座固定定时g+q作用下下的支座弯矩矩。查表得：：m1=(0.01889+0.22×0.01174)×55.6×4..35²+(0.00393+00.2×0..0366))×1.4××4.35²²=3.6220KN.mm2=(0.00174+00.2×0..0189))×5.6××4.35²²+(0.00366+00.2×0..0393))×1.4××4.35²²=3.4422KN.mm1’=m1”=--0.05335×7×44.35²=-7.0086KN.mm2’=m2”=--0.05222×7×44.35²=-6.9914KN.m截面有效高度：假假定选用Ф8钢筋，则L01方向跨中中截面的h01=81mmm；L02方向跨中中截面的h02=73mmm；支座截面面的h0=81mm。截面设计用弯矩：：板与梁柱现现浇，所以跨跨中及支座弯弯矩均减少20%；钢筋统一一取Ⅰ级fy=210N/mmm2,，γ近似取0.95，As=m/0.95h0fy。板中受力钢钢筋的间距，当当板厚h<1500mm时，不易大大于200mm，板筋为大大于等于8mm的钢筋。截面配筋按弹性理理论计算，计计算简图、结结果及实际配配筋如下表4.1。表4.1项目截面h0(mm)M(KN.m)As(mm2)选筋实配钢筋l01方向813.620×800%=2.8896224φ8@200=251mm2l02方向733.422×800%=2.7738235φ8@200=251mm2长边支座81-7.086×880%=--5.6699351φ8@140=359mm2短边支座81-6.914×880%=--5.5311342φ8@140=359mm2AS/bh=251//1000880=0.33125%>>0.2% 满足要求二、板eq\o\ac(○,32)（双向板板）1、基本信息研究室室AB轴9--10跨编号号为35的板配筋计算算用弹性算法2、边界条件（左端端/下端/右端/上端）：固固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：：g＝3.50KN/m2可变荷载标准值：：q＝2.00KN/m2（板厚H=1000mm；；砼强度等级级：C25；钢筋强度度等级：HPPB235）4、泊松比：μ＝00.25、考虑活荷载不利利组合。荷载设计q=1.42=22.8KN/m2g=1.23.55=4.2KKN/m2g+q/2=4..2+2.88/2=5..6KN/m2q/2=1.4KKN/m2g+q=7KN//m2因为本设计为框架架结构，板与与梁柱现浇，所所以各净跨长长取值为：L01=3450mmmL02=4800mmmL01/L02=3.445/4.8=00.72弯矩计算：跨中最大弯弯矩为当内支支座固定时在在g+q/2的作用下的的跨中弯矩值值，与内支座座铰支时在q/2作用下的跨跨中弯矩之和和，支座最大大负弯矩为当当内支座固定定时g+q作用下的支支座弯矩。查查表得：m1=(0.03111+0.22×0.01136)×55.6×3..45²+(0.00658+00.2×0..0304))×1.4××3.45²²=3.4552KN.mm2=(0.00136+00.2×0..0311))×5.6××3.45²²+(0.00304+00.2×0..0658))×1.4××3.45²²=2.0047KN.mm1’=m1”=--0.07221×7×33.45²=-6.0007KN.mm2’=m2”=--0.05667×7×33.45²=-4.7724KN.m截面有效高度：假假定选用Ф8钢筋，则L01方向跨中中截面的h01=81mmm；L02方向跨中中截面的h02=73mmm；支座截面面的h0=81mm。截面设计用弯矩：：板与梁柱现现浇，所以跨跨中及支座弯弯矩均减少20%；钢筋统一一取Ⅰ级fy=210N/mmm2,，γ近似取0.95，As=m/0.95h0fy。板中受力钢钢筋的间距，当当板厚h<150mmm时，不易易大于2000mm，板筋筋为大于等于于8mm的钢筋筋。截面配筋按弹性理理论计算，计计算简图、结结果及实际配配筋如下表4.2。表4.2项目截面h0(mm)M(KN.m)As(mm2)选筋实配钢筋l01方向813.452×800%=2.7762171φ8@200=251.0mmm2l02方向732.047×800%=1.6638113φ8@200=251.0mmm2长边支座81-6.007×880%=--4.8066297φ8@160=314.0mm22短边支座81-4.724×880%=--3.7799234φ8@200=251.0mmm2AS/bh=251//1000880=0.33125%>>0.2% 满足要求三、板eq\o\ac(○,18)（双向板）1、基本信息研究室室CF轴100-12跨编编号为18的板配筋计算算用弹性算法2、边界条件（左端端/下端/右端/上端）：固固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：：g＝3.50KN/m2可变荷载标准值：：q＝2.00KN/m2(板厚H=1100mmm；砼强度等等级：C200；钢筋强度度等级：HPPB235))4、泊松比:μ＝00.25、考虑活荷载不利利组合。荷载设计q=1.42=22.8KN/m2g=1.23.55=4.2KKN/m2g+q/2=4..2+2.88/2=5..6KN/m2q/2=1.4KKN/m2g+q=7KN//m2因为本设计为框架架结构，板与与梁柱现浇，所所以各净跨长长取值为：L01=3450mmmL02=6300mmmL01/L02=3.445/6.3=00.55弯矩计算：跨中最最大弯矩为当当内支座固定定时在g+q/2的作用下的的跨中弯矩值值，与内支座座铰支时在q/2作用下的跨跨中弯矩之和和，支座最大大负弯矩为当当内支座固定定时g+q作用下的支支座弯矩。查查表得：m1=(0.03885+0.22×0.00056)×55.6×3..45²+(0.00892+00.2×0..0210))×1.4××3.45²²=4.1997KN.mm2=(0.00056+00.2×0..0385))×5.6××3.45²²+(0.00210+00.2×0..0892))×1.4××3.45²²=2.4443KN.mm1’=m1”=--0.08114×7×33.45²=-6.7782KN.mm2’=m2”=--0.05771×7×33.45²=-4.7757KN.m截面有效高度：假假定选用Ф8钢筋，则L01方向跨中中截面的h01=81mmm；L02方向跨中中截面的h02=73mmm；支座截面面的h0=81mm。截面设计用弯矩：：板与梁柱现现浇，所以跨跨中及支座弯弯矩均减少20%；钢筋统一一取Ⅰ级fy=210N/mmm2,，γ近似取0.95，As=m/0.95h0fy。板中受力钢钢筋的间距，当当板厚h<1500mm时，不易大大于200mm，板筋为大大于等于8mm的钢筋。截面配筋按弹性理理论计算，计计算简图、结结果及实际配配筋如下表4.3。表4.3项目截面h0(mm)m(KN.m)As(mm2)选筋实配钢筋l01方向814.197×800%=3.3358208φ8@200=251.0mmm2l02方向732.443×800%=1.9954134φ8@200=251.0mmm2长边支座81-6.782×880%=--5.4266336φ8@150=335.0mmm2短边支座81-4.757×880%=--3.8066236φ8@200=251.0mmm2AS/bh=251//1000880=0.33125%>>0.2% 满足要求第二节单向板的设计BC轴10—13跨编号号为29的板长l=9.6mm,b=2.11m,l/bb=9.6//2.1=44.6>3,,所以按单向向板来设计。由由上述荷载计计算的结果知知：板的恒荷载标准值值为3.5KN/m板的活荷载标准值值为2.5KNN/m活荷载起控制作用用的组合:1.2ggk+1.4qqk=7.7KNN/m2一、内力计算取跨中弯矩系数为为1/16计算跨度l=21100-2000=19000mm=11.90m偏于安全取跨中弯弯矩M＝（g+q）l/16=（7.7×11.9）/16＝1.74KNN.m二、配筋计算==0.023<A=按构造选配钢筋φφ8＠200，端支座：取中间支支座弯矩系数数为-1/144故弯矩为：M＝（g+q）l/14=（7.7×11.9）/14＝1.99KNN.m==0.026<A=按构造选配钢筋φφ8＠200，。第五章一榀框框架计算第一节框架计算简简图假定框架柱嵌固于于基础顶面，框框架梁与框架架柱刚接。框框架梁的跨度度应取框架柱柱界面形心轴轴线之间的距距离。底层柱柱高从基础顶顶面算至二层层楼面，基础础顶面标高根根据地质条件件、室内外高高差为0.3m，根据地质质资料假设基基础顶面标高高为-1.200m，因此一层层的层高为4.8m，以上各层层层高同建筑筑高度，由此此框架结构计计算简图如下下图5-1所示：：图5-1框架计计算简图第二节框架梁、柱柱刚度计算梁、柱线刚度框架梁混凝土强度度等级选用C30，Ec＝3.0×1104N/mm2框架柱混凝土砼强强度等级选用用C30，Ec＝3.0×1104N/mm2两边有楼板的框架架梁的截面惯惯性柱取I＝2.0Io，一边有楼楼板的框架梁梁的截面惯性性矩取I＝1.5IIo，Io＝1/12××b×h3，ic=EcII/L；对于柱子子，假设分层层后中间各层层柱柱端固定定与实际不符符，因而，除除底层外，上上层各柱的截截面惯性矩均均乘以0.9修正。梁柱线线刚度详见下下表5.1。表5.1梁柱的线刚度计算算（第一层）横向梁梁轴号弹性模量放缩系数截面惯性矩梁长度（m)线刚度KN.mm1轴AC跨3.01.54.509.02.251轴CD跨3.01.52.602.15.571轴DG跨3.01.54.508.72.332轴AG跨3.02.04.5019.81.363轴AC跨3.02.07.149.04.763轴CD跨3.02.02.602.17.433轴DG跨3.02.04.508.73.104轴AC跨3.02.04.509.03.004轴CD跨3.02.02.602.17.434轴DG跨3.02.04.508.73.105轴AC跨3.02.07.149.04.765轴CD跨3.02.04.502.112.865轴DG跨3.01.57.148.73.696轴EG跨3.01.57.147.24.468轴AB跨3.02.04.506.93.918轴BC跨3.02.04.502.112.868轴CF跨3.02.07.146.96.218轴FG跨3.02.07.143.910.989轴AB跨3.02.04.506.93.919轴BC跨3.02.02.602.17.439轴CF跨3.02.04.506.93.9110轴AB跨3.02.04.506.93.9110轴BC跨3.02.02.602.17.4310轴CF跨3.02.04.506.93.9111轴AB跨3.02.04.506.93.9112轴CF跨3.01.54.506.92.9313轴AB跨3.01.54.56.92.9313轴BC跨3.01.52.62.15.5713轴CF跨3.01.52.66.91.70第二层（横向梁）1轴AC跨3.01.54.592.251轴CD跨3.02.02.602.17.431轴DG跨3.01.54.508.72.332轴AG跨3.02.07.1419.82.166轴EG跨3.01.57.147.24.469轴AB跨3.02.04.506.93.91第三层（横向梁）1轴AC跨3.01.54.592.251轴CD跨3.02.02.602.17.431轴DG跨3.01.54.508.72.332轴AG跨3.02.07.1419.82.166轴EG跨3.01.57.147.24.469轴AB跨3.02.04.506.93.91第四层（横向梁）1轴AC跨3.01.54.592.251轴CD跨3.02.02.602.17.431轴DG跨3.01.54.508.72.332轴AG跨3.02.07.1419.82.166轴EG跨3.01.57.147.24.469轴AB跨3.02.04.506.93.91第五层（横向梁）1轴AC跨3.01.57.1493.571轴CD跨3.02.02.602.17.431轴DG跨3.01.54.508.72.332轴AG跨3.02.07.1419.82.166轴EG跨3.01.57.147.24.469轴AB跨3.02.04.506.93.91第六层（横向梁）1轴AC跨3.01.57.1493.571轴CD跨3.02.02.602.17.431轴DG跨3.02.04.508.73.102轴AG跨3.02.07.1419.82.166轴EG跨3.01.57.147.24.469轴AB跨3.02.04.506.93.91第七层（横向梁）1轴AC跨3.01.57.1493.571轴CD跨3.02.04.502.112.861轴DG跨3.01.57.148.73.692轴AG跨3.02.010.6719.83.236轴EG跨3.01.57.147.24.469轴AB跨3.02.04.506.93.91第一层（柱子）边柱（500*5500）3.01.05.214.83.26边柱（500*8800）3.01.021.334.813.33边柱（600*8850）3.01.030.74.819.19中柱（550*5550）3.01.07.624.84.76中柱（600*6600）3.01.010.84.86.75第二层（柱子）边柱（500*5500）3.00.95.214.23.35边柱（500*8800）3.00.921.334.213.71边柱（600*8850）3.00.930.74.219.74中柱（550*5550）3.00.97.624.24.90中柱（600*6600）3.00.910.84.26.94第三层（柱子）边柱（500*5500）3.00.95.213.63.91边柱（500*8800）3.00.921.333.616.00边柱（600*8850）3.00.930.73.623.03中柱（550*5550）3.00.97.623.65.72中柱（600*6600）3.00.910.83.68.10第四层（柱子）边柱（500*5500）3.00.95.213.63.91边柱（500*8800）3.00.921.333.616.00边柱（600*8850）3.00.930.73.623.03中柱（550*5550）3.00.97.623.65.72中柱（600*6600）3.00.910.83.68.10第五层（柱子）边柱（500*5500）3.00.95.213.63.91边柱（500*8800）3.00.921.333.616.00边柱（600*8850）3.00.930.73.623.03中柱（550*5550）3.00.97.623.65.72中柱（600*6600）3.00.910.83.68.10第六层（柱子）边柱（500*5500）3.00.95.213.63.91边柱（500*8800）3.00.921.333.616.00边柱（600*8850）3.00.930.73.623.03中柱（550*5550）3.00.97.623.65.72中柱（600*6600）3.00.910.83.68.10第七层（柱子）边柱（500*5500）3.00.95.214.53.13边柱（500*8800）3.00.921.334.512.80边柱（600*8850）3.00.930.74.518.42中柱（550*5550）3.00.97.624.54.57中柱（600*6600）3.00.910.84.56.48由上述计算结果可可画出所算框框架--框架KJ-eq\o\ac(○,1)梁柱线线刚度图（如下图5-2）：图5-2框架KKJ-eq\o\ac(○,1)梁柱线线刚度图二、D值的计算（一）柱子总抗侧侧刚度的计算算根据D值法计算：D=α.12iic/h21.底层柱Z3k=i2/ic=22.25/113.33==0.17α=（0.5+0.177）/（2+0.177）=0.311D=0.31×112×13..33/4..82=2.155Z2k=i2/ic=44.76/33.26=11.46α=（0.5+1.466）/（2+1.466）=0.577D=0.57×112×3.226/4.882=0.966Z1k=i2/ic==（4.76++7.43）/4.766=2.566α=（0.5+2.566）/（2+2.566）=0.677D=0.67×112×4.776/4.882=1.666底层柱的总的抗侧侧刚度为：2.15××3+0.996×24++1.66××17=577.712.二层柱Z3k=i2/ic=（2.25++2.25）/13.771×2=0.116α=0.16/（2++0.16）=0.077D=0.07×112×13..71/4..22=0.655Z2k=i2/ic=（3.91++3.91）/3.355×2=1.117α=1.17/（22+1.117）=0.377D=0.37×112×3.335/4.222=0.844Z1k=i2/ic=（4.76++7.43）×2/4.990×2=2.449α=2.49/（2++2.49）=0.555D=0.55×112×4.99/4.22=1.833第二层柱的总的抗抗侧刚度为：：0.65××3+0.884×24++1.83××17=533.223.第三、四、五、六六层柱Z3k=i2/ic=（2.25++2.25）/16×2=0.114α=0.14/（2++0.14）=0.077D=0.07×112×16/3.662=1.044Z2k=i2/ic=（3.91++3.91）/3.911×2=1.00α=1.0/（2++1.0）=0.333D=0.33×112×3.991/3.662=1.200Z1k=i2/ic=（4.76++7.43）×2/5.772×2=2.113α=2.13/（2++2.13）=0.522D=0.52×112×5.772/3.662=2.755第三、四、五、六六层柱的总的的抗侧刚度为为：1.04×3+11.20×224+2.775×17==78.6774.第七层柱Z3k=i2/ic=（3.57++3.57）/12.88×2=0.556α=0.56/（2++0.56）=0.222D=0.22×112×12..8/4.552=1.677Z2k=i2/ic=（3.57++3.57）/3.133×2=1.114α=1.14/（22+1.114）=0.366D=0.36×112×3.113/4.552=0.677Z1k=i2/ic=（4.76++7.43）×2/4.557×2=2.667α=2.67/（2++2.67）=0.577D=0.57×112×4.557/4.552=1.544第七层柱的总的抗抗侧刚度为：：1.67××3+0.667×24++1.54××17=477.27（二）框架KJ--eq\o\ac(○,1)D值计算表5.2层号A轴柱C轴柱D轴柱G轴柱底层柱0.161.611.660.170.310.580.590.312.151.441.462.15二层柱K=i+i+i+ii/2i0.151.571.610.170.070.440.450.080.651.471.500.75三到—六层柱K=i+i+i+ii/2i0.131.341.380.150.060.400.410.070.892.122.171.04七层柱K=i+i+i+ii/2i0.161.681.730.180.070.460.460.080.531.241.240.61第三节风荷载计计算一、基本概况风压标准值计算公公式：ω=βZμSμZω0—风荷载标准值（KKN/m²）；z—高度z处的风振系系数；s—风荷载体型系数；；z—风压高度变变化系数（地地面粗糙度类类别为B类）；o—基本风压（KN//m²）；因主体结构高度HH=28.66<30m，可取βZ=1.0；按建筑物物的体型查得得建筑迎风面面μS=0.8，背风面μS=0.5；μZ可从荷载规范查得得。二、楼层处集中风风荷载的计算算将风荷载换算成作作用与框架每每层节点上的的集中荷载，计计算过程如下下表所示。表表中z为框架节点点至室外地面面的高度，A为一榀框架架各层节点的的受风面积，计计算结果如下下表5.3所示。表5.3层次βZμSZ(m)μZω0(KN/m2)A(m2)PW（KN）71.01.327.30.9570.458.664.8561.01.322.80.8850.459.114.7251.01.319.20.8240.458.13.9041.01.315.60.7520.458.13.5631.01.312.00.740.458.13.5121.01.38.40.740.458.783.8011.01.34.20.740.459.454.09A----受风面面积(mm)PW-----楼层层处集中风荷荷载（KN）所以框架在左风荷荷载作用下受受荷图如下图图5-3所示：：图5-3左风荷荷载作用下框框架受荷图由上图知，左风作作用下框架的的底部总剪力力：＝4.85+4.772+3.99+3.566+3.511+3.800+4.099=28.443KN三、风荷载作用下下的柱子剪力力计算将风荷载作用下产产生的层间剪剪力按各柱子子刚度分配到到eq\o\ac(○,1)轴的各个柱上，按按公式计算得得指定框架各各柱的剪力值值。计算过程程如下表5.4所示。表5.4层数层剪力（KN）边柱D值中柱D值每根边柱剪力（KKN）每根中柱剪力（KKN）A轴G轴C轴D轴A轴G轴C轴D轴74.850.530.611.251.253.640.710.811.661.6669.570.891.042.122.176.221.371.603.263.34513.470.891.042.122.176.221.932.254.594.70417.030.891.042.122.176.222.442.855.805.94320.540.891.042.122.176.222.943.437.007.16224.340.650.751.471.504.373.624.188.198.35128.432.152.151.441.467.28.498.495.695.76四、风荷载作用下下柱端弯矩的的计算对比较规则的，层层数不多的框框架结构，当当柱轴向变形形对内力及位位移影响不大大时，可采用用D值法或反弯弯点法计算水水平荷载作用用下的框架内内力及位移运用D值法计算在水平力力作用下框架架的内力：根据各柱分配到的的剪力及反弯弯点位置yh计算第i层第j个柱端弯矩矩上端弯矩：M==Vh（1-y）下端弯矩：M==Vhy当计算出了框架在在水平力作用用下的柱端弯弯矩值后，求求梁端弯矩时时，由柱端弯弯矩，并根据据节点平衡来来求。对于边跨梁端弯矩矩：M=M+M对于中跨，由于梁梁的端弯矩与与梁底线刚度度成正比，因因此，M=（M+M）MM=（M+M）下表为柱弯矩计算算的结果表5.5第七层层（层剪力=4.855KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴0.710.52.251.601.60C1.660.52.253.743.74D1.660.52.253.743.74G0.810.52.251.821.82表5.6第六层（层层剪力=9.577KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴1.370.51.82.472.47C3.260.51.85.875.87D3.340.51.86.016.01G1.600.51.82.882.88表5.7第五层（层层剪力=13.447KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴1.930.51.83.473.47C4.590.51.88.268.26D4.700.51.88.468.46G2.250.51.84.054.05表5.8第四层（层层剪力=17.003KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴2.440.51.84.394.39C5.800.51.810.4410.44D5.940.51.810.6910.69G2.850.51.85.135.13表5.9第三层（层层剪力=20.554KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴2.940.51.85.295.29C7.000.51.812.6012.60D7.160.51.812.8912.89G3.430.51.86.176.17表5.10第二层（层层剪力=24.334KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴3.620.52.17.607.60C8.190.52.117.2017.20D8.350.52.117.5417.54G4.180.52.18.788.78表5.11第一层（层层剪力=28.443KN）柱号柱剪力（KN）反弯点系数y距离（m）A轴8.490.673.213.5827.17C5.690.673.29.1018.21D5.760.673.29.2218.43G8.490.673.213.5827.17五、风荷载作用下梁梁端弯矩、剪剪力及柱轴力力计算由上表中柱端弯矩，并并根据节点平平衡计算梁端端弯矩，节点点左、右两边边的梁端弯矩矩按照梁的线线刚度比例进进行分配：对于边跨梁端弯矩矩，按计算对于跨中，按和计算剪力按计算力根据节点Y方向向受力平衡条条件可求，以下是梁端弯弯矩、剪力及及柱轴力的计计算结果列于于下表5.13..表5.12各层梁弯弯矩：单位（KN.m）层数A端（KN.m）C端左（KN.m）C端右（KN.m）D端左（KN.m）D端右（KN.m）G端（KN.m）71.601.032.712.641.101.8264.072.646.976.872.884.7055.943.8810.2510.204.276.9347.865.1413.5613.505.659.1839.686.3316.7116.626.9511.3212.898.1921.6121.468.9714.95121.187.2319.0718.877.8922.36表5.13各层梁剪剪力：单位(KN)层数AC跨（km）CD跨（km）DG跨（km）70.272.550.3460.706.590.8751.029.741.2941.3512.881.7031.6715.872.1022.2020.512.7512.9618.073.48表5.14各层柱轴轴力：单位（KN）层数A柱C柱D柱G柱70.272.282.210.3460.978.177.931.2151.9916.8916.382.543.3428.4227.564.235.0142.6241.336.327.2160.9359.099.05110.1776.0473.6812.53由上述表中的结果果可分别绘出风载载作用下框架架梁柱弯矩、剪剪力及轴力图图分别如下图图5-4、图5-5、图5-6所示。图5-4左风作作用下框架弯弯矩图图5-5左风作作用下框架剪剪力图图5-6左风作作用下框架轴轴力图地震作用计算一、重力荷载代表表值的计算计算地震作用时，建建筑结构总重重力荷载代表表值应取100%的恒荷载和50%的楼面活荷荷载组合值之之和（屋面活活荷载不考虑虑，活荷载组组合系数取0）。Gi——楼层标高处的重力力荷载代表值值，单位KNN。（一）第二层重力力荷载代表值值计算1.梁重量（1）截面尺寸：b×hh=250mmm×700mmmG1=4.16××(9×5++10.8++8.7+77.2)=2298.277KN（2）截面尺寸：b×hh=250mmm×600mmmG2=3.46××（9.6×22+9×6++8.7×44+6.9××7+2.11×2+5..4）=5744KN（3）截面尺寸：b×hh=250mmm×5000mmG3=2.77××(4.5××10+4..8×14++6.3×22+3.3××2+2.11×8+2..4×2+55.4×3+3.9×2+66.9+3..6)=5119.38KN（4）截面尺寸：b×hh=200mmm×450mmmG4=1.99××(4.5××10+4..8×6+66.3+3..6×2+33.3×2++2.1)==191KNN2.柱重量（1）截面尺寸：b×hh=500mmm×500mmmG5=6.93××（2.1+22.4）×14=4436.599KN（2）截面尺寸：b×hh=550mmm×550mmmG6=8.31××（2.1+22.4）×15=5560.92