某层建筑KM计算书

结构计算书业号（共册，第册）工程名称项目本册主要内容结构设计概况说明荷载统计，电算信息计算校对审核*****公司2007年06月20日一:结构计算书首页概况·工程所在地名·建筑物层数地上24层，地下0层·建筑物高度72.00m，长度69.70m·建筑物安全等级二级建筑抗震·地震基本烈度6度·抗震设防烈度6度·建筑抗震设计按近震的有关规定执行·建筑物重要性类别丙类·场地土类型中硬－中软场地土·建筑场地类别Ⅱ类·高层抗震墙抗震等级四级工程地质勘察·勘察单位名称·勘察报告编号KC2007-067·报告提交日期2007-04-20·勘察阶段详勘工程水文地质情况及场地特殊地质条件的说明·勘探期间混合静止水位地表下0.5~7.5米．.·地下水对混凝土无腐蚀性地基基础·基础类型整体筏板基础·地基处理·基础埋置深度承台底–5.0米·±0.000相当于绝对标高27.90米·自然地面平均绝对标高27.90米·室外筑成地面相对标高-0.600米（西）；-0.450米（东）·基底：-5.00米=23.00米(绝对标高)·天然地基、复合地基或桩基持力层土层号，土名及状态（复合地基须说明被处理的土层情况）5．结构选型·结构形式剪力墙结构·伸缩缝、沉降缝、防震缝和后浇带的设置超长及平面凸凹超规单体设置伸缩缝、防震缝主楼与裙房间设置沉降缝·楼板选型现浇板·屋面板选型现浇板·混凝土强度等级：楼层位置墙柱砼强度梁板砼强度1～6C40C357～13C35C3014～19C30C2520～24C25C25大屋面C25C306.其他(特殊荷载，新技术、新结构、新材料的选用，特殊构造处理以及标准图集的选用等)03G101-1：《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03ZG003：《多层和高层混凝土房屋结构抗震构造》荷载统计楼(屋)面均布活荷载及装修恒荷载标准值(kN/m2)·活荷载取值依据:<<建筑结构荷载规范>>(GBJ9-87)·装修恒荷载取值依据:中南标98ZJ001·装修恒荷载中不包含现浇板自重装修均布恒载标准值(kN/m2)统计过程如下：客厅、餐厅:大理石楼面(楼11做法):1.1630厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=2.16≈2.2卧室、书房:单层木地板(楼17做法):1.2230厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=2.22≈2.23．厨房:陶瓷地砖(楼27做法):2.2630厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=3.26≈3.3卫生间:陶瓷地砖(楼27做法):2.26（降300）200厚炉道:1.2x0.2=2.40现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=5.06≈5.15.卫生间陶瓷地砖(楼27做法):2.26（不降）30厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=3.26≈3.36.阳台:陶瓷地砖(楼10做法):1.2230厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=1.77．楼梯平台：陶瓷地砖(楼10做法):0.730厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=1.78.楼梯斜锻:陶瓷地砖(楼10做法):0.7现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=1.1(实取1.5)9．上人屋面有保温隔热(屋7做法):3.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=4.010.不上人屋面:有保温(楼10做法):2.2现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=2.611．露台有保温隔热(屋7做法):3.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=4.012.花园有保温隔热(楼7做法):3.6300厚土体18x0.3=5.4吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=9.4楼(屋)面现浇板均布自重(恒荷载)标准值(kN/m2)·计算现浇板自重时考虑混凝土的容重为25kN/m3·各种厚度现浇板自重(恒荷载)标准值分别为:板厚80mm:2.0kN/m2板厚100mm:2.5kN/m2板厚120mm:3.0kN/m2板厚140mm:3.5kN/m2板厚160mm:4.0kN/m2板厚180mm:4.5kN/m2板厚200mm:5.0kN/m2板厚300mm:7.5kN/m2板厚350mm:8.75kN/m2板厚400mm:10.0kN/m2楼(屋)面现浇板均布恒荷载标准值为装修恒荷载标准值加上自重恒荷载标准值。例如：会议室现浇板板厚100mm,则其均布恒荷载标准值为：gk=2.5+2.2=4.7kN/m2具体楼(屋)面现浇板均布恒荷载标准值计算结果详电算输出结果《荷载平面简图》，计算过程此处从略梁，墙线荷载(恒荷载)标准值(kN/m2)加气块墙体干容重γo=5.0kN/m3,饱和湿容重γ=7.5kN/m3。加气混凝土块面容重为：qo=γt+0.8当t=250时，qo=2.7kN/m2当t=200时，qo=2.3kN/m2当t=100时，qo=1.55kN/m2线荷载均按上层梁高400mm计算。线荷载计算公式：q=qoX(H-0.4）当t=250时，qo=7.0kN/m2当t=200时，qo=6.0kN/m2当t=100时，qo=4.0kN/m2·计算梁，墙线荷载时考虑加砌混凝土砌块的吸水饱和湿容重为7.0kN/m3·加砌混凝土砌块墙体均考虑两面各做20mm厚的砂浆粉刷·各种厚度加砌混凝土砌块墙体面容重(恒荷载)标准值分别为:墙厚250mm:2.55kN/m2墙厚200mm:2.20kN/m2墙厚150mm::11.85kN/mm2墙厚100mm:1.550kkN/m2·计算梁，墙线荷载载时按墙体面面容重乘以墙墙体高度考虑虑，例如:外墙墙厚250mmm，层高3.33m，墙顶梁高h==600mmm时，梁上线荷荷载标准值为：：q=2.55x((3.3-00.6)=66.885kN/m22实实际取值为qq=6.9kN//m2·具体梁，墙线荷载载计算值详电电算输出结果果《荷载平面面简图》，计计算过程从略略电算结果分析·主体结构电算软件件:中国建科院院PKPM--SATWEE系列·对电算结果进行分分析,各种指标均均符合规范相相关要求且符符合通常工程程经验.具体详电算输出结结果，分析过过程从略机算参数实际取值合理取值范围总信息混凝土容重26(kN/m33)钢材容重78(kN/m33)竖向力计算信息模拟施工加载1墙元侧向节点信息息内部节点设计信息梁柱重叠部分简化化作为刚域柱配筋计算原则按双偏压计算结构重要性系数1.0梁保护层厚度25(mm)柱保护层厚度30(mm)剪力墙暗柱长度取取值原则墙厚小于350mmm时，取2.00倍墙厚墙厚小于600mmm时，取1.55倍墙厚配筋信息墙主筋强度210(N/m22)梁主筋强度300(N/m22)柱主筋强度300(N/m22)梁箍筋强度210(N/m22)柱箍筋强度210(N/m22)梁箍筋间距100mm柱箍筋间距100mm墙分布筋强度210(N/m22)墙水平分布筋间距距200mm墙竖向分布筋配筋筋率0.30%风荷载信息地面粗糙度类别C类结构类别剪力墙结构修正后的基本风压压0.40(KN//m2)体型分段数2第一段最高层号10第一段体型系数1.3第二段最高层号26第二段体型系数1.3地震信息考虑扭转藕连藕连设计地震分组一组计算震型个数36活荷质量折减系数数0.50地震烈度6.00场地土类型Ⅱ剪力墙抗震等级四周期折减系数0.7结构的阻尼比5活荷信息恒载分项系数1.20活载分项系数1.40柱、墙设计时活荷荷载折减传给基础的活荷载载折减梁活荷载不利布置置计算层数不考虑柱墙折基减础系活数荷载1层折减系数112-3层折减系数数0.854-5层折减系数数0.76-8层折减系数数0.6559-20层折减系系数0.620层以上层折减减系数0.55调整梁端负弯矩调幅系系数0.85梁跨中弯矩增大系系数1梁扭矩折减系数0.4连梁刚度折减系数数0.55中梁刚度增大系数数1.0信注：边梁刚度放大大系数为：（1+Bk）/2.息全楼地震力调整系系数1.000.2Qo调整起起始层号00.2Qo调整终终止层号0顶塔楼地震力放大大起算层号0放大系数1.00高层结构特征：电算采用中国建研研院PKPM--Satwee系列软件，计计算结果详见见表。栋号11栋（左边）11栋（右边）荷载作用方向X方向Y方向X方向Y方向建筑物总重量G00（KN）18397.56615252.9779结构自振周期T11（S）2.46712.6316自振周期与层数的的比值T1/N0.1030.110扭转与自振周期的的比值Tt/T10.8230.84结构顶点弹性位移U（mm）(最大位移/平均位位移)Max风荷载作用下11.6023.1612.6926.591.061.131.071.17地震作用下19.1622.2219.8924.381.151.241.041.23最大层间弹性位移/层高(最大位移/平均位位移)Max风荷载作用下1/47291/26991/47281/21801.061.131.071.17地震作用下1/26631/25851/30381/21631.151.241.041.23地震作用下底部剪剪力QO(kN)1497.931538.161310.491231.52地震作用下底部剪剪力系数QO/Ge0.81%0.84%0.86%0.81%地震作用下倾覆力力矩MO（kN·m）77892.379984.168145.464039.0体型特征建筑物长x宽x高高37.8x14..9x72.031.5x14..9x72.0长宽比L/Bmaax2.542.11高宽比H/Bmaax4.834.83双向板计算1．1基基本资料1．1．1工程名称称：工程一1．1．2边界条件件（左端/下端/右端/上端）：固固定/固定/固定/固定1．1．3荷载标准准值1．1．3．．1永久荷荷载标准值楼板自重：gkk1＝4.7kkN/m均布荷载：gkk2＝0kN//m1．1．3．．2可变荷荷载标准值均布荷载：qkk1＝2kN//mγQ＝1.4ψc＝0.7ψq＝0.41．1．3．．3由可变变荷载效应控控制的荷载组组合值1..2*((4.7++0+0)+1.4**(2++0)＝＝8.444kN/m1．1．3．．4由永久久荷载效应控控制的荷载组组合值1..35*(4.7+0++0)++0.7*1.44*(22+0))＝8.311kN/m1．1．4计算跨度度Lx＝27000mm计算跨度度Ly＝36000mm板厚h＝1100mm板底、板面纵筋合合力点至近边边距离：ass＝25mmm、as'＝25mmm1．1．5混凝土强强度等级：CC20fc＝＝9.555N/mmfft＝1.1mmmfttk＝1.544N/mmEEc＝254113N/mmm1．1．6钢筋抗拉拉强度设计值值fy＝210NN/mmEEs＝2100000N/mmm1．2弯弯矩计算结果果1．2．1平行于Lxx方向的跨跨中弯矩MMxMxx(L)＝＝(0.00296+00.2*0..013)**8.44**2.7^22＝1.988kN·mMxx(D)＝＝(0.00296+00.2*0..013)**8.3055*2.7^^2＝1.955kN·mMxx＝Max{{Mx(L)),Mx((D)}＝＝Max{{1.98,,1.955}＝1.988kN·mMxxk＝(0.00296+00.2*0..013)**6.7*22.7^2＝1.577kN·mMxxq＝(0.00296+00.2*0..013)**5.5*22.7^2＝1.299kN·mξ＝0.038ρ＝0.177%ρmin＝0.244%Ass＝236((mm2)实配φ8@2000（As＝251mmm2）最大裂缝宽度验算算:按有效受拉混凝土土截面面积计计算的纵向受受拉钢筋配筋筋率ρte，按下式式计算：ρte＝As/Atee混混凝土规范－－4对矩形截面0的轴轴心受拉2构件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝251..327/550000=0.000503在最大裂缝宽度计计算中，当ρρte＜0.011时，取ρte＝0.011按荷载效应的标准准组合计算的的纵向受拉钢钢筋的等效应应力σsk，按下列列公式计算：：受弯：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土规范－3）σsk＝15772744..6/(0..87*76*2551.3277=944.642NN/mm裂缝间纵向受拉钢钢筋应变不均均匀系数ψ，按混凝土土规范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*995)=0.0422当ψ＜0.2时，取取ψ＝0.2最大裂缝宽度ωmmax，按混混凝土规范式式－1计算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.2*95*(1.9*20+0.008*111.4//0.011)/22100000＝0.024mmm1．2．2平行于Lyy方向的跨跨中弯矩MMyMyy(L)＝＝(0.0013+0..2*0.00296)**8.44**2.7^22＝1.166kN·mMyy(D)＝＝(0.0013+0..2*0.00296)**8.3055*2.7^^2＝1.155kN·mMy＝Maxx{My(LL),Myy(D)}＝Max{{1.16,,1.155}＝1.166kN·mMyyk＝(0.0013+0..2*0.00296)**6.7*22.7^2＝0.922kN·mMyyq＝(0.0013+0..2*0.00296)**5.5*22.7^2＝0.766kN·mξ＝0.022ρ＝0.1%%ρmin＝0.244%Ass＝236((mm2)实配φ8@2000（As＝251mmm2）最大裂缝宽度验算算:按有效受拉混凝土土截面面积计计算的纵向受受拉钢筋配筋筋率ρte，按下式式计算：ρte＝As/Atee混混凝土规范－－4对矩形截面0的轴轴心受拉2构件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝251..327/550000=0.000503在最大裂缝宽度计计算中，当ρρte＜0.011时，取ρte＝0.011按荷载效应的标准准组合计算的的纵向受拉钢钢筋的等效应应力σsk，按下列列公式计算：：受弯：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土规范－3）σsk＝9244109.556/(0..87*76*2551.3277=555.61N//mm裂缝间纵向受拉钢钢筋应变不均均匀系数ψ，按混凝土土规范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*556)=-0.7当ψ＜0.2时，取取ψ＝0.2最大裂缝宽度ωmmax，按混混凝土规范式式－1计算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.2*56*(1.9*20+0.008*111.4//0.011)/22100000＝0.014mmm1．2．3沿Lx方向向的支座弯矩矩Mx'Mxx'(L)＝-0.00701*88.44*22.7^2＝-4.331kN·mMxx'(D)＝-0.00701*88.305**2.7^22＝-4.224kN·mMxx'＝Max{{Mx'(LL),Mxx'(D)}}＝Max{{-4.311,-4..24}＝＝-4.331kN·mMxx'k＝-0.00701*66.7*2..7^2＝＝-3.442kN·mMxx'q＝-0.00701*55.5*2..7^2＝＝-2.881kN·mξ＝0.084ρρ＝0.388%AAs＝286((mm2)实配φ8@1700（As＝296mmm2）最大裂缝宽度验算算:按有效受拉混凝土土截面面积计计算的纵向受受拉钢筋配筋筋率ρte，按下式式计算：ρte＝As/Atee混混凝土规范－－4对矩形截面0的轴轴心受拉2构件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝295..679/550000=0.000591在最大裂缝宽度计计算中，当ρρte＜0.011时，取ρte＝0.011按荷载效应的标准准组合计算的的纵向受拉钢钢筋的等效应应力σsk，按下列列公式计算：：受弯：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土规范－3）σsk＝34223894..3/(0..87*76*2995.6799=1775.1322N/mm裂缝间纵向受拉钢钢筋应变不均均匀系数ψ，按混凝土土规范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*1175)==0.5228最大裂缝宽度ωmmax，按混混凝土规范式式－1计算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.528*1755*(11.9*20+0.08*11..4/00.01)/2100000＝0.12mm1．2．4沿Ly方向向的支座弯矩矩My'Myy'(L)＝-0.00565*88.44*22.7^2＝-3.448kN·mMyy'(D)＝-0.00565*88.305**2.7^22＝-3.442kN·mMyy'＝Max{{My'(LL),Myy'(D)}}＝Max{{-3.488,-3..42}＝＝-3.448kN·mMyy'k＝-0.00565*66.7*2..7^2＝＝-2.776kN·mMyy'q＝-0.00565*55.5*2..7^2＝＝-2.227kN·mξ＝0.067ρρ＝0.3%%AAs＝228((mm2)实配φ6@1200（As＝236mmm2）最大裂缝宽度验算算:按有效受拉混凝土土截面面积计计算的纵向受受拉钢筋配筋筋率ρte，按下式式计算：ρte＝As/Atee混混凝土规范－－4对矩形截面0的轴轴心受拉2构件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝235..619/550000=0.000471在最大裂缝宽度计计算中，当ρρte＜0.011时，取ρte＝0.011按荷载效应的标准准组合计算的的纵向受拉钢钢筋的等效应应力σsk，按下列列公式计算：：受弯：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土规范－3）σsk＝27559629..5/(0..87*77*2335.6199=1774.8366N/mm裂缝间纵向受拉钢钢筋应变不均均匀系数ψ，按混凝土土规范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*1175)==0.5227最大裂缝宽度ωmmax，按混混凝土规范式式－1计算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.527*1755*(11.9*20+0.08*8.66/0..01)//2100000＝0.098mmm1．3跨跨中挠度验算算1．3．1挠度验算算参数Mk＝＝1.577kN·mMq＝＝1.299kN·mMk----------按按荷载效应的的标准组合计计算的弯矩值值Mq----------按按荷载效应的的准永久组合合计算的弯矩矩值1．3．2在荷载效效应的标准组组合作用下，受受弯构件的短短期刚度BBs1．3．2．．1裂缝间间纵向受拉钢钢筋应变不均均匀系数ψσsk＝dMkk/(00.87**ho**ASs))（混混凝土规范式式－3）σsk＝15772744..6/(00.87**75**236))＝102..133N//mm矩形截面，Atte＝0.5*b**h＝0.5*10000*1100＝500000mmρte＝ASss/Atte（混凝土规规范式－4）ρte＝2366/500000＝0.00047＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)（混凝凝土规范式－－2）ψ＝1．1--0.655*1..54/((0.00447*1102.1333)＝0.2当ψ＜0.2时，取ψψ＝0.21．3．2．．2钢筋弹弹性模量与混混凝土模量的的比值αEαE＝Es//Ec＝＝2100000/254133＝8.2661．3．2．．3受压翼翼缘面积与腹腹板有效面积积的比值γf'矩形截面，γf''＝01．3．2．．4纵向受受拉钢筋配筋筋率ρ＝ASs/((b*ho))＝236/((1000**75)＝＝0.00031471．3．2．．5钢筋混混凝土受弯构构件的Bss按混凝土土规范式－11计算：Bs=Es*ASs**ho^^2/[1.155ψ+0..2+66*αE*ρ/(11+3..5γf')]=210000**236*775^2//[1.155*0.2++0.2+66*8.266*0.000315/((1+3.55*0.0)))＝475.71kkN·m1．3．3考虑荷载载长期效应组组合对挠度影影响增大影响响系数θ按混凝土规范第8.2.55条，当ρ'＝0时，θ＝2.01．3．4受弯构件件的长期刚度度B，可按混混凝土规范式式8.2..2计算：：B＝Mk/[Mq**(θ-1))+Mkk]*BBs＝1.57/[[1.29**(2.00-1)+11.57]**475.771＝261..25kN··m1．3．5跨中挠度度ff＝κκ*Qkk*Lxx^4/B=0.003396*6.7**2.7^4//261..25*10000＝5.4mmmf/Lo＝5.4/27000＝1/5000楼梁板式楼梯1．1基基本资料1．1．1工程名称：3期11号楼1．1．2楼梯类型：：梁式A型（╱）支座条件：：两端弹性1．1．3梯段水平投投影长度Lo1＝44200mm梯段净跨Ln＝Lo1＝44200mm1．1．4梯板净宽度B＝12255mm1．1．5下支座宽度d1＝200mmm上支座宽度d2＝200mmm1．1．6计算跨度Lo＝Min{{Ln+(d1++d2)/2,1.05LLn}＝Min{{4620,,46411}＝46200mm1．1．7梯板厚度h1＝60mm1．1．8梯段高度Hv＝30000mm楼梯级数n＝181．1．9梯梁宽度b＝150mmm梯梁高度h＝300mmm1．1．100线性恒荷Pk＝1.877kN/m均布活荷qk＝3.500kN/mψc＝0.7ψq＝0.41．1．111面层厚度c1＝25mmm顶棚厚度c2＝20mm面层层、顶棚容重重γc＝20.000kN/m1．1．122楼梯自重容容重γb＝25.000kN/mm1．1．133梯梁自重的的放大系数（考考虑面层）λb＝1.11．1．144混凝土强度度等级：C25fcc＝11.994N/mmmfft＝1.277N/mmfttk＝1.788N/mmEEc＝278771N/mmm1．1．155梯梁纵筋、箍箍筋、梯板纵纵筋的钢筋强强度设计值分分别为：ffy＝300NN/mmfyyv＝210NN/mmffy＝210NN/mmEEs＝2000000N/mmm1．1．166梯梁纵筋合合力点至近边边距离as＝25mmm梯板as＝25mm1．2楼楼梯几何参数数1．2．1踏步高度t＝Hv//n＝30000/18＝166..7mm踏步步宽度w＝Lo1/(n-1)＝44200/(18--1)＝260..0mm梯段段斜板的倾角角α＝ArcTTan(t/w)＝ArcTTan(1666.7/2260.0))＝32.77°梯段段斜板的长度度Lx＝Lo1/Cossα＝44200/Cos332.7°＝52500mm1．2．2梯板板厚的的垂直高度h1'＝h1//Cosα＝60/CCos32..7°＝71mm梯板板平均厚度T＝(t++2*h1')/2＝(1677+2*711)/2＝155mmm1．2．3梯板有效高高度h1o＝T-as＝155--25＝130mmm梯梁梁梁高的垂直直高度h'＝h/Cosα＝300//Cos322.7°＝356mmm梯梁梁有效高度ho＝h-as＝300--25＝275mmm1．3均均布永久荷载载标准值1．3．1梯板自重gk1＝γb*TT＝25.000*0.1155＝3.877kN/m1．3．2Lo1段梯板面层层自重gkk2＝γc*cc1*((n-11)*((t+ww)/LLn＝20.000*0.0025*(118-1)**(0.1667+0.2260)/44.420＝0.822kN/m1．3．3梯板顶棚自自重gk3''＝γc*cc2＝20.000*0.0020＝0.400kN/mgkk3＝gk3''*Lxx/Lnn＝0.400*5.2550/4.4420＝0.488kN/m1．3．4梯板折算永永久荷载标准准值gkb＝3.877+0.822+0.488＝5.166kN/m1．3．5梯梁自重标标准值gkl＝λb*γb*bb*h*(Lnn+Lxx-Loo1)/Lngkkl＝1.1**25.000*0.1550*0.3300*(44.420++5.2500-4.4220)/4..420＝1.477kN/m1．3．6梯梁上永久久荷载标准值值gkk＝gkb*B//2+gkl++Pk＝5.166*1.2225/2+11.47+11.87＝6.500kN/m1．4均均布荷载设计计值1．4．1梯段斜板荷荷载设计值px由可可变荷载控制制的px(LL)＝1.2*gkxx+1..4*qqk＝11.009kN/mm由永永久荷载控制制的px(DD)＝1.355*gkkx+11.4*ψc*qqk＝10.440kN/mm最不不利的荷载设设计值px＝Max{{px(L)),px((D)}＝11.009kN/mm1．4．2梯梁荷载设设计值p可变变荷载标准值值qkl＝qk**(B//2+b)＝3.500*(1.2225/2++0.1500)＝2.677kN/m由可可变荷载控制制的p(L))＝1.2*gk+1.44*qkkl＝11.554kN/mm由永永久荷载控制制的p(D))＝1.355*gkk+1..4*ψc*qqkl＝11.339kN/mm最不不利的荷载设设计值p＝Max{{px(L)),px((D)}＝11.554kN/mm1．5梯梯梁斜截面受受剪承载力计计算Vmmax＝0.5*p**Ln**Cosα＝0.5**11.544*44200*Cos332.7°＝254997*0.88419＝214666NAssv＝0(V≤0.7*fft*b*hho)Dminn＝6Smaxx＝2001．6正正截面受弯承承载力计算1．6．1梯段斜板计计算梯板板计算跨度Bo＝Min{{B+bb,1.005B}＝Min{{1375,,12866}＝12866mm跨中中Mmaxx＝px**Bo^^2/8＝11.009*1.2286^2//8＝2.299kN·MAss＝85mmmξ＝0.0112ρ＝0.077%ρmin＝0.277%实配配φ6@2000（As＝141mmm）最大裂缝宽宽度ωmax＝0.0008mm1．6．2梯梁计算1．6．2．．1跨中Mmaxx＝p*Lo^2/110＝11.554*4.6620^2//10＝24.663kN·MMAs