某大桥上部结构主缆索股架设施工组织设计

质量管理体系作业文件（单行本）名称：xx施工组织设计文件编号xx拟制人版号xx审核人受控状态批准人发放编号生效日期xxxx连岛工程xx大桥E合同段上部结构主缆索股架设施工组织设计编制：_________________复核：_________________审核：_________________负责人：_________________xx大桥项目部年月目录HYPERLINK\l"_Toc148196813"第一节牵引系统设计4HYPERLINK\l"_Toc148196814"1.双线往复式牵引系统总体布置4HYPERLINK\l"_Toc148196815"2．主缆架设单侧牵引系统布置6HYPERLINK\l"_Toc148196816"3.单线往复式牵引系统向双线往复式牵引系统的转换9HYPERLINK\l"_Toc148196817"4.主缆索股牵引系统主要特点10HYPERLINK\l"_Toc148196818"5.主缆索股放索机构设计10HYPERLINK\l"_Toc148196819"6.牵引专用卷扬机13HYPERLINK\l"_Toc148196820"第二节主缆索股架设施工的总体布置和施工准备18HYPERLINK\l"_Toc148196821"１主缆索股的进场计划18HYPERLINK\l"_Toc148196822"２牵引系统的布置18HYPERLINK\l"_Toc148196823"3放索场布置和索股存放场18HYPERLINK\l"_Toc148196824"4工地临时码头和码头吊机20HYPERLINK\l"_Toc148196825"5放索场进场施工便道22HYPERLINK\l"_Toc148196826"第三节索股架设施工23HYPERLINK\l"_Toc148196827"1.索股架设施工流程23HYPERLINK\l"_Toc148196828"2.索股架设23HYPERLINK\l"_Toc148196829"3主要机具设备计划37HYPERLINK\l"_Toc148196830"4工期和人员安排38HYPERLINK\l"_Toc148196831"5.主缆索股架设的质量保证措施40HYPERLINK\l"_Toc148196832"6.施工安全保证体系43xx大桥主缆由5跨组成，由北向南依次为：北锚跨、北边跨、中跨、南边跨、南锚跨。成桥状态时，跨径组成为：30.311+578+1650+485+24.428m。成桥状态垂跨比为：北边跨1/27.212，中跨1/10，南边跨1/109.654。主缆共两根，每根长2879.676m（无应力长度）、单根重约10613.5t，每根主缆中，从北锚碇到南锚碇的通长索股有169股，北边跨另增设6根索股在北主索鞍上锚固，南边跨增设2根索股在南主索鞍上锚固。每束索股由127丝ф5.25mm1770MPa镀锌钢丝组成，索股单位长度重为22.06kg/m，全桥钢丝索股在主缆截面内所处的位置不同，索股长度也不相同，各索股长度的精确值由设计图给出，索股两端为热铸锚头，每束索股通过锚头用拉杆与锚固系统连接，形成主缆系统,索股单股锚连接器31个（35个），双股连接器72个（68个）（括号内为南锚数量）。主缆索股经成型调整按一定的排列置入散索鞍、主索鞍鞍槽内固定。索股经过紧缆而形成主缆结构。通长索股平均长度2880.668m，重62.15t；北边跨背索平均长度645.226m，重13.925t；南边跨背索平均长度551.626m，重11.905t。索股长度均为平均无应力长度，平均重量均未含锚头重量。第一节牵引系统设计1.双线往复式牵引系统总体布置牵引系统是主缆索股架设的主要设备。根据xx大桥场地地形特点与工期安排，猫道架设时牵引系统为单线往复式，主缆架设阶段采用双线往复式牵引系统。主牵引卷扬机布置在北岸锚后的地面上，放索机构布置在南锚后的地面上。单根主缆架设采用2×25t卷扬机牵引，全桥共计4台主牵引卷扬机。一套双线往复式牵引系统结构的组成主要包括：南锚块支架及水平转向盘、锚碇鞍部转向导轮组、塔顶导轮组、北锚块支架及转向轮、北锚锚后2台卷扬机、3根牵引索、两个拽拉器、猫道门架、猫道门架导轮组、各部位托滚等组成。通过2个拽拉器将1#、2#、3#三根牵引索首尾相连，并绕过南锚碇后的转向盘，将1#、3#索的两个绳头分别与北锚后的两台卷扬机相连形成最终牵引系统，具体布置见图1。在北边跨背索安装过程中，需另设置一个可拆卸的拽拉器，保证牵引过程中后锚头对牵引系统不造成损害。图1双线往复式牵引系统2．牵引系统具体布置主牵引卷扬机分别安装在北锚锚体后部地面上，牵引索经锚碇基础上预埋转向轮至后锚面门架上，再置入主牵引系统导轮内，主牵引系统牵引索位置，位于每根主缆中心线两侧1.0m处，呈对称布置，锚面门架导轮组、支墩门架导轮组、塔顶门架导轮组、猫道门架导轮组、猫道面层托滚、塔顶锚体鞍部托滚的中心位置与牵引索位置相一致，均在同一条垂直面上（图2）。南锚锚后分别对应牵引系统后方安装放索支架(前进方向左侧水平放索支架，右侧为垂直放索支架)，在放索支架及后锚块之间架设与锚块顶面倾斜角度相同的斜向贝雷支架，一端支承于地面混凝土基础，另一端支承于后锚面上，以解决索股上锚碇的输送问题。（见图4）沿南锚块斜面及斜向支架对应于牵拉位置处安装索股托滚，前锚面设置一台5t卷扬机反拉索股后锚头入锚用，在鞍部门架顶部安装一台5t卷扬机，一台10t卷扬机，卷扬机出绳方向为南北向，提升卷扬机前端安装吊梁固定滑车，同样，塔顶门架也安装两台10t提升卷扬机，北锚前锚面也布置一台5t卷扬机其作用同锚前锚面卷扬机。此外，北锚区布置一台塔吊以及一定数量链滑车作前锚头入锚之用。在塔顶，鞍部门架分别配置3～10t手动葫芦，供索股横移、整形、入鞍及垂度调整收紧放松索股时使用，配备六边形、四边形整形器、插片及一定宽度硬木楔块在索股横移后整形、固定时使用。从南锚鞍部至前锚面直线距离约为34m，采用2根Φ36的钢绳作承重索，吊挂支架托滚，托着被牵引的索股通过。在索股牵引过程中，避免垂度过大，影响索股的牵引质量和进度。锚室内分别配置两台穿心式千斤顶，作为调整索股垂度和入锚锚固用。索股架设施工前，施工现场应预存一定数量的索股。综合考虑各种因素，在南锚后侧设置面积约5565m2的场地作为存索区，存索区内布置2台80t龙门吊机，以满足场内运输装卸的需要。南锚锚后为放索区，在龙门吊机轨道范围内放置2套放索支架，以保证上、下游侧同时进行放索作业（见图3）。图2北锚区牵引系统布置图图3南锚区放索场布置图图4南锚区牵引系统布置图3.单线往复式牵引系统向双线往复式牵引系统的转换单线往复式牵引系统完成猫道面网铺设后，应进行牵引系统的转换，形成主缆索股架设用的双线往复式门架牵引系统。具体施工步骤如下：（1）在南北锚体、南锚后安装牵引转向轮，在猫道面层上安装托滚；（2）在猫道面层上安装第三根牵引索（单线往复式牵引系统已形成两根牵引索，并通过拽拉器连接）；（3）运转两台牵引卷扬机，从南向北牵引，从南岸卷扬机引出牵引索头，将南北牵引卷扬机转移到北锚后并安装；（4）将塔顶和锚碇门架导轮组移位，安装猫道门架和导轮组；（5）将三根牵引索通过拽拉器连接，将牵引索置入门架导轮组内，调整牵引索高度；（6）以不同速度进行牵引，观察拽拉器，牵引索通过各导轮的状况，并调整至最佳位置，即完成双向往复式门架牵引系统架设。4.主缆索股牵引系统主要特点4.1可实现全程连续牵引，能够快速顺畅通过塔顶、鞍部门架，索股架设速度大大提高，最高可达30m/min。4.2牵引索由一定间距布置的猫道门架导轮组支撑，索股牵引全程范围内，承重索垂度变化较小，锚头和拽拉器与猫道距离保持一致。4.3北岸放置牵引卷扬机，南岸放置主缆索盘，既降低了对牵引卷扬机的能力要求，又克服了同侧布置时场地拥挤的矛盾。5.主缆索股放索机构设计xx大桥悬索桥主缆单根索股重约62.2t、长约2880m，前进方向右侧为水平放索、垂直排线工艺，索股绕在直径4m的索盘上，靠放索架液压装置提供的张紧力保持放索过程平稳安全。该工艺为上海浦江缆索有限公司开发的新工艺，施工期间将由该公司提供放索架结构的设计和技术支持（参见图5）。而前进方向左侧为垂直放索，索股卷绕在直径3.8~4.4m索盘上。根据国内外已建成同类型悬索桥施工经验，垂直放索时主缆索股在放索过程中因牵引速度、牵引力与放索速度不匹配，牵引与放索产生时间差、放索盘的转动惯性、主缆平行预制索股上盘力与牵引系统牵引力等因素出现索股在索盘上松驰，并因松驰而出现呼啦圈、散丝、断带、鼓丝等不良现象。为避免该现象发生，设置组合式力矩电机被动放索机构。图5水平放索机构示意图图6索股水平放索施工图该放索机构主要由放索架（包括主轴和连轴器）、力矩电机（配控制器）、制动器、减速机、齿轮副、电磁制动器以及手制动器等组成。主要设计参数：力矩电机采用YLJ180-160-6规格、输出扭矩160N.m、放索速度10～30m/min；反张力:600～1000㎏f；适应索盘：1800～4000mm。主缆垂直放索支架结构见图7。被动放索机构的工作机理为：主缆索股下盘的动力由牵引系统牵引力提供，放索机构设置力矩电机提供使索股张紧的反向力，此力的大小可根据使用要求设定。当牵引系统提供的牵引力大于反向张紧力时，索股盘跟随转动，将索股从索盘上放出；反之。当牵引力小于或等于反向张力时，索盘在力矩电机提供的反向张紧力作用下自动停止，并始终使索股保持张紧状态。索盘的转动速度追随牵引速度的变化而变化，从根本上解决了两系统的速度匹配问题。图7组合式力矩电机被动放索机构示意图6.牵引专用卷扬机6.1特点及用途本卷扬机组由开绳槽双卷筒摩擦式牵引主机和贮绳辅机组成。主要特点是当使用变频器设定某一速度后卷放钢绳的速度恒定、出绳位置恒定。配有大容绳量贮绳筒，可以进行多滑轮组长距离作业。本卷扬机配用进口变频器，能实现5～30m/min范围内的无级变速；通过安装在定滑轮上的拉力传感器及放大器等测试组件与计算器组成测控系统，通过计算机动态采集和实时显示牵引过程中每一段点的牵引力和速度变化情况、钢绳的运行总长度、并随时根据操作者的要求将运行记录保存和打印出来。用户可根据具体工况来设定本卷扬机的拉力及速度关系，实现人工干预下的半自动化运行。本卷扬机两两配对使用，为xx大桥牵缆专用。6.2主要技术参数表1重要技术参数表项目单位索股牵引索鞍吊装猫道架设主机部分钢丝绳拉力KN180250280钢丝绳速度m/min302018卷筒工作直径mmφ1120收绳筒容绳量m3000配用钢绳型号6X37-36//38-18850-1--甲镀（GB11002-74）减速器型号ZSY450-331.5-ⅤⅤ/ZSYY450-331.5-ⅥⅥ电动机型号BPY-355MM2-6功率Kw200转速990制动器型号YWZ4-6000/2011变频器型号VS-616G55/42200(日本安川川)辅机部分卷筒工作直径mmφ700卷筒工作宽度mm1382减速器型号JZQ500-115.75制动器型号YWZ4-3000/50辅机电动机型号JLJ180--200-44功率N.m200转速Max=15000整机部分外形尺寸主机长X宽X高4160X46550X20110辅机长X宽X高4410X36000X23440整机质量Kg32000（不含含变频器及控控制系统）6.3工作原理及结构简介本卷扬机是通过一对同向转动的卷筒，给缠绕于筒面的多圈钢绳一个摩擦力，使钢绳沿着卷筒旋转的方向运动，达到牵引重物的目的。主工作卷筒所收（放）的钢绳由一个贮绳装置进行收放，该贮绳装置备有排绳器、链轮副、卷筒组装、开式齿轮副、减速器、联轴器、制动器、力矩电机等，该贮绳筒具有超大容绳量，能容φ38的钢绳3000m。7.其它机具设备作为牵引系统的一份，索股拽拉器、握索器等悬索桥施工专用设备，我部根据本桥的实际情况，进行自加工以满足本桥的施工需要。7.1拽拉器按φ36牵引索和JKB-25卷扬机配套设计。图8索股拽拉器示意图7.2握索器根据本桥的主缆索股拉力特制，通过摩擦提供索股握裹力，设计握索力80t。图9索股握索器示意图7.3导轮组塔顶门架导轮组顶部与塔顶门架销接，以满足牵引索线形要求。图10塔顶门架导轮组示意图猫道门架导轮组，与猫道门架配套使用，通过锚碇后端转向轮的设置，使之适用于锚碇门架和锚上支架导轮组。图11猫道门架导轮组示意图（适用于锚碇门架和锚上支架导轮组）7.4索股托滚在猫道面网上按9～12m间距布置。图12滚轮支架示意图7.5四、六边形整形器及V形形状保持器7.6鱼雷夹第二节主缆索股架设施工的总体布置和施工准备１主缆索股的进场计划全桥主缆通长索股338根，南边跨背索4根，北边跨背索12根，总计索股354根，初步拟定分4批进场（实际索股进场批次和数量根据现场实际情况提前10天通知索股制作厂家）。在下批索股进场时，需保证索股存放场仍有一定数量的待架设索盘，以防止因天气和风浪的原因索股不能按时到场，造成施工的停顿。拟定索股进场批次为：批次数量进场时间２牵引系统的布置根据现场地形条件，主缆通长索股以及南、北边跨背索均采用双线往复式牵引系统从南岸向北岸牵引，牵引系统4台JKB25主牵引卷扬机布置在北锚碇后端地面上，牵引绳通过北锚碇后端的两组转向轮进入卷扬机。南岸牵引系统转向装置设置在南锚后端平地上，南锚碇锚块后端设一门架，通过门架导轮组使牵引系统顺利过渡并延长到锚后的平地上，索股锚头从放索装置上引出后，在锚后直接与牵引系统拽拉器拽拉器进行连接，进行索股牵引作业。在南锚锚后牵引转向装置和及后锚块之间架设与锚块顶面倾斜度相当的斜向贝雷支架，一端支承于地面混凝土基础，另一端支承于后锚面上，以解决索股上锚碇的输送问题。3放索场布置和索股存放场根据现场的地形条件，在南锚锚后布置索股放索场，索股放索场路线前进方向左侧长110m，右侧长100m，总宽53m，放索场总面积5565m²，具体布置为：3m(排水沟）+18m（门架）＋5m（供配电设施)＋18m(门架）＋3m＋6m（便道）。放索场布置两个80t龙门吊机，龙门吊机净宽18m，净空高度根据索盘的尺寸确定为15m和12m（左侧为15m，右侧为12m），其轴线与桥轴线呈一26.6°的夹角。南锚锚后放索场龙门架下分别对应牵引系统正下方安装放索支架，前进方向右侧水平放索支架，左侧为垂直放索支架。在预留放索支架和卸车空间后，左侧龙门架下可存放索盘53盘，右侧龙门架下存放索盘50盘，两个龙门架下可存放103个索盘。放索场纵向设1％的纵坡，横向中心线两侧设1％的横坡以利排水。放索场靠水库一侧和桥台一侧布置排水沟。图13放索场80t龙门吊机布置图4工地临时码头和码头吊机（见图14）图14双导梁式码头吊机工厂制作好的索盘，采用轮船运输到南岸工地临时码头，并启运上岸。考虑到现有码头条件和架设主缆期间的气候条件，大型船舶和浮吊船不易靠岸，所以索盘运输船最好选择排水量1000t左右的船舶，每艘船运输索盘10～12盘。索盘通过设置在码头的码头吊机起吊上岸并用100吨大型平板车经现有的临时便道运输到索股放索场。码头吊机采用双导梁的结构形式，其设计起吊重量为80t。码头吊机设置在南岸工地临时码头中部，即满足索盘的启运要求，又不影响B合同段水泥和砂石料上岸。图15施工现场总体布置图5放索场进场施工便道到放索场的施工便道利用现有施工便道，从南引桥下穿过，经适当的修缮后使用。由于上部构造主缆架设施工过程中，引桥可能同时施工，引桥施工支架应保证留出6m以上的净空，保证大型平板车通过。第三节索股架设施工1.索股架设施工流程图16索股架设施工流程2.索股架设主缆索股架设分为基准索股架设和一般索股架设。设计编号为1#的索股为基准索股，其余均为一般索股。通长索股架设顺序按编号从1#—169#依次进行，然后再架设边跨背索：南边跨BS4（2根）；北边跨BS3、BS2、BS1（各2根）。主缆索股编号见图17。索股架设分索股牵引、索股横移、索股整形、索股入鞍、索股垂度调整及锚跨张力调整几个工序。图17主缆索股编号2.1索股牵引猫道架设完成后，将单线往复牵引系统完善成双线往复牵引系统。在索股架设之前，应对整个牵引系统、猫道进行一次全面检查。2.1.11#—169#通长索股牵引首先架设1#基准索股，索股牵引是从南锚（金塘岛）向北锚（册子岛）方向进行。索股牵引过程见示意图18。（1）先将1#索股从存放区运至放索区内，利用锚后80t龙门架安装在放索架上。放索架前设置水平滚筒，防止索股损伤。（2）拉出索股前端锚头，放在专用托板小车上，牵引至南锚转向支架前端，借助链滑车，用专用连接器将其与牵引系统拽拉器连接，检查拽拉器倾斜情况并调整好平衡锤，以保持牵引过程中拽拉器的平衡。（3）然后启动25t主牵引卷扬机进行索股牵引作业。在牵引过程中同一牵引系统中两台卷扬机应保持同步进行，收、放速度一致，牵引被动卷扬机始终要保持一定的反拉力。索股牵引速度一般控制在15～25m/min（边跨15～20m/min，中跨15～20m/min），在过塔顶门架、锚碇门架时要适当降低牵引速度，以减少拽拉器对门架的冲击力，以确保索股牵引的正常进行。开始几根索股牵引时，应对前锚头、猫道滚筒、鞍座滚筒、塔顶及散索鞍门架导轮组、放索机构等进行重点观测及调试，系统调试完善后，可适当提高牵引速度。（4）当索股前锚头接近北锚前锚室时，将已从放索装置索盘脱出的后锚头装上专用托板小车，继续牵引，此时，为保证牵引平稳，应在后锚端用卷扬机反拉。同时在北锚前锚室内，当前锚头到达预定位置后，利用卷扬机或塔吊辅助，解除索股前锚头与拽拉器的连接，并利用北锚面上的卷扬机牵引前锚头，徐徐放下。图18索股牵引过程示意当索股两端锚头均放入前锚室后，待各主、散索鞍处的索股完成横移、整形、入鞍后，利用平拉葫芦配合，将索股两端锚头通过拉杆与对应位置的锚固系统临时相连并锚固。其它通长索股牵引流程与1＃索股相仿。边跨背索牵引北边跨6根、南北跨2根背索的牵引方法与1#—169#通长索不同。当通长索股架设完成后，在主索鞍处进行必要的防护，然后利用塔吊安装锚梁，再进行边跨背索架设。南边跨背索牵引方法与通长索基本相同。北边跨背索索股仍从南锚向北锚方向牵引，在索股后锚头上安装一个小型拽拉器，通过吊挂装置与牵引索连接。背索拽拉器的作用主要是提起索股锚头并通过门架导轮柱，受力较小，主要考虑的因素是如何与牵引索的可靠夹持。施工时考虑将套筒分为两半，并用沉头螺栓将套筒两半组装在一起，与牵引索夹紧，形成后端拽拉器，牵引索股进行安装。索股牵引过程中，在散索鞍支墩顶、塔顶、猫道上，均安排人员监视索股牵引情况，若发现索股扭转、散丝、鼓丝、缠包带断裂等情况，应采取措施及时纠正或处理。索股架设时，原则上，上下游的两根主缆应对称架设施工，架设数量差不超过1根索股。2.2索股横移牵引完了的索股放在猫道托滚上，利用锚碇门架和塔顶门架上的10t卷扬机进行索股的上提、横移和整形入鞍作业。在距离主索鞍前后各20m，散索鞍前20m左右位置处，将特制握索器安装在索股上，分次拧紧握索器上的紧固螺栓，使索股与握索器不发生相对滑移。将塔顶门架、锚碇门架的卷扬机经动、定滑车组绕线后与握索器相连，组成各自的提升系统，待全部握索器提升系统安装完毕后，同时启动各提升卷扬机，将整根索股提离猫道托滚。再由锚顶、塔顶横移装置，将索股横移到设定位置，横移装置由悬挂在索鞍门架上一根支撑横梁与一组链滑车、尼龙吊带等组成。索股横移示意见图19。提升前，应确认全跨径索股离开猫道托滚，提升装置提升力不宜过大，否则会导致握索器发生滑移产生危险，按握索器设计，提升力应控制在65T以内，索股提升后，人员不能进入提高的索股下，以防意外。图19索股横移示意（塔塔顶）2.3索股整形形整根索股股提离猫道托托滚，此时主主、散索鞍前前后两握索器器之间的索股股呈无应力状状态，在此状状态下进行整整形。因索鞍鞍鞍槽内竖向向隔板间宽度度为58.55mm，而索索股断面为正正六边形。入入鞍前必须将将该部分索股股断面整理为为57.755mm×55.977mm矩形（见见图20）。再放放入鞍座内设设定位置。整形前，应确定着着色丝位置，如如有扭转应及及时矫正。整整形时，在距距离索鞍前后后约3m的地方，分分别安装上六六边形夹具将将索股夹紧，解解除两夹具间间索股缠包带带，开始整形形。用钢片梳梳进行索股断断面整理，使使其断面由六六边形变成四四边形，再用用专用四边形形夹具夹紧，缠缠上包带，整整形过程中人人工用木锤敲敲打索股。钢钢片梳继续延延伸整理索股股断面成四边边形。每隔1m左右缠上上包带。在主索鞍处从边跨跨向中跨方向向、在散索鞍鞍处由锚跨向向边跨方向进进行整形。索索股置入鞍槽槽时，要取掉掉四边形夹具具，填塞木楔楔，以保持索索股形状。图20索股整整形示意（尺尺寸单位：mm）图21索股整整形2.4索股入鞍鞍待主、散散索鞍处索股股全部整形完完成后，将索索股置入相应应的鞍槽内，索索股入鞍的顺顺序为：主索索鞍处是由边边跨侧向中跨跨侧，散索鞍鞍处是由锚跨跨侧向边跨侧侧进行。入鞍鞍时应注意索索股着色丝在在鞍槽中的位位置，以确认认索股无扭转转。为防止已已入鞍索股挤挤压鞍座隔板板而造成隔板板变形，应在在其它鞍槽内内填塞楔形木木块。索股入入鞍后，调整整索股上的标标记点与设计计位置吻合，并并适当抬高中中边跨跨中索索股垂度，便便于调索。索索股入鞍完成成后，将索股股两端锚头与与该索股相应应位置的锚固固系统通过拉拉杆相连，将将拉力通过锚锚头传至拉杆杆上，同时在在锚头安装调调整装置（千千斤顶、反力力架、螺母与与垫板），将将索股临时固固定。为防止止上层索股挤挤压下层索股股，索股入鞍鞍时，一般将将中跨跨中垂垂度预抬高220cm，边边跨跨中垂度度预抬高100cm～20cm。图22索股整整形入鞍2.5索股垂度度调整主缆索股垂度调整整分为基准索索股和一般索索股垂度调整整两种。基准准索股垂度调调整方法是采采用绝对高程程法，一般索索股垂度调整整方法是采用用相对于基准准索股进行垂垂度调整。白天架设完的索股股，垂度调整整一般应选择择在温度相对对稳定、风力力不大的夜间间进行。在垂垂度调整前，要要进行外界气气温和索股温温度的测量。索索股温度的测测量用接触式式温度计，沿沿长度方向布布置为：边跨跨跨中、南北北塔顶、1/4中跨、跨中中、3/4中跨处共七七个断面；沿沿断面方向布布置为：索股股上缘及下缘缘。满足索股股温度稳定的的条件是：长长度方向索股股的温差ΔT≤2ºC，断面方向向索股的温差差ΔT≤1ºC。不符合上上述温度稳定定条件、风力力超过12mm/s（六级风风）、雾太浓浓时不能进行行索股调整。调整顺序通长索股垂垂度调整顺序序是先中跨后后边跨，边跨跨背索只调整整跨中垂度。为为了便于索股股垂度调整，工工厂制索时，在在索股上相应应于散索鞍处处、边跨跨中中、主索鞍处处、中跨跨中中以及两端锚锚头附近共设设置了9个标志点，做做为索股垂度度调整参考点点，并作了特特定标记。在在索股垂度调调整时，将索索股的特定标标志点m3对准北塔主主索鞍上相应应的标志点，并并用千斤顶和和木楔固定，以m3为固定基准点调整各跨垂度。首先通过控制索股在南主索鞍鞍槽内的滑移（放松或收紧量）调整中跨索股垂度，符合要求后在南主索鞍鞍槽内固定。再通过控制索股在南、北散索鞍鞍槽内的滑移量调整两边跨索股垂度，符合要求后在散索鞍鞍槽内固定。锚跨则利用千斤顶顶张拉索股张张力进行调整整，垂度调整整完成后，应应作上标记，以以便后续索股股架设时检查查有无滑移。索股垂度调整①基准索股垂度监测测基准索股垂垂度调整采用用绝对高程法法进行。基准准索股的线形形，实质上直直接影响以后后主缆的线形形，因此调整整方法及监控控方案必须绝绝对可靠，以以满足主缆设设计线形。•基准索股绝对垂度度监控测量方方法基准索股股绝对垂度测测量有两个方方法。第一种种是单向三角角高程中间法法，第二种是是单向三角高高程测量，在在数据处理时时考虑当地大大气折光系数数改正和地球球曲率的改正正，而当地水水面大气折光光系数的获取取，可根据跨跨河水准测量量和同时对向向三角高程对对比实验的方方法，在当地地不同气象条条件下经过实实验获取，若若实验方法得得当，实验次次数足够多时时，所获得的的大气折光系系数具有一定定代表性，可可对观测的垂垂直角进行改改正，最后采采用改正后的的垂直角计算算待测点的高高程。虎门大大桥、海沧大大桥和润扬大大桥基准索股股和主缆绝对对垂度测量，大大多采用第二二种方法，即即用经球气差差系数改正后后的单向三角角高程测量的的方法、关键键部位采用第第一种方法进进行复核，取取得了较好的的监控效果。因因此，xx大桥也采采用第二种方方法进行基准准索股线形监监控。•基准索股绝对垂度度测量采用控控制点的建立立xx大桥中跨跨径径达16500m，若以岸岸上的局部控控制网点直接接监测中跨基基准索股绝对对垂度，根据据大桥附近的的地形条件及及首级GPS控制网，控控制网点到中中跨索股跨中中的距离可控控制在14000m左右。这这种情况下，采采用经球气差差系数改正后后的单向三角角高程测量方方法其精度和和速度都可以以得到保证。为为考虑测量人人员工作方便便，也可在南南北索塔的中中横梁顶面，各各布设一基准准索股绝对垂垂度和相对垂垂度监控测量量的控制点。南南北边跨基准准索股垂度的的观测，可直直接使用岸上上的局部控制制网点。若观观测视线受阻阻，可用此两两首级控制点点引一局部控控制点进行观观测。•基准索股垂度调整整前，监控组组根据塔、锚锚实测数据（各各跨跨长、塔塔顶标高、索索鞍预偏量等等）计算出基基准索股跨中中标高及温度度修正、跨度度修正表，跨跨中垂度调整整值与索长调调整量关系表表，锚跨索股股张力等。计计算主缆线形形时，尚应考考虑塔顶标高高预高值（北北塔84mmm，南塔78mmm），根据据塔自重、上上部结构传递递给塔的压力力、塔长期徐徐变等因素，预预估成桥后塔塔顶标高，以以此计算调整整量。②基准索股垂度调整整基准索股垂度调整整具体操作方方法是：在索索股跨中处悬悬挂反光棱镜镜，采用两台台全站仪分别别从不同方向向同时观测，进进行三角高程程测量，计算算出索股跨中中垂度，并与与设计垂度进进行比较，根根据监控计算算的垂度调整整图表，算出出索股需移动动调整的长度度，并作跨度度、温度修正正。通过索鞍鞍处索股放松松或收紧，完完成垂度调整整目的，先调调整中跨、后后调整边跨垂垂度，直至符符合设计要求求。在索股绝对垂度符符合要求后，同同时进行上、下下游两根基准准索股相对垂垂度调整，其其相对垂度差差不大于100mm。可采采用两种不同同测量方法进进行测量，首首先采用液体体静力水准测测量即连通管管测量方法，在在风小、夜间间温度变化较较小和索股稳稳定时，直接接测量上下游游索股间的相相对高差，同同时采用三角角高程相对垂垂度测量方法法实施监控，两两种测量方法法误差可控制制在±5mm，能满满足设计精度度要求。基准索股垂度调整整好后，须进进行至少3天稳定观测测，确认索股股线形完全符符合稳定要求求后，其中中中跨绝对高程程允许误差为为（＋40，－20mmm），边跨为为（＋60，－30mmm），将连续3天观测数据据经算术平均均后作为基准准索股最终线线形。=3\*GB3③基准索股调整过程程。索股调整整时，中边跨跨利用安装在在门架上的链链滑车，对索索鞍位置索股股进行收放，达达到垂度调整整的目的，调调整时，用橡橡胶锤敲打索索股以消除索索股间的摩擦擦以方便调整整。调整前，应应在索股上作作上标记，保保证调整量准准确无误。调调整工作一般般无法一次完完成，此时可可将调整量分分成几份，逐逐次调整并观观测索股移动动量与垂度变变化量，直至至达到预定值值。一般索股垂度调整整基准索股以外的索索股为一般索索股，一般索索股是依据相相对于基准索索股进行相对对垂度调整。因因xx大桥跨径径大，索股数数量多，主缆缆粗，由于内内外层索股温温度相差大，必必然引起已架架上层索股挤挤压基准索股股，导致基准准索股线形发发生变化，不不能继续作为为索股垂度调调整的基准来来进行后续索索股的调整，这这就必须另设设基准索股，费费时费力，且且效果不一定定好。xx大桥采用用在日本明石石大桥和润扬扬大桥成功实实践的全新方方法进行一般般索股垂度调调整。①调整原理为保证一般索股调调整时所用的的基准索股始始终处于自由由漂浮状态，采采用主缆各层层外侧一根一一般索股作为为相对基准索索股（见图17中2#、4#、7#…29#…134#…为相对基准准索股），其其垂度依靠1#基准索股进进行传递，然然后利用各层层相对基准索索股调整同一一层一般索股股和上一层相相对基准索股股的垂度，以以达到主缆线线形调整目的的。为了消除除调整误差的的积累，每根根相对基准索索股的调整误误差均进行传传递，即调整整下一根相对对基准索股时时，他们之间间的理论相对对垂度值中要要减去当前相相对索股的调调整误差值，以以确保每一根根索股相对于于1#索股的调整整误差均为0—5mm；当架架设完一定数数量索股后，还还要用全站仪仪对少数相对对基准索股（29#、134#）进行绝对对垂度的检测测。图23夜间索股股垂度调整②调整方法采用相对对基准索股法法进行主缆一一般索股垂度度调整时，索索股架设顺序序尽量按设计计图纸上的编编号逐根架设设。监控组计计算出各相对对基准索股与与1#索股的理论论垂度值。测测定相对基准准索股与待调调索股的温度度（索股断面面上四个面温温度平均值）并并进行温度修修正。采用游游标卡尺按以以下两种方法法测定索股垂垂度调整量，方方法一用于相相对基准索股股与待调基准准索股调整高高差的测量，Δh=h1--d0/2--d1.方法二用于于相对基准索索股与待调一一般索股调整整高差的测量量,Δh=h11+d0/22-d1。垂度调整整手段仍是通通过主、散索索鞍处索股放放松或收紧，达达到调整线形形的目的。一一般索股与基基准索股高程程误差在±10mm。③注意事项由于各索股之间距距离偏小，若若索股调整量量过大，调整整索股将压在在下面索股上上，得不到正正确垂度数值值；若压在基基准索股上，也也将引起基准准索股垂度测测量误差，故故相对垂度调调整，上下层层索股应保持持一种若即若若离状态，方方可保证垂度度测量准确。索股垂度测量方法法见图24及图25。24索股垂垂度测量方法法一图25索股垂度测测量方法二2.6锚碇索股股张力调整每根索股架设完成成垂度调整好好后，进行锚锚碇索股张力力调整。锚跨跨张力调整采采用两台1280kkN专用千斤顶顶（拉伸器）通通过反力架顶顶推锚头上的的螺母，通过过松紧拉杆螺螺母使锚跨索索股张力达到到设计要求。锚锚跨张力与设设计值误差控控制在±10kN范围内。索股锚跨张力调整整目前悬索桥索力的的测试，主要要有液压法、锚锚下压力传感感器测试法、液液压千斤顶法法、锚下压力力传感器测试试法适宜于索索股东张拉调调整施工，静静态应变测试试法和弦振法法适宜于对索索股张力的检检测。对于本桥锚跨张力力的调整施工工，可采用液液压千斤顶法法进行施工。在在悬索桥锚跨跨张力调整过过程中，由于于主缆索股单单根拉杆锚固固张力一般不不超过40t，对于127丝的索股，拉拉杆直径一般般大约在800mm，采用用一般千斤顶顶不能满足施施工要求，因因此一般千斤斤顶需要特制制。根据本桥桥索股拉杆和和索股之间的的空间位置关关系，锚固端端索股张拉调调整采用特制制HLD-MM80×4穿心千斤顶顶，其拉伸力力1280KKN，活塞行程程为25mmm。锚跨索股张力的检检测如前所述，对于大大跨度悬索桥桥，如架设期期间的温度变变化比较大，在在受复杂温度度场的作用下下和索鞍自立立前后的体系系变化影响，各各索股的张力力调整比较困困难，其索股股张力随温度度场的变化和和索鞍体系的的变化等因素素的影响而发发生较大的变变化。为准确确掌握索股张张力的变化规规律，除施工工单位采用液液压千斤顶作作测量外，施施工监控单位位以弦振法测测试索力作为为复核手段，当当两种方法差差值超过10kN，则需对该该索股索力重重新进行调整整，直到合格格为止。施工辅助措施在散索鞍自立前，锚锚跨张力对温温度变化比较较敏感，为避避免因温度变变化过大时索索股在鞍槽中中产生滑动，除除以满足保证证索股稳定为为条件确定初初调索股最优优锚固张拉力力以外，施工工应采取有效效的防滑措施施：在散索鞍出口处，调调整好的索股股用红油漆标标记划线，观观察索股是否否发生滑移；；锚跨张力在温度比比较稳定，温温度场分布比比较均匀的夜夜间进行调整整；3）调整好的索股用用木楔、千斤斤顶进行顶压压，防止索股股在散索鞍鞍鞍槽中滑动。图26锚固端张力调整示示意图2.8索股架设设过程中的抗抗风措施索股架设过程与猫猫道的空间关关系舟山地区受季风影影响，风向随随季节变化明明显，冬季多多偏北风，夏夏季多偏南风风，春秋季为为两种季风过过渡期。主缆缆架设在2006年11月～2007年3月进行，受受冬季季风影影响，每月受受大风影响天天数明显增多多，见表2。表2定海气象站站年内各月风风况特征值月份123456789101112年平均风速（m/s）3.23.23.02.92.72.63.13.43.02.83.03.03.0最大风速（m/s）15.014.715.316.018.016.016.324.021.315.415.017.024.0大风日数（d）2.62.32.52.20.90.61.22.81.81.62.52.723.8由于本桥跨度大，风风作用对主缆缆索股和猫道道影响较大，在在横向静风荷荷载的作用下下，已架设索索股与猫道均均为会产生偏偏移，但由于于主缆索股与与猫道结构的的阻风系数和和阻风面积不不同，其偏移移量会有较大大的差别，如如其偏移量差差超过一定的的数值，对施施工会造成较较大的影响，施施工中必须采采取措施保证证主缆索股架架设的正常进进行。其中猫猫道与主缆在在大风作用下下的相对位移移见表3。表3猫道和主主缆相对位移移架设阶段地面3级风地面4级风地面5级风地面6级风猫道处风速6.98m/s8m/s10m/s12.21m/ss15.69m/ss20.93m/ss架设10股主缆0.530.671.021.642.584.55架设20股主缆0.670.881.352.143.46.05架设50股主缆0.821.071.652.584.17.32架设100股主缆0.91.171.812.814.58架设169股主缆0.930.671.892.934.78.37索股架设过程中的的抗风措施本桥猫道门架与索索股中心横向向间距为2..1m。要正正常架设索股股架设，必须须满足猫道门门架不能与主主缆已架设索索股在横向发发生冲突，通通过上表计算算结果表明，能能满足作业要要求，须在地地面4级风以下，在在冬季季风的的气候条件下下，结合在下下部构造施工工期间的观测测，这显然不不能满足满足足施工的要求求，必须考虑虑采取措施，提提高猫道施工工抗风等级，增增加作业时间间，保证主缆缆索股架设如如期完成。（1）将已架设好的索索股采用麻绳绳捆绑并与猫猫道连接在一一起，使猫道道和已架设索索股在风作用用下共同偏移移，保证在六六级风以下时时正常架设索索股；同时防防止索股相对对撞击摆动，影影响索股调整整精度和施工工中遇强风作作用时防止主主缆与猫道横横向变形不一一致可能产生生对主缆的损损伤。（2）在一般索股架设设一定数量后后，为便于中中、边跨各索索股的排列和和形状保持，每每隔一定间距距设置V型保持器及及竖向插片保保持器（见图图27）。当架设设完第一批索索股1#—36#后可安装V型保持器，架架设37#以后索股，可可安装竖向插插片保持器。（3）适当降低索股预预抬高量，以以减少风对调调索的影响。在在架设37－148号索股期间间，充分利用用风较小的晚晚上，对同一一层索股进行行调整。同时时合理的组织织施工机具、设设备和人员，提提高索股调整整的作业效率率。主缆索股架设调整整完成后，在在主、散索鞍鞍处填压锌块块，安装盖板板、装上紧固固拉杆张拉至至设计吨位。图27主缆索股形形状保持器3主要机具设设备计划序号设备名称规格型号数量(台/套)备注1卷扬机JKB254台2卷扬机10t/慢速18台备用2台3卷扬机5t/慢速20台4猫道门架导轮组218套南锚后增加1套5锚碇门架导轮组8套6塔顶门架导轮组8套7滚轮支架1250个8索股拽拉器4套9握索器80t12套10龙门架80t-18m//12m2套11码头吊机80t1套12索股调整千斤顶HLD-M80××410台13鱼雷形夹具20个14四边形夹具32个15六边形夹具16个16紧缆机4台17牵引钢绳18000m18橡胶榔头32个19放索支架2套表4主要机具设备计划划表4工期和人员安排4.1主缆架设设工期安排表表表5主缆索股架设工期期安排表4.2主缆架设期期间的人员安安排表6主缆索股架设人员员安排表工序部位工种数量（人）合计索股牵引放索场起重工4104机械操作工6杂工6南锚碇门架处起重工4杂工14南塔起重工4杂工12北塔起重工4杂工12南锚碇门架起重工4杂工14牵引卷扬机机械操作工6索股护送起重工12索股调整北锚碇张拉工452杂工8南锚碇张拉工4杂工8南塔起重工4杂工8北塔起重工4跨中测量员6杂工6码头索盘启运北岸起重410杂工6其他南北岸电梯操作工840机械维修工6电工6塔吊12其他机械操作工8合计施工人员总数数2065.主缆索股架设的质质量保证措施施5.1概述xx大桥主缆单根根索股长约22880m，重重约62t，长距离牵牵引过程中索索股经常会出出现呼啦圈、扭扭转、散丝、缠缠包带断裂、鼓鼓丝以及索股股表面磨损等等问题。xx大桥主缆索股股制作分别由由江阴法尔胜胜新日制铁缆缆索有限公司司、上海浦江江缆索有限公公司两家承担担。前一公司司制作的索股股卷绕在直径径4m索盘上，运运至现场后按按传统的竖直直方向放索，需需研制专用放放索机构；后后一公司制作作的索股是在在4m托盘上沿沿水平方向卷卷绕成圈，脱脱胎定型后软软包装运输到到现场。牵引引索股时，用用撑紧油压装装置撑开索股股，沿水平方方向放索，此此套放索装置置由制作厂提提供。5.2主缆索股股架设常见质质量问题原因因分析及相对对措施完善索股放索装置置，提高索股股架设质量主缆索股在放索过过程中，因牵牵引力与放索索速度不协调调、牵引与放放索产生时间间差、放索盘盘的转动惯性性、索股上盘盘力与牵引系系统牵引力等等因素，引起起索股在索盘盘上松弛，进进而出现呼啦啦圈、散丝、断断带、鼓丝等等问题。针对对此问题，对对于竖直方向向放索系统，应应设计研制性性能良好的组组合式被动放放索机构（包包括放索架、力力矩电机、制制动器、减速速器、齿轮副副、电磁制动动器等设备），确确保索股架设设质量。相对对而言，水平平方向放索系系统较少出现现上述问题。架设过程中索股扭扭转（1）原因分析①猫道因柔性在结构构宽度方向上上的荷载分布布不对称引起起猫道倾斜。②采用单侧牵引系统统，因门架、导导轮组及牵引引索股自重偏偏心，造成猫猫道倾斜，索索股在托滚上上侧向滚动，造造成扭转。③索股架设中，猫道道承受的是可可变荷载。架架设中牵引速速度改变通过过猫道门架传传至猫道，使使拽拉器和托托滚很难保持持在同一竖直直面上，索股股有侧向滚动动的趋势，造造成扭转。④猫道托滚设有侧向向锥角，当锥锥角设计不合合理时，牵引引过程中，索索股至托滚锥锥角部位会产产生侧翻造成成扭转。图28鱼雷夹的使使用（2）采取措施①适当加宽猫道宽度度，增加猫道道承重索数量量并合理布置置，以提高猫猫道刚度，减减少荷载造成成猫道倾斜。②设计合理的托滚侧侧向锥角（为为60º），索股与与托滚保持一一个面接触。如如有必要，也也可在托滚上上增设竖向转转轴。③将牵引系统设计成成双线往复式式，对称于猫猫道布置，调调整牵引系统统大小导轮组组位置，并通通过调整拽拉拉器平衡锤位位置，使拽拉拉器与托滚保保持同一竖直直面。④索股上每隔3000m安装一鱼鱼雷夹具，工工人跟踪控制制，不让索股股扭转。架设过程中索股散散丝、缠丝带带断裂（1）原因分析①索股制作时，由于于上盘力原因因，易造成索索股在盘上缠缠绕不紧，牵牵引过程中出出现松弛现象象，增大了内内外层索股间间摩擦，致使使缠包带部分分断裂而散丝丝。②索股制作与索股架架设，间距时时间较长，温温度引起缠包包带老化，降降低了握裹力力，引起断带带散丝。③索股牵引过程中，通通过锚、塔等等处因竖向弯弯曲半径较小小，索股径向向反力较大，易易造成断带散散丝。④支承托滚表面材料料硬度对索股股缠包带磨损损，造成断带带散丝。（2）采取措施①工厂制索时，采用用合理的上盘盘力及高质量量的缠包带。②索股牵引过程中，始始终保持合理理的张力，避避免索盘上索索股松弛下垂垂导致磨损。③调整并适当加密锚锚、塔等处托托滚间距，并并增大此区段段竖向弯曲半半径。④选择采用尼龙托滚滚，加强对缠缠包带及索股股镀锌层保护护。架设过程中索股鼓鼓丝（1）原因分析①基准丝与一般丝制制作误差、同同一索股内钢钢丝长度误差差，长距离牵牵引引起鼓丝丝。②索股受托滚的摩擦擦力，下部钢钢丝产生拉应应力而发生拉拉应变。因长长距离牵引至至锚、塔顶曲曲率半径变化化较大处，应应变逐渐积累累造成后移限限制，产生索索股鼓丝。③索股整形入鞍顺序序是由边跨向向中跨、锚跨跨向边跨进行行，索股在鞍鞍槽内摩擦力力远大于索股股牵引时在托托滚的摩擦力力，索股上下下层的相对位位移不一致，易易在主索鞍边边跨中、散索索鞍锚跨中产产生鼓丝。④牵引中因索股散丝丝，单根或数数根钢丝被挂挂拉易产生鼓鼓丝。（2）采取措施①确定合理的整形入入鞍工艺和顺顺序。②索股牵引过程中，严严密监控，杜杜绝钢丝被挂挂拉。③确定适当的索股预预抬高量，减减少或消除索索股调整时产产生的鼓丝。④调整索股时，采用用木锤在调整整部位附近反反复敲打，并并用手拉葫芦芦适当上提索索股，以减小小鞍槽摩擦影影响。⑤对于锚跨的鼓丝，必必须赶至边跨跨，并远离散散索鞍，便于于后期恒载增增加时，自然然会消除鼓丝丝。保护索股表面镀锌锌层（1）握索器内表面应应采用高强软软质材料；握握索器及小型型夹具边角应应打磨或圆角角，并增大握握索器与索股股的接触面积积，使得握索索器既能夹紧紧索股又不造造成索股夹痕痕及损伤。（2）钢丝绳与索股接接触部位采用用隔离方式，防防止摩擦造成成镀锌层损伤伤。（3）在塔顶、锚顶门门架处，采用用尼龙吊带吊吊挂索股整形形入鞍，保护护索股镀锌层层。（4）索股表面局部镀镀锌层出现损损伤，应按要要求涂抹环氧氧富锌漆修复复。水平放索散圈下滑滑现象处理水平放索索系统虽可避避免一些垂直直放索系统易易产生的问题题，但在放索索试验中发现现上层索股因因重力作用而而产生散圈下下滑现象，影影响放索质量量，为避免这这类现象发生生，拟在放索索机构设置时时，增加一套