某啤酒厂废水计算实例

第一篇设计说明书第一章概述1.1工厂概况江西某啤酒有限责任公司位于江西省吉安市，其前身为江西吉安啤酒厂。该厂年产啤酒2～3万吨，全厂职工人数为500多人，是当地经济的支柱企业。随着企业的发展，资金及技术已成为企业发展的障碍。在国家和当地政府的支持下，北京某啤酒集团出资8000万元收购了吉安啤酒厂80%的股份，正式组成了江西某啤酒有限责任公司。公司成立后，计划将啤酒年产量由目前的2～3万吨扩建至10万吨，根据国家及当地政府对环境保护工作的要求，江西燕京啤酒有限责任公司对啤酒废水处理的处理工作十分重视，决定在工厂扩建的同时兴建处理规模为5000m3/d的废水处理站，来处理公司生产过程中产生的废水。1.2水量、水质资料建设规模经建设方确认，本设计规模按日最大处理水量Q=5000m3/d设计（包括处理站自用水排水量）。设计原水水质指标CODcr=1400mg/LBOD5=800mg/LSS=350mg/LPH=6～10设计出水水质指标CODcr≤100mg/LBOD5≤20mg/LSS≤70mg/LPH=6～9气象条件：（详见给水排水设计手册第一册）站址概述：吉安市位于京九铁路线上，江西燕京位于该市东南部，废水处理站在厂区的西北角，目前是一片空地，地势基本平坦。其北侧为厂区围墙，南侧为现有混凝土路，东南两侧为厂区。站址东西长约90米，南北长约60米，占地约5400平方米。污水管由站区南侧进入，由北侧排出。站区自然地面标高为76.4m，进厂污水管管径500mm,管底标高75.2m。处理站地面上部0.5米左右为杂填土，其下为粉质粘土及沙土，基底稳定性良好，地基承载力为280kpa以上，地下水位在地面以下2～3米，根据勘察资料，地下水无腐蚀性。第二章工艺路线的确定及选择依据2.1处理方法比较啤酒废水中大量的污染物是溶解性的糖类、乙醇等，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物氧化法。有以下几种常用方法处理啤酒废水。（一）好氧处理工艺啤酒废水处理主要采用好氧处理工艺，主要由普通活性污泥法、生物滤池法、接触氧化法和SBR法。传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，SBR和氧化沟工艺得到了很大程度的发展和应用。SBR工艺具有以下优点：运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反应推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。CASS工艺(循环式活性污泥法)是对SBR方法的改进。该工艺简单，占地面积小，投资较低；有机物去除率高，出水水质好，具有脱氮除磷的功能，运行可靠，不易发生污泥膨胀，运行费用省。（二）水解—好氧处理工艺水解酸化可以使啤酒废水中的大分子难降解有机物转变成为小分子易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，这使得好氧处理单元的停留时间小于传统的工艺。与此同时，悬浮物质被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。水解反应工艺式一种预处理工艺，其后面可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法、接触氧化法、氧化沟和SBR等。啤酒废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，COD/BOD值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理啤酒废水的效率。因此，比完全好氧处理经济一些。（三）厌氧—好氧联合处理技术厌氧处理技术是一种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧处理不仅运转费用低，而且可回收沼气；所需反应器体积更小；能耗低，约为好氧处理工艺的10%～15%；产泥量少，约为好氧处理的10%～15%；对营养物需求低；既可应用于小规模，也可应用大规模。厌氧法的缺点式不能去除氮、磷，出水往往不达标，因此常常需对厌氧处理后的废水进一步用好氧的方法进行处理，使出水达标。常用的厌氧反应器有UASB、AF、FASB等，UASB反应器与其他反应器相比有以下优点：①沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流②不填载体，构造简单节省造价③由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备④污泥浓度和有机负荷高，停留时间短同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。（四）不同处理系统的技术经济分析不同处理方法的技术、经济特点比较，见表1-1。表1-1不同处理方法的技术、经济特点比较处理方法主要技术、经济特特点好氧工艺生物接触氧化法采用两级接触氧化化工艺，可防防止高糖含量量废水引起污污泥膨胀现象象；但需要填填料过大，不不便于运输和和装填，且污污泥排放量大大氧化沟工艺简单，运行管管理方便，出出水水质好，但但污泥浓度高高，污水停留留时间长，基基建投资大，曝曝气效率低，对对环境温度要要求高SBR法占地面积小，机械械设备少，运运行费用低，操操作简单，自自动化程度高高；但还需曝曝气能耗，污污泥产量大。厌氧好氧工艺水解—好氧技术节能效果显著，且且BOD/CCOD值增大，废废水的可生化化性能增加，可可缩短总水力力停留时间，提提高处理效率率，剩余污泥泥量少UASB—好氧技技术技术上先进可行，投投资小，运行行成本低，效效果好，可回回收能源，产产出颗粒污泥泥产品，由一一定收益；操操作要求严从表中可以看出厌氧—好氧联合处理在啤酒废水处理方面有较大优点，故啤酒废水厌氧—好氧处理技术是最好的选择。2.2处理工艺路线的确定通过上述分析比较，本案选用厌氧—好氧处理。其工艺流程如图1-1所示。图1-1啤酒废水处理工艺啤酒废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至水力筛，然后进入调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线PH计的PH值用计量泵将酸碱送入调节池，调节池的PH值在6.5～7.5之间。调节池中出来的水用泵连续送入UASB反应器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。UASB反应器内的污水流入CASS池中进行好氧处理，而后达标出水。来自UASB反应器、CASS反应池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，浓缩后进入污泥脱水机房，进一步降低污泥的含水率，实现污泥的减量化。污泥脱水后形成泥饼，装车外运处置。第三章主要处理构筑物设计及选型3.1格栅池构筑物功能：放置机械格栅数量：1座结构：砖混结构尺寸：2700×3000×3000（H）mm主要设备机械格栅功能：去除大颗粒悬浮物型号：HF-500数量：2台栅宽：B=10mm栅隙：b=15mm安装角度：α=60°电机功率：N=1.1kw3.2集水池构筑物功能：贮存废水数量：1座结构：钢筋砼结构尺寸：φ5800×2000（H）mm主要设备①废水提升泵功能：提升废水进入酸化调节池型号：100QW120-10-5.5数量：3台（两用一备）流量：Q=30L/s扬程：H=10.0m功率：N=5.5KW②水力筛功能：过滤废水中的细小悬浮物型号：HS—120数量：3台（二用一备）处理量：Q=100m3/h栅隙：b=1.5mm3.3酸化调节池构筑物功能：调节并预酸化数量：1座尺寸：15000×13000×6000（H）mmHRT：T=5.0h3.3.2主要设备①潜水搅拌机功能：使废水混合均匀型号：QJB7.5/6－640/3-303/c/s推力：990N数量：1台功率：N=7.5kw②配水泵功能：UASB进水泵型号：150QW1100-15-11数量：3台（两用一备）流量：Q=30L/s扬程：H=15m功率：N=11.0KW③加药装置设备类型：AHJ-I数量：1套其中：a.酸输送泵数量：1台型号：CQF40-25-120F流量：Q=6.3m3/h扬程：H=15.0m功率：N=0.75kWb.碱贮罐数量：1台尺寸：φ1400×1800(H)mm3.4UASB反应器功能：去除CODcr、BOD5、SS，产生沼气池数：2座类型：钢筋砼结构尺寸：16000×10000×6500（H）mm1040m3容积负荷（Nv）为：4.5kgCOD/(m3·d)去除率80％附件：①水封功能：保持UASB中气相一定压力数量：2台尺寸：φ500×1200（H）mm②沼气贮罐尺寸：φ7000㎜×H6000㎜数量：1台3.5CASS池构筑物功能：去除CODcr、BOD5、SS结构：钢筋砼结构数量：2座尺寸：40000×10000×5500（H）mmBOD污泥负荷（Ns）为：0.1kgBOD/㎏MLSS主要设备①鼓风机功能：提供气源数量：2台（一用一备）型号：DG超小型离心鼓风机风量：Q=50m3/min风压：P=63.8Kpa功率：N=75.0KW②盘式膜片曝气器功能：充氧、搅拌数量：423个型号：QMZM--300氧利用率：35%%～59%③滗水器功能：排上清液型号：XBS—3300数量：2台管径：DN2500排水量：Q=3000m3/h功率：N=1.55KW3.6集泥井构筑物功能：收集存储污污泥数量：1座结构：砖混结构尺寸：4000××4000×3500(HH)mm主要设备污泥提升泵功能：提升污泥进进入浓缩池型号：80QW550-10--3数量：2台（一用用一备）流量：Q=14LL/s扬程：H=10..0m功率：N=3KWW3.7污泥浓缩缩池功能：浓缩污泥数量：1座结构：钢筋砼结构构尺寸：5700××5700×5800(HH)mm3.8污泥脱水水间带式压滤机功能：污泥脱水型号：DYQ-11000数量：1台滤带快度：10000mm电机功率：N=11.5kw配套设备：溶药搅搅拌机ZJ--4701台N==2.2kww加药泵J--Z125//3.21台N==0.75kkw3.9主要设备主要设备见表1--2。表1-2主要设备备一览表设备名称型号、规格1机械格栅HF-300栅栅隙15mm台22废水提升泵100QW1200-10-55.5Q=30L/sH=100.0mN=5.55KW台33固定过滤机HS120台34潜水搅拌机QJB7.5/66－640/33-303//c/sN=7.5KW台15配水泵150QW11000-15--11Q=30L/sH=155mN==11.0KKW台36加药装置AHJ-I套17气水分离器φ500×18000（H）mm台18水封器φ500×12000（H）mm台29沼气贮罐φ7000㎜×H66000㎜个110鼓风机DG超小型离心鼓风机机N=75.0KWW台211盘式膜片式曝气器器QMZM-3000根42312滗水器XBS—300N=1.55KW台213污泥提升泵80QW50-110-3N==3KW台214带式压滤机DYQ-10000套1第四章污水处理理站总体布置置4.1布置原则则（1）处理站构（建）筑筑物的布置应应紧凑，节约约用地和便于于管理。①池形的选择应考虑虑减少占地，利利于构（建）筑筑物之间的协协调；②构（建）筑物单体体数量除按计计算要求计算算外，亦应利利于相互间的的协调和总图图的协调。③构（建）筑物的布布置除按工艺艺流程和进出出水方向顺捷捷布置外，还还应考虑与外外界交通、气气象、人居环环境和发展规规划的协调，做做好功能划分分和局部利用用。（2）构（建）筑物之之间的间距应应按交通、管管道敷设、基基础工程和运运行管理需要要考虑。（3）管线布置尽量沿沿道路与构（建建）筑物平行行布置，便于于施工与检修修。（4）做好建筑、道路路、绿地与工工艺构筑物的的协调，做到到即使生产运运行安全方便便，又使站区区环境美观，向向外界展现优优美的形象。具体做好以下布置置：①污水调节池和污泥泥浓缩池应与与办公区或厂厂前区分离；；②配电应靠近引入点点或电耗大的的构（建）筑筑物，并便于于管理；③沼气系统的安全要要求较高，应应远离明火或或人流、物流流繁忙区域；；④重力流管线应尽量量避免迂回曲曲折。4.2管线设计计（1）污水管①进水管：原污水沟沟上截流闸板板的设置和进进站控制闸板板的设计由啤啤酒厂完成。DN=500㎜。②出水管：DN4400钢管或铸铁管，q=60L/s,,v=0.92m/s,i=0.0066。③超越管：考虑运行行故障或进水水严重超过设设计水量水质质时废水的出出路，在UAASB之前设设置超越管，规规格DN400铸铁管或或陶瓷管，ii=0.0066。④溢流管：浓缩池上上清液及脱水水机压滤水含含微生物有机机质0.5%%～1.0%，需需进一步处理理，排入调节节池。设置溢溢流管，DNN150钢管，i=0.0044。（2）污泥管UASB、CASSS反应池污污泥池均为重重力排入集泥泥井，站区排排泥管均选用用DN2000钢管，i=0.02。集泥井至浓缩池，浓浓缩池排泥泵泵贮泥柜，贮贮泥柜至脱水水机间均为压压力输送污泥泥管。集泥井井排泥管DNN200，钢管，v=1.0m//s。浓缩池池排泥管，贮贮泥柜排泥管管，DN200，钢管管，v=1.0m//s。（3）沼气管沼气管从UASBB至水封罐为为DN1000钢管，从水水封罐向气水水分离器及沼沼气柜为DNN150，钢钢管，沼气管管道逆坡向走走管，i==0.0005。（4）给水管沿主干道设置供水水干管2000DN，镀锌锌钢管。引入入污泥脱水机机房供水支管管DN50，镀镀锌钢管。引引入办公综合合楼泵房及各各地均匀为DDN32，镀镀锌钢管。（5）雨水外排依靠路边坡排向厂厂区主干道雨雨水管。（6）管道埋深①压力管道在车行道道之下，埋深深0.7～0.9m，不得得不小于0..7m，在其其他位置0..5～0.7m，不宜宜大于0.77m。②重力管道由设计计计算决定，但但不宜小于00.7m（车车行道下）和和0.5m（一一般市区）。4.3布置特点点平面布置特点：布布置紧凑，构构（建）筑物物占地面积比比例大。重点点突出，运行行及安全重点点区域UASSB放于站前前部，引起注注意，但未靠靠近厂区主干干道。美化环环境，集水井井、调节池侧侧面、污泥储储存池设于站站后部。4.4高程布置置污水处理工程的污污水处理流程程高程布置的的主要任务是是确定各处理理构筑物和泵泵房的标高，确确定处理构筑筑物之间连接接管渠的尺寸寸及其标高；；通过计算确确定各部位的的水面标高；；从而使污水水能够在处理理构筑物之间间顺畅的流动动，保证污水水处理工程的的正常运行。污水处理工程的高高程布置一般般遵守如下原原则：(1).认真计算管管道沿程损失失、局部损失失、各处理构构筑物、计量量设备及联络络管渠的水头头损失；考虑虑最大时流量量，事故流量量的增加，并并留有一定的的余地；还应应当考虑到当当某座构筑物物停止运行时时，与其相邻邻的其余构筑筑物及其连接接管渠能通过过全部流量。(2).避免处理构构筑物之间跌跌水等浪费水水头的现象，充充分利用地形形高差，实现现自流。(3).在认真计算算并留有余量量的前提下，力力求缩小全程程水头损失及及提升泵站的的扬程，以降降低运行费用用。(4).需要排放的的处理水，在在常年大多数数时间能够自自流排入水体体。注意排放放水位不一定定选取水体多多年最高水位位，因为其出出现时间短，易易造成常年水水头浪费，而而应选取经常常出现的高水水位作为排放放水位，当水水体水位高于于设计排水位位时，可进行行短时间的提提升排放。(5).应尽可能使使污水处理工工程的出水渠渠不受水体洪洪水的顶托，并并能自流。处处理装置及构构筑物的水头头损失(6).尽可能利用用地形坡度，使使污水按处理理流程在构筑筑物之间能自自流，尽量减减少提升次数数和水泵所需需扬程。(7).协调好站区区平面布置与与各单体埋深深，以免工程程投资增大、施施工困难和污污水多次提升升。(8).注意污水流流程和污泥流流程的配合，尽尽量减少提升升高度。(9).协调好单体体构造设计与与各构筑物埋埋深，便于正正常排放，又又利检修排空空。第二篇设计计算算书第一章啤酒废水水处理构筑物物设计与计算算1.1格栅设计说明格栅主要是拦截废废水中的较大大颗粒和漂浮浮物，以确保保后续处理的的顺利进行。设计参数设计流量Q=5000mm3/d=2008.33mm3/h=0..058m3/s；栅条宽度S=100mm栅条间隙d=15mm栅前水深h=0.44m格栅安装角度α==60°，栅前流速速0.7m/s,过栅流速0..8m/s；单位栅渣量W==0.077m3/103m3废水。设计计算由于本设计水量较较少，故格栅栅直接安置于于排水渠道中中。格栅如图2-1。图1-1格栅示意图图.1栅条间隙数式中：Q————设设计流量，mm3/sα————格栅倾角角，度b————栅条间隙隙，mh————栅前前水深，mv————过栅流速速，m/s,取n=12条。.2栅槽宽度栅槽宽度一般比格格栅宽0.2～0.3m，取取0.3m。即栅槽宽为0.229+0.33=0.599m，取0.6m。.3进水渠道渐渐宽部分的长长度设进水渠道宽B11=0.5m，其渐宽部部分展开角度度α1=60°.4栅槽与出水水渠道连接处处的渐宽部分分长度.5通过格栅水水头损失取k=3,β=1..79(栅条条断面为圆形形)，v=0.8m/s，则h1=式中：k---------系数，水头头损失增大倍倍数β---------系数，与断断面形状有关关S---------格条宽度，mmd---------栅条净隙隙，mmv---------过栅流速，mm/sα---------格栅倾角，度度h1==0.088m.6栅后槽总高高度设栅前渠道超高hh2=0.3mH=hh+h1+h2=0.4++0.0888+0.3==0.7888≈0.8m.7栅后槽总长长度.8每日栅渣量量栅渣量(m3/1103m3污水)，取0.1～0.01,,粗格栅用小值值，细格栅用用大值，中格格栅用中值取取W1=00.07m3/103m3K2=11.5，则：W=式中：Q-------------设计流量，mm3/sW1-----------栅渣量(m3/103m3污水)，取0.07m3/103m3W==0.23m3//d＞0.2m3/d(采用机械清渣)选用HF-500型回回转式格栅除除污机，其性性能见下表2-1，表1-1HF-5500型回转式格格栅除污机性性能规格表型号电动机功率（Kww）设备宽（mm）设备高（mm）设备总宽（mm）沟宽（mm）沟深（mm）导流槽长度（mmm）设备安装长（mmm）HF-5001.150050008505801535150025001.2集水池设计说明集水池是汇集准备备输送到其他他构筑物去的的一种小型贮贮水设备，设设置集水池作作为水量调节节之用，贮存存盈余，补充充短缺，使生生物处理设施施在一日内能能得到均和的的进水量，保保证正常运行行。设计参数设计流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；设计计算集水池的容量为大大于一台泵五五分钟的流量量，设三台水水泵（两用一一备），每台台泵的流量为为Q=0.0229m3/s≈0.03m3/s。集水池容容积采用相当当于一台泵30min的容量m3有效水深采用2mm，则集水池池面积为F=27m2，其尺寸为5.8m×5.8m。集水池构构造集水池内保保证水流平稳稳，流态良好好，不产生涡涡流和滞留，必必要时可设置置导流墙，水水泵吸水管按按集水池的中中轴线对称布布置，每台水水泵在吸水时时应不干扰其其他水泵的工工作，为保证证水流平稳，其其流速为0.3-0..8m/h为宜。1.3泵房设计说明泵房采用用下圆上方形形泵房，集水水池与泵房合合建，集水池池在泵房下面面，采用全地地下式。考虑虑三台水泵，其其中一台备用用。设计参数设计流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s取Q=60L/s，则一一台泵的流量量为30L/s。设计计算.1选泵前总扬扬程估算经过格栅栅水头损失为为0.2m，集集水池最低水水位与所需提提升经常高水水位之间的高高差为：778.5-773.4122=4.5m1.3.3.2出水管水头头损失总出水管Q=600L/s，选用管径DN250，查表的v=1.223m/s,,1000ii=9.911,一根出水管管，Q=30L//s，选用管径DN200，v=0.997m/s,,1000ii=8.6，设管总长长为40m，局部损失失占沿程的30%，则总损失失为：1.3.3.3水水泵扬程泵站内管线水头损损失假设为11.5m，考考虑自由水头头为1.0mm,则水泵总扬扬程为：H=44.5+0..5+1.55+1.0==7.5m取8m。1.3.3.4选泵选择100QW1120-100-5.5型污水泵三三台，两用一一备，其性能能见表2-3表1-2100QWW120-110-5.5型污水泵性能能流量30L/s电动机功率5.5KW扬程10m电动机电压380V转速1440r/miin出口直径100㎜轴功率4.96KW泵重量190kg效率77.2%1.4水力筛设计说明过滤废水中的细小小悬浮物设计参数设计流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s设计计算机型选取选用HS120型水力筛三三台（两用一一备），其性性能如表2-2，1-3HS1200型水力筛规格格性能处理水量（m3//h）筛隙(mm)设备空重(Kg))设备运行重量(KKg)1001.54601950图1-2水力筛外外形图1.5调节池设计说明调节池是用来均衡衡调节污水水水量、水质、水水温的变化，降降低对生物处处理设施的冲冲击，为使调调节池出水水水质均匀，防防止污染物沉沉淀，调节池池内宜设置搅搅拌、混合装装置。设计参数设计流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；调节池停停留时间T=5.00h。设计计算.1调节池有效效容积V=QT==208..33×5=1041..65m3.2调节池水面面面积调节池有效水深取取5.5米，超高0.5米，则.3调节池的长度取调节池池宽度为155m，长为13m，池的实际际尺寸为：长长×宽×高=15m×13m×6m=11770m3。.4调节池的搅搅拌器使废水混合均匀，调调节池下设潜潜水搅拌机，选选型QJB77.5/6－640/33-303//c/s1台.5药剂量的估估算设进水pH值为110，则废水中中【OH-】=10-4mol//L,若废水中含含有的碱性物物质为NaOH,所以CNaOH=110-4×40==0.04gg/L，废水中共共有NaOH含量为5000××0.04==200kgg/d，中和至7，则废水中中【OH-】=10-7mol//L，此时CNaOH=110-7×40==0.4×110-5g/L，废水中NaOH含量为5000××0.04××10-5=0.002kg/dd，则需中和和的NaOH为200-00.02=1199.988kg/d，采用投酸酸中和法，选选用96%的工业硫酸酸，药剂不能能完全反应的的加大系数取取1.1，2NaOHH+H22SO4→Na2SO4+H2O98199.98㎏2444.9766㎏所以实际的硫酸用用量为kg//d。投加药剂时，将硫硫酸稀释到3%的浓度，经经计量泵计量量后投加到调调节池，故投投加酸溶液量量为.6调节池的提提升泵设计流量Q=330L/s,静扬程为80.9--71.055=9.855m。总出水管Q=600L/s，选用管径DN250，查表的v=1.223m/s,,1000ii=9.911,设管总长为50m，局部损失失占沿程的30%，则总损失失为：管线水头损失假设设为1.5mm，考虑自由由水头为1..0m,则水泵总扬扬程为：H=99.85+00.64+11.5+1..0=12..99m取13m。选择150QW1100-155-11型污水泵三三台，两用一一备，其性能能见表2-3表1-4150QQW100--15-111型污水泵性性能流量30L/s电动机功率11KW扬程15m电动机电压380V转速1460r/miin出口直径150㎜轴功率4.96KW泵重量280kg效率75.1%1.6UASBB反应池设计说明UASB反应池由由进水分配系系统、反应区区、三相分离离器、出水系系统、排泥系系统及沼气收收集系统组成成。UASB反应池有以以下优点：沉降性能良好，不不设沉淀池，无无需污泥回流流不填载体，构造简简单节省造价价由于消化产气作用用，污泥上浮浮造成一定的的搅拌，因而而不设搅拌设设备污泥浓度和有机负负荷高，停留留时间短设计参数设计流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；进水COD=14000mg/L去除率为80%；容积负荷（Nv）为为：4.5kkgCOD//(m3·d)；污泥产率为：0..07kgMLLSS/kggCOD；产气率为：0.44m3/kgCOOD。设计计算.1UASB反反应器结构尺尺寸计算1.反应器容积计算(包括沉淀区区和反应区)UASB有效容积积为：V有效=式中：V有效---------------反应器有有效容积，m3Q---------------设计流量量，m3/dS0---------------进水有机物物浓量,kgCOD//m3Nv---------------容积负荷荷,kgCODD/(m3·d)V有效==1556m32.UASB反反应器的形状状和尺寸工程设计反反应器2座，横截面面为矩形①反应器有效高度为为5m，则②单池从布水均匀性性和经济性考考虑，矩形池池长宽比在2：1以下较为合合适设池长L=16mm，则宽，取10m。单池截面积：③设计反应池总高HH=6.5mm，其中超高高0.5m（一般应用用时反应池装装液量为70%-990%）单池池总容积单池池有效反应容容积单个反应器实际尺尺寸16m×10m×6.5m反应应器数量2座总池池面积反应应器总容积总有有效反应容积积，符合有机符符合要求UASB体积有效系系数在70%-990%之间，符合合要求④水力停留时间（HHRT）及水力负负荷率(Vr)符合设计要求。.2三相分离器器构造设计1.设计说明三相分离器要具有有气、液、固固三相分离的的功能。三相相分离器的设设计主要包括括沉淀区、回回流缝、气液液分离器的设设计。2.沉淀区的设计三相分离器的沉淀淀区的设计同同二次沉淀池池的设计相同同，主要是考考虑沉淀区的的面积和水深深，面积根据据废水量和表表面负荷率决决定。本工程设计中，与与短边平行，沿沿长边每池布布置6个集气罩，构构成6个分离单元元，则每池设设置6个三相分离离器。三相分离器长度BB=10m，每个单元元宽度b=L/66=16/66=2.6667m。沉淀区的沉淀面积积即为反应器器的水平面积积，即160m2。沉淀区的表面负荷荷率3.回流缝设计计如图1-3是三相相分离器的结结构示意图图1-3三相分离离器结构示意意图设上下三角形集气气罩斜面水平平夹角α=55°，取h3=1.1m；b1=h3/tgθ式中：b1————下三角集集气罩底水平平宽度，m;;α————下三角集集气罩斜面的的水平夹角；；h3————下三角集集气罩的垂直直高度，m;;b1==0.77m则相邻两个下三角角形集气罩之之间的水平距距离：b2=b-2b11=2.6677–2×0.77=1.113m则下三角形回流缝缝面积为：S1=b2·l·n==1.13×10×6=67.88m2下三角集气罩之间间的污泥回流流逢中混合液液的上升流速速(V1)可用下式计计算：V1=Q1//S1式中：Q1—————反应器器中废水流量量，m3/h；S1————下三角形形集气罩回流流逢面积，mm2；V1==1.53m/h<2.0m/s,符合设设计要求。设上三角角形集气罩下下端与下三角角斜面之间水水平距离的回回流缝的宽度度b3=CD=0.45m,则上三角形形回流缝面积积为：S2=b3·ll·2n=0.45×10×2×6=54m2上下三角角形集气罩之之间回流逢中中流速(V2)可用下式计计算：V2=Q1//S2，式中：Q2————反应器中中废水流量，m3/h；S2————上三三角形集气罩罩回流逢之间间面积，m2；V1==1.92m/hV1<V2<2.0m/s,符合设设计要求。确定上下三角形集集气罩相对位位置及尺寸，由由图可知：BC==b3/sin355°=0.355/0.57736＝0.61m4.气液分离设设计由图2-3可知：CE=CDSinn55°=0..45×Siin55°=0.37mmCB=设AB=0.4m，则h4=(AB·coss55°+b2/2)·=(0.4×0.57336+00.72/22)×1.42281=0.8244m校核气液分离。假定气泡上上升流速和水水流流速不变变沿AB方向水流速度：式中：B————三相分离离器长度N————每池三相相分离器数量量气泡上升速度：VVb=式中：d————气泡直径径，cm；ρ1————液体密度度，g/cmm3；ρg————沼气密度度，g/cmm3；ρ————碰撞系数数，取0.95；μ————废水的动动力粘滞系数数，0.02g//cm·s；V————液体的运运动粘滞系数数，cm2/s取d=0.01cmm(气泡)，常温下，ρ1=1.033g/cm3,ρg=1.2××10-3g/cm3，V=0.00101cmm2/s,ρ=0.955，μ=Vρ1=0..0101××1.03==0.01004g/cmm·s。一般废水水的μ>净水的μ,故取μ=0.02g/ccm·s。由斯托克克斯工式可得得气体上升速速度为：；；；可脱去d≧0..01cm的气泡。5.三相分离器器与UASB高度设计三相分离区总高度度h=h2+h3+h4–h5h2为集气罩以上的覆覆盖水深，取取0.5m。UASB总高高H=6..5m，沉淀区高2.5m，污泥区高高1.5m，悬浮区高高2.0m，超高0.55m。.3布水系统设设计计算1.配水系统采采用穿孔配管管，进水管总总管径取200㎜，流速约约为0.955m/s。每个反应应器设置10根DN150㎜支管，每每根管之间的的中心距离为为1.5m，配水孔径径采用16㎜，孔距1..5m，每孔服务务面积为1.5×11.5=2..25㎡，孔径向向下，穿孔管管距离反应池池底0.2m，每个反应应器有66个出水孔，采采用连续进水水。2.布水孔孔径径共设置布水孔666个，出水流流速u选为2.2m/s，则孔径为为3.验证常温下，容积负荷荷（Nv）为：4.55kgCODD/(m3·d)；产气率为：：0.4m3/kgCOOD；需满足足空塔水流速速度uk≤1.0mm/h,空塔沼气上上升流速ug≤1.0m//h。空塔水流速度＜1.0mm/h符合要求。空塔气流速度＜1.0m/h符合要求。.4排泥系统设设计计算1.UASB反反应器中污泥泥总量计算一般UASB污泥床主主要由沉降性性能良好的厌厌氧污泥组成成，平均浓度度为15gVSSS/L,则两座UASB反应器中污污泥总量：。2.产泥量计算算厌氧生物处处理污泥产量量取：0.07kgMLLSS/kggCOD①UASB反应器器总产泥量式中：△X————UASBB反应器产泥泥量，kgVSSS/d；r————厌氧生物物处理污泥产产量，kgVSSS/kgCOOD；Co————进水COOD浓度kg/m3；E————去除率，本本设计中取80%。②据VSS/SS==0.8，△X=3922/0.8==490kggSS/d单池产泥△XXi=△X/2==490//2=2245kgSSS/d③污泥含水率为988%，当含水率率＞95%，取，则污泥产量单池排泥量④污泥龄3.排泥系统设设计在UASB三相分离离器下0.5m和底部400㎜高处处，各设置一一个排泥口，共共两个排泥口口。每天排泥泥一次。.5出水系统设设计计算出水系统的作用是是把沉淀区液液面的澄清水水均匀的收集集并排出。出出水是否均匀匀对处理效果果有很大的影影响。1.出水槽设计计对于每个反反应池，有6个单元三相相分离器，出出水槽共有6条，槽宽0..3m。①单个反应器流量②设出水槽口附近水水流速度为0.2m//s，则槽口附近水水深取槽口附近水深为为0.25m，出水槽坡坡度为0.01；出水槽尺尺寸10m×00.2m×00.25m；出水槽数数量为6座。2.溢流堰设计计①出水槽溢流堰共有有12条（6×2），每条长10m，设计900三角堰，堰堰高50㎜，堰口水水面宽b=50㎜。每个UASB反应器处处理水量28L/ss,查知溢流负负荷为1-2LL/（m·s），设计溢溢流负荷f=11.117LL/（m·s），则堰上上水面总长为为：。三角堰数量：个，每条溢流流堰三角堰数数量：504/112=42个。一条溢流堰上共有有42个100㎜的堰口，42个140㎜的间隙。②堰上水头校核每个堰出流率：按900三角堰计算算公式，堰上水头：③出水渠设计计算反应器沿长边设一一条矩形出水水渠，6条出水槽的的出水流至此此出水渠。设设出水渠宽0.8m，坡度0.001，出水渠渠渠口附近水流流速度为0.3m//s。渠口附近水深以出水槽槽口为基基准计算，出出水渠渠深：：0.25++0.1166=0.377m，离出水渠渠渠口最远的的出水槽到渠渠口的距离为为14.67米，出水渠渠长为14.667+0.11=14.777m，出水渠尺尺寸为14.777m×0..8m×0..37m，向渠口坡坡度0.001。④UASB排水管管设计计算选用DN250钢管排排水，充满度度为0.6，管内水流流速度为.6沼气收集系系统设计计算算1.沼气产量计计算沼气主要产产生厌氧阶段段，设计产气气率取0.4。①总产气量每个UASB反应应器的产气量量②集气管每个集气罩罩的沼气用一一根集气管收收集，单个池池子共有13根集气管。每根集气管内最大大气流量据资料，集气室沼沼气出气管最最小直径d=100mmm,取100㎜.③沼气主管每每池13根集气管先先通到一根单单池主管，然然后再汇入两两池沼气主管管。采用钢管管，单池沼气气主管管道坡坡度为0.5%..单池沼气主管内最最大气流量取D=150㎜，充充满度为0.8，则流速为为④两池沼气最大气流流量为取DN=250㎜，充充满度为0.6；流速为2.水封灌设计计水封灌主要是用来来控制三相分分离气的集气气室中气液两两相界面高度度的，因为当当液面太高或或波动时，浮浮渣或浮沫可可能会引起出出气管的堵塞塞或使气体部部分进入沉降降室，同时兼兼有有排泥和和排除冷凝水水作用。水封高度式中：H0—————反应应器至贮气罐罐的压头损失失和贮气罐内内的压头为保证安安全取贮气罐罐内压头，集集气罩中出气气气压最大H1取2mH2O，贮气罐内内压强H0为400㎜H2O。②水封灌水封高度取1.5m，水封灌面面积一般为进进气管面积的的4倍，则水封灌直径取0..5m。3.气水分离器器气水分离器起到对对沼气干燥的的作用，选用用φ500㎜×H18000㎜钢制气水水分离器一个个，气水分离离器中预装钢钢丝填料，在在气水分离器器前设置过滤滤器以净化沼沼气，在分离离器出气管上上装设流量计计及压力表。4.沼气柜容积积确定由上述计算可知该该处理站日产产沼气2240，则沼气柜容积积应为3h产气量的体体积确定，即即。设计选用300钢钢板水槽内导导轨湿式储气气柜，尺寸为为φ7000㎜×H60000㎜。1.7CASSS反应池设计说明CASS工艺是SSBR工艺的发展展，其前身是是ICEAS，由预反应应区和主反应应区组成。预预反应区控制制在缺氧状态态，因此提高高了对难降解解有机物的去去除效果，与与传统的活性性污泥法相比比，有以下优优点：建设费用低，省去去了初沉池、二二沉池及污泥泥回流设备。运行费用低，节能能效果显著。有机物去除率高，出出水水质好，具具有良好的脱脱氮除磷功能能。管理简单，运行可可靠，不易发发生污泥膨胀胀。污泥产量低，性质质稳定，便于于进一步处理理与处置。设计参数设计流量Q=55000m3/d=2088.33m3/h=0..058m3/s；进水COD=280mmg/L，去除率为85%；BOD污泥负荷（Ns）为：0.11kgBOD/㎏MLSS；混合液污泥浓度为为：X=40000mg//L；充水比为：0..32；进水BOD=1600mg/L，去除率为90%。设计计算.1运行周期及及时间的确定定1.曝气时间式中：————充水比比————进水BBOD值，mg/ll；————BODD污泥负荷，kkgBOD/㎏MLSS；X—————混合液污泥泥浓度，mg/L。2.沉淀时间设曝气池水深H=5m，缓冲层高高度=0..5m，沉淀时间间为：3.运行周期TT设排水时间td=0..5h,运行周期为为每日周期数：NN=24//6=4.2反应池的容容积及构造1.反应池容积积单池容积为反应池总容积为式中：N————周期数数；————单池容积积；————总容积积；n————池数，本本设计中采用用2个CASS池；————充水比比。2.CASS反反应池的构造造尺寸CASS反应池为为满足运行灵灵活和设备安安装需要，设设计为长方形形，一端为进进水区，另一一端为出水区区。如图1--4所示为CASS池构造。图1-4CASSS池结构示意意图据资料，B：H==1～2，L：B=4～6，取B=10m,L==40m。所以=400×10×55=20000m3单池面积CASS池沿长长度方向设一一道隔墙，将将池体分为预预反应区和主主反应区两部部分，靠近进进水端为CASS池容积的10%左右的预反反应区，作为为兼氧吸附区区和生物选择择区，另一部部分为主反应应区。根据资料，预反应应区长L1=（0.16～0.25）L，取L1=8m。3.连通口尺寸寸隔墙底部设设连通孔，连连通两区水流流，设连通孔孔的个数为3个。连通孔孔口面积AA1为：式中：Q————每天处处理水量，；；————CASSS池子个数；U————设计计流水速度，本本设计中U=50m/h；————一日内运运行周期数；A————CAASS池子的面积积，；————连通孔孔孔口面积，㎡；————预反应应区池长，；————池内设设计最高水位位至滗水机排排放最低水位位之间的高度度，；B————反应池池宽，。==1.6m孔口沿隔墙均匀布布置，孔口宽宽度不宜高于于1.0，故取0.9，则宽宽为2.8。.3污泥COD负负荷计算由预计COD去除除率得其COD去除量为：：280则每日去除的COOD值为：=1190kg/d=式中：Q————每天处理理水量，SU————进水COOD浓度与出水水浓度之差，mg/Ln————CASSS池子个数X————设计污泥泥浓度，mg/LV————主反应区区池体积，==0.11.4产泥量及排排泥系统1.CASS池池产泥量CASS池的剩余余污泥主要来来自微生物代代谢的增值污污泥，还有很很少部分由进进水悬浮物沉沉淀形成。CASS池生物代谢谢产泥量为：：式中：a————微生物代代谢增系数，kgVSS/kgCODb————微生物自自身氧化率，1/d根据啤酒废水性质质，参考类似似经验数据，设设计a=0..83，b=0.005，则有：：假定排泥含水率为为98%，则排泥量量为：2.排泥系统每池池底坡向排泥泥坡度i=0..01，池出水端端池底设（11.0×1.0×0..5）m3排泥坑一个个，每池排泥泥坑中接出泥泥管DN2000一根。.5需氧量及曝曝气系统设计计计算1.需氧量计算算根据实际运行经验验，微生物氧氧化1kgCOOD的参数取0.53，微生物自自身耗氧参数数取0.18，则一个池池子需氧量为为：=0.53×55000/22×238×100-3+0..18×3500×110-3×1953=1600.4424kg/d则每小时耗氧量为为：2.供气量计算算温度为20度和330度的水中溶溶解氧饱和度度分别为：，微孔曝气器出口处处的绝对压力力为：==式中：H————最大水深深，空气离开主反应区区池时的氧百百分比为：式中：————空气扩散散器的氧转移移率，取155%值暴气池中混合液平平均溶解氧饱饱和度按最不不利温度为：：温度为20℃时，暴气池中中混合液平均均溶解氧饱和度度为：温度为20℃时，脱氧清水的的充氧量为：：式中：————氧转移折折算系数，一般取0.8～0.85，本设计取0.82；————氧溶解解折算系数，一一般取0.9～0.97，本设计取0.95；————密度，㎏/L，本设计取1.0㎏/L；C————废水中中实际溶解氧氧浓度，mg/L；R————需氧量量，㎏/L，为66.68㎏/L。暴气池平均供气量量为：(空气密度为1.229㎏/)。每立方米废水供空空气量为：每去除1kgCOOD的耗空气量量为：3.布气系统计计算单个反应池平面面面积为40×10，设423个曝气器，则则每个曝气器器的曝气量=G/4223=17885.34//423=44.22/h。选择QMZM-3000盘式膜片式式曝气器。其其技术参数见见表1-5。表1-5QMZM--300盘式膜片式式曝气器技术术参数型号工作通气量服务面积氧利用率淹没深度供气量QMZM-30002～8m3/h·个0.5～1.0m2/h·个35%～59%4～8m4.25m3//h从鼓风机房出来一一根空气干管管，在两个CASS池设两根空空气支管，每每根空气支管管上设46根小支管。两两池共两根空空气支管，92根空气小支支管。气干管流速为155m/s，支管流速速为10m//s，小支管流速速为5m/ss，则空气干管管径：=0.229m,取DN300㎜钢管空气支管管径：，取DN100㎜钢管，空气小支管管径：：，取DN60㎜钢管。4.鼓风机供气压力计计算曝气器的淹没深度度H=4.55m，空气压力力可按下式进进行估算：校核估算的空气压压力值管道沿程阻力损失失可由下式估估算：式中：-----------阻力损失系系数，取4.4.取空气干管长为330m，则其沿程阻力损失取空气支管长为440m，则其沿程阻力损失取空气小支管长为为16m,则其沿程阻力损失空气管道沿程阻力力损失为设空气管道的局部部阻力损失为为=0.5KKPa，则空空气管路的压压力总损失为为：取膜片式微孔曝气器器的最大压力力损失为=22.9KPaa，则鼓风机机的供气压力力为：＜58.8KPa。故鼓风机的供气压压力可采用58.8KKPa，选择一台台风机曝气，则则风机能力为为G=50mm3/min..5.鼓风机房布布置选用两台DG超小小型离心鼓风风机，，供气气量大时，两两台一起工作作，供气量小小时，一用一一备。DG超小型离心心鼓风机规格格如表1-6。表1-6DG超小小型离心鼓风风机流量50m3/miin电动机形式TEFC压缩介质空气电动机功率75KW出口压力63.8KPa电动机电压220V轴功率52KW重量1t其占地尺寸寸为2016㎜×1008㎜，高为965㎜（含基础础）。.6CASS反反应池液位控控制CASS反应池有有效水深为55米。排水结束是最低水水位基准水位为5m,,超高为0.5m,保护水深为0.5m,,污泥层高度保护水深的设置是是为了避免排排水时对沉淀淀及排泥的影影响。进水开开始与结束由由水位控制，曝曝气开始由水水位和时间控控制，曝气结结束由时间控控制，沉淀开开始与结束由由时间控制，排排水开始由时时间控制、排排水结束由水水位控制。.7排出装置的选择每池排出负荷选择XBS-3000型旋转式式滗水器，其其技术参数如如表1-7。表1-7XBS-3300型旋转式式滗水器技术术参数型号流量（m3/h）堰长（m）总管管径(mm))滗水深度H（m）功率(KW)XBS-3003004250<2.50.55第二章污泥部分分各处理构筑筑物设计与计计算2.1集泥井设计说明污水处理系统各构构筑物所产生生的污泥每日日排泥一次，集集中到集泥井井，然后在由由污泥泵打到到污泥浓缩池池。污泥浓缩池为间歇歇运行，运行行周期为24h,其中各构筑筑物排泥、污污泥泵抽送污污泥时间为1.0～1.5h，污泥浓缩缩时间为20.0hh,浓缩池排水水时间为2.0h,闲置时间为0.5h～1.0h。设计参数设计泥量啤酒废水处理过程程产生的污泥泥来自以下几几部分：=1\*GB3①UASB反应器，Q1=24.55m3/d,含水率98%；=2\*GB3②CASS反应器，Q2=44.688m3/d,含水率99%；总污泥量为：Q=Q1+Q2=69.118m3/d，设计中中取70m3/d。设计计算考虑各构筑物为间间歇排泥，每每日总排泥量量为70m3/d，需在1.5h内抽送完毕毕，集泥井容容积确定为污污泥泵提升流流量（70m3/d）的10min的体积，即即7.8m3。此外，为保证CAASS排泥能按其其运行方式进进行，集泥井井容积应外加加37.233m3。则集泥井井总容积为7.8+337.23==45.000m3。集泥井有效深度为为3.0m，则其平面面面积为设集泥井平面尺寸寸为4.0×44.0m。集泥井为为地下式，池池顶加盖，由由污泥泵抽送送污泥。集泥井最高泥位为为-0.5mm,最低泥位为-3m池底标高为-3.5m。浓缩池最最高泥位为2m。则排泥泵泵抽升的所需需净扬程为5m，排泥泵富富余水头2.0m，管道水头头损失为0.5m，则污泥泵泵所需扬程为为5+2+00.5=7..5m。选择两台80QWW50-100-3型潜污污泵提升污泥泥（一用一备备）。其性能能如表1-88。表1-880QWW50-100-3型潜污污泵性能型号流量(m3/h))扬程（m）转速(r/minn)电动机功率(kww)效率(%)出口直径（㎜）重量（kg）80QW50-110-350101430372.3801252.2污泥浓缩缩池设计参数.1设计泥量啤酒废水处理过程程产生的污泥泥来自以下几几部分：=1\*GB3①UASB反应器，Q1=24.55m3/d,含水率98%；=2\*GB3②CASS反应器，Q2=44.688m3/d,含水率99%；总污泥量为：Q=Q1+Q2=69.118m3/d，设计中中取70m3/d。.2参数选取固体负荷（固体通通量）M一般为10～35kg/mm3h，取M=30kkg/m3d=1.225kg/mm3h；浓缩时间取T==20h；设计污泥量Q==40m3/d；浓缩后污泥含水率率为96%；设计计算.1容积计算浓缩后污泥体积：：m3/dV0——污泥含水率变为PP0时污泥体积积.2池子边长根据要求，浓缩池池的设计横断断面面积应满满足：A≧QC/M式中：Q————入流污泥泥量，m3/d；M————固体通量量，kg/mm3·d；C————入流流固体浓度kkg/m3。入流固体浓度（CC）的计算如如下：=×1000×(11-98%)=4900kg/d=×1000×(11-99%)=4466.8kg/d那么，Qc=++=936.88kg/dC=936.8//70=13.388kg/m3浓缩后污泥浓度为为：=936.8/335=26.777kg/m3浓缩池的横断面积积为：A=Qc/MM=70×13.388/30==31.222m2设计一座正方形浓浓缩池，则每每座边长B=55.7m，则实际面面积A=55.7×5.7=32.5m2.2池子高度取停留时间HRTT=200h，有效高度度=QT/244A=770×20/244×31.222=1..5m，超高=0.5m，缓冲区高高=0.5m。则池壁高高：=++=2..7m.3污泥斗污泥斗下锥体边长长取0.5m，污泥斗倾倾角取50°则污泥斗的的高度为：H4=(5.7/2–0.5//2)×ttg50°=3.1m污泥斗的容积为：：V2=h4（aa12+a1a2+a22）=×3.1×(5.772+5.7×0.5+00.52)=36.78m33.4总高度H=2.8+3.1=5.8m设计计算草图如图图2-1。图2-1污泥浓缩池池设计计算草草图.5排水口浓缩后池池内上清液利利用重力排放放，由站区溢溢流管管道排排入格栅间，浓浓缩池设四根根排水管于池池壁，管径DN150㎜。于浓缩缩池最高处设设置一根，向向下每隔1..0m、0.6m、0.4m处设设置一根排水水管。2.3污泥脱水水间设计参数.1设计泥量浓缩后污泥含水率率为96%；浓缩后污泥体积：：=35m3/d.2参数选取压滤时间取T==4h；设计污泥量Q==35m3/d；浓缩后污泥含水率率为96%；压滤后污泥含水率率为75%。工艺流程工艺流程见图2--2。图2-2污泥脱水水工艺流出图图2.3.3设计计计算2.3.3.1污泥体积式中Q——脱水后污污泥量mm3/dQ0——脱水水前污泥量m3/dP1——脱水前前含水率（%）P2——脱水后含含水率（%）M——脱水后干污泥重量量（kg/d）==5.6m3/d==14000kg/dd污泥脱水后形成泥泥饼用小车运运走，分离液液返回处理系系统前端进行行处理。2.3.3.2机型选取选取DYQ-10000型带式压榨榨过滤机，其其工作参数如如表2.5：表2-1DYQ-11000型带式压榨榨过滤机工作作参数滤网电动机控制器型号最大冲洗耗水量((m3/h)(mmm）冲洗压力（Mpaa)气动部分输入压力力（MPa）有效宽（mm)速度Kw/min型号功率（Kw）10000.4-4JZTY31-442.2JDIA-406≥0.40.5-1气动部分流量(mm3/h)处理能力【kg//h·m2】泥饼含水率（%))外形尺寸（长X宽宽X高）（mm）重量（kg)50-50065-755050X18990X2366545002.3.3.3投药装置投药量根据据城市污水污污泥、啤酒厂厂污水站污泥泥絮凝剂脱水水试验知，常常用絮凝剂的的投药量分别别为：氯化铁铁5.0%---8.0%%,硫酸铝8.0%---12%，聚合氯化化铝3.0%---10.00%，聚丙烯酰酰胺1.5‰--2.5‰。投药系统投按加聚聚丙烯酰胺考考虑。设计投投药量为2.0‰，则每日需需药剂为：14400×2..0/10000=22.8kg需要纯度为90%%的固体聚丙丙烯酰胺为2.8//0.9=33.1kg调配的絮凝剂溶液液浓度为0.2%--0.4%,则溶液所需需溶药灌最小小容积为1550L。选择ZJ-4770型折桨式搅搅拌机一台，其其规格如表2-8。表2-2ZJ-4770型折桨式搅搅拌机性能及及及外形尺寸寸型号功率(kw)池形尺寸(㎜)桨叶距池底高（㎜㎜）转速(r/min)长×宽高ZJ-4702.21200×120001100180130药液投加选用J--Z125//3.2型柱塞计量量泵，其性能能如表2-9。表2-3J-Z1125/3..2型柱塞计量量泵性能型号流量(L/h)排出压力(MPaa)泵速(次/min)电动机功率(KWW)进、出口直径(㎜㎜)重量(kg)J-Z125/33.21251020.7515～230计量泵占地尺寸为为815㎜×715㎜，高为575㎜（不含基基础）。第三章构筑物高高程计算3.1污水构筑筑物高程计算算3.1.1污水水流经各处理理构筑物水头头损失表3-1污水流经各各处理构筑物物水头损失表表构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）格栅0.2UASB反应池1.0水力筛1.2CASS反应池0.6调节池0.3集水井0.2污水管渠水头损失失计算表表3-2污水管渠水水头损失计算算表名称流量（L/s）管径（㎜）坡度I(‰)流速V(m/s)管长(m)I·L出厂管---CAASS584000.8160.77170.01330.100.113CASS0.6CASS—UASB584000.8160.778.10.0072.690.120.127292502.430.956.80.01720.1240.141292502.430.952.30.0063.690.170.18UASB1.0UASB---调调节池292002.530.922.30.0060.950.0440.06584000.8160.77390.0430.0860.126调节池0.3调节池---水力力筛584000.8160.7740.01220.160.063水力筛1.2集水井0.2格栅0.26.31高程确定UASB处的地坪坪标高为766.4m，按按结构稳定原原则确定池底底埋深为-11.5m，然后根据据各处理构筑筑物之间的水水头损失推求求其它构筑物物的设计水面面标高，调节节池设计成地地下式，确定定水面标高为为76.4mm，从调节池池到UASB经过提升泵泵提升。经过过计算各污水水处理构筑物物的设计水面面标高见下表表。各处理构筑物的水水面标高及池池底标高见表3-3。表3-3各处理构筑物的水水面标高及池池底标高构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)进水管75.5075.20调节池76.470.9格栅前75.5075.10UASB80.974.9格栅后75.41275.012CASS79.674.6集水井75.41273.412水力筛77.976.73.2污泥高程程计算污泥管道水头损失失管道沿程损失管道局部损失式中：————污泥浓度系系数————局部阻力系数D————污泥管管径L————管道长度v————管