某医院办公楼高支模施工方案层高.m

层高11.5米/9.5米高支模方案一、工程概况1、建设单位：**市******2、监理单位：****3、设计单位：****4、项目名称：****5、项目地点：****6、项目组成及建筑结构本工程施工功能为医疗卫生及配套设施，设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度，耐火等级为二级，地下室耐火等级为一级,人防等级为核6级常6级,屋面防水等级为二级。该工程用地面积为8270.6㎡，总建筑面积14388㎡，建筑基底面积1597㎡。血站办公楼；地下室为人防工程,层高3.7m.一层至十层主要设置为办公室，化验室，检验室等，部分层高为4.10米.屋面为不上人屋面，结构找坡,坡度为3%。高支模部分为层高为7.4m,11.5m.7.高支模部位.7.1层高11.5m高支模位置:血站一层（层高11.5m）:5轴至7轴交A轴到C板厚h=120,最大梁截面700*800监督所一层（层高9.5m）:8轴至13轴交G轴到J板厚h=150,最大梁截面500*700二、材料及方案选择1.本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，以及结合模板、模板支架设计原则，本工程的实际情况，以往的施工经验，模板采用规格915mmx2135mm、1830mm×92mm×20mm、胶合板为梁板模板，1220mm×2440mm×20mm胶合板为柱模板。方木采用规格75mm×75mm松木方条。结合本工程实际情况，本支撑结构受力系统选择了钢管架。2.首层层高11.5m与层高9.5m模板安装以层高11.5m计算,梁的截面尺寸以最大截面尺700*800mm计算,板厚以最厚板尺寸计算150mm,搭设支撑材料为钢管,梁受力支撑系统钢管,钢管规格为φ48×3.5,同时配可调底座，可调托座，水平拉杆及斜拉.梁底加钢管支撑，每隔1500mm设一道，与水平钢管拉结作支撑力，共同承受梁荷载。3.对于高支模材料要求满足强度、刚度和稳定性，符合国家规范要求，有可靠是质量，安全保证。三、模板安装1、模板安装的一般要求1）、竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：A．两块模板之间拼缝≤1B．相邻模板之间高低差≤1C．模板平整度≤2D．模板平面尺寸偏差±32)、施工之前由项目技术负责人组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。3)、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱→梁→楼板→梁柱接头。4)、梁模梁模采用九夹板，加固肋采用75mm×75mm木方及φ48×3.5钢管配合.5）、梁高超过800mm时加对拉穿梁螺栓，螺栓通过"3"型卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为600mm，竖向排距视梁的具体高度确定，梁高800～1000加一道，1000～1200加两道，每增加250mm高加一道对拉螺栓。梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。水平方向方向固定采用钢管水平拉杆与柱子用扣件连接，防止梁向外倾斜。梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1～3‰跨长。同时梁底增加钢管支撑，每隔1500mm设一道，与水平钢管、门字架拉结作支撑力，共同承受梁荷载。6)、板模板模亦采用九夹板面板，利用门式架或者钢管支撑系统，配合木方及斜撑加固，板底模按设计要求起拱。柱头、梁头利用九夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题，在上层模板支设时应向下延伸200㎜，在模板外侧加补一个木楞.2.模板验收模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员填写分项工程评定表。经交检合格后由项目技术负责人通知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑砼。当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。四、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。各部位构件拆模时所需砼强度：结构类型结构跨(M)按设计的砼强度标标准值的百分分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100悬臂构件≤275>2100严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的后拆，后支的先拆。楼模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余均落在脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。五、模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：1）、技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。2）、外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m23）、规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。1）、主控项目1.1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。1.2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）、一般项目2.1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2.2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。2.3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。3）、现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）4）、模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。5）、清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。6）、跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。7）、与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。8）、混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。9）、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）梁的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶，穿梁螺栓套硬塑料管，塑料管长度比梁厚少2-3mm。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。六、安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（8）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（9）环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。七、模板安全计算（一）、梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。1.参数信息1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.70；梁截面高度D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：10.70；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:可调托座；1.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：75.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；1.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250，主楞竖向根数：3；主楞间距为：150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度70mm，高度70mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；2.梁模板荷载标准值计算2.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得500.994kN/m22、18.0000kN//m2，取较小值值18.0000kN//m2作为本工程程计算荷载。3.梁侧模板面板的计计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图(单单位：mm))3.1.强度计算算跨中弯矩计算公式式如下:其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M---面板的的最大弯距((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×1×188×0.9==19.444kN/m；；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×1×2××0.9=22.52kNN/m；q=q1+qq2=199.440++2.5200=211.960kN/m；；计算跨度(内楞间间距):ll=2550mm；面板的最大弯距M=0..125×221.96××2502=1..72×1005N·mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..72×1005/7..35×1004=2.3334N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=2.3334N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！3.2.挠度验算算q---作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=21.996N/mmm；l---计算跨度度(内楞间距)::l=250mmm；E---面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I---面板的截截面惯性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大挠度计计算值:ν=5×221.96××2504/(3844×95000×4.866×105)=00.242mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值ν=0.2442mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ν]=1mmm，满足要求求！4.梁侧模板内外楞的的计算4.1.内楞计算算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的二跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度600mm，截面面高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6×822×2/6=1288cm3；I=6×833×2/122=5112cm4；内楞计算简图4.1.1.内楞楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ---内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M---内楞的的最大弯距((N·mm))；W---内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×188×0.9++1.4×22×0.9))×1=211.96kNN/m；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=150mmm；内楞的最大弯距::M=0..096×221.96××150.0002=4.774×1044N·mm；最大支座力:R==1.1×221.96××0.15==6.0399kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=4..74×1004/1.288×105=0..371NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=0..371NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！4.1.2.内楞楞的挠度验算算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=5500mm；；q---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=221.96N/mm；；E---内楞的的弹性模量：：100000N/mmm2；I---内楞的的截面惯性矩矩：I=5.12××106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×211.96×55004/(1000×100000×5.112×1066)=00.181mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/2550=2mmm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.1881mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ν]=2mmm，满足要求求！4.2.外楞计算算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力6..039kNN,按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，外龙骨骨采用2根木楞，截截面宽度700mm，截面面高度70mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=7×722×2/6=1144.33cmm3；I=7×733×2/122=4000.17ccm4；4.2.1.外楞楞抗弯强度验验算其中σ---外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M---外楞的的最大弯距((N·mm))；W---外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据三跨连续梁算算法求得最大大的弯矩为MM=F×a==1.4644kN·mm；其中，F=1/33×q×h==5.8566，h为梁高为0..8m，a为次楞间距距为250mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..46×1006/1.144×105=122.805N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=12..805N//mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！4.2.2.外楞楞的挠度验算算其中E-外楞的弹弹性模量：110000NN/mm2；F--作用在外楞楞上的集中力力标准值：FF=5.8556kN；l--计算跨度：：l=5000mm；I-外楞的截面惯惯性矩：I==40016666.6667mm4；外楞的最大挠度计计算值:ν=1.615×55856.0000×5000.0033/(1000×100000.0000×40011666.6667)=00.295mmm；根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.295mm外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/2550=2mmm；外楞的最大挠度计计算值ν=0.2995mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ν]=2mmm，满足要求求！5.穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::12mm；穿梁螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×118+1.44×2)×00.5×0..225==2.7455kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.7445kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，满满足要求！6.梁底模板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10000×18××18/6=5.440×1044mm3；I=10000×18×118×18//12=4.86××105mm4；6.1.抗弯强度度验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ---梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M---计算的的最大弯矩(kN·mm)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2333.33mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.000×0.800×0.900=22.003kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×1.000×0.990=0.338kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×1..00×0..90=2..52kN//m；q=q1++q2++q3=222.03++0.38++2.52==24.933kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×244.93×00.23322=0.1336kN·mm；σ=0.136××106/5.400×104=2.5114N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=2.5514N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！6.2.挠度验算算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.8000+0.335）×1.000=20..75KN//m；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2333.33mmm；E---面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=2333.33//250==0.9333mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×200.75×2233.344/(1000×95000×4.866×105)=0.009mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.099mm小小于面板的最最大允许挠度度值:[ν]=233.33/2550=00.933mmm，满足要要求！7.梁底支撑的计算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。7.1.荷载的计计算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×00.8×0..233=44.76kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.2333×(2×00.8+0..7)/00.7=0..268kkN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.2333=1.055kN/mm；7.2.方木的支支撑力验算静荷载设计值qq=1..2×4.776+1.22×0.2668=6.0034kNN/m；活荷载设计值PP=1..4×1.005=1.447kN//m；方木计算简图方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=7.5×7..5×7.55/6=70.311cm3；I=7..5×7.55×7.5××7.5/112=2263.677cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=6.0344+1.477=7.5004kN//m；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×7.5004×1×11=0.775kN..m；最大应力σσ=M//W=0.75××106/703112.5==10.6672N//mm2；抗弯强度设计值[f]==13N//mm2；方木的最大应力计计算值100.672N/mm22小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×7..504×11=4..502kkN；方木受剪应力计算算值τ=3××4502..4/(2××75×755)=11.201N/mm22；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力计计算值1..201NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.77N/mmm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=4.7660+00.268=5.0028kNN/m；方木最大挠度计算算值ν=0.6677×5..028×110004/(1000×100000×2663.6722×104)=1.2291mm；；方木的最大允许挠挠度[ν]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；方木的最大挠度计计算值ν=1.2291mmm小于方木木的最大允许许挠度[ν]=4mmm，满足要要求！7.3.支撑托梁梁的强度验算算支撑托梁按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×0.8800=220.4000kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(20.4400+0.3500)+11.4×4..500=31..200kkN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁梁跨度方向间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给托梁的的集中力为PP，梁侧模板板传给托梁的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN))变形图(mm)弯矩图(kN·mm)经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=3.3443kN，中中间支座最大大反力Rmaax=15..826；最大弯矩Mmaax=0.7737kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0..211mmm；最大应力σ=00.737××106/101660=72..496NN/mm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑托梁的最大应应力计算值72.4996N/mmm2小于支撑托托梁的抗弯设设计强度2205N//mm2,满足要求!8.立杆的稳定性计算算:立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：水平钢管的最大支支座反力：N1=3.3343kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1129×100.7=1..658kkN；N=3..343+11.658==5.0011kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..8=1186；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2207；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=50000.687//(0.2007×4899)=449.4033N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=499.403N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支座座反力：NN1=15..826kkN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1129×(110.7-00.8)=11.658kN；N=155.826++1.6588=17.336kN；；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..8=1186；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2207；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=173559.6222/(0.2207×4889)=171.4499N//mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1771.4999N/mmm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。以上表参照杜荣军军：《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》9.梁模板高支撑架的的构造和施工工要求[工程经验]::除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容9.1.模板支架架的构造要求求：a.梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向向不变。9.2.立杆步距距的设计：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架步距距以为宜，不不宜超过1..5m。9.3.整体性构构造层的设计计：a.当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强层层可以每4---6米沿水水平结构层设设置水平斜杆杆或剪刀撑，且且须与立杆连连接，设置斜杆层数要大于水水平框格总数数的1/3；c.双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔10---15m设设置，四周和和中部每100--15mm设竖向斜杆，使使其具有较大大刚度和变形形约束的空间间结构层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。9.4.剪刀撑的的设计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。c.按楼层高度每3步步-+-增加一道水平剪刀刀撑。9.5.顶部支撑撑点的设计：：a.最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。d.顶部支撑点的位置置要采取双扣扣件。9.6.支撑架搭搭设的要求：：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地基支座的设设计要满足承承载力的要求求。9.7.施工使用用的要求：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。（二）、板模板((扣件钢管架架)计算书1.参数信息:1.1.模板支架架参数横向间距或排距((m):1..20；纵距距(m):1..20；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..30；模板板支架搭设高高度(m):111.35；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；板底底支撑连接方方式:方木支撑；；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.2.荷载参数数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.5500；2.3.材料参数数面板采用胶合面板板，厚度为118mm；板板底支撑采用用方木；面板弹性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):2200.0000；木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方的截面宽度((mm):755.00；木方方的截面高度度(mm):755.00；托梁材料为：钢管管(双钢管):Φ48×3.5；2.4.楼板参数数楼板的计算厚度((mm):1150.000；图2楼板支撑架架荷载计算单单元2.模板面板计算:面板为受弯构件,,需要验算其其抗弯强度和和刚度，取单单位宽度1mm的面板作为为计算单元面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨连续梁计计算。面板计算简图2.1.荷载计算算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0..15×1++0.35××1=44.1kNN/m；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN/m))：q2=2.5×11=2.55kN/mm；2.2.强度计算算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:其中：q=1.22×4.1++1.4×22.5=88.42kNN/m最大弯矩M=0..1×8.442×0.222=0..034kkN·m；面板最大应力计算算值σ=336680/544000==0.6224N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值[[f]=133N/mmm2；面板的最大应力计计算值为00.624N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!2.3.挠度计算算挠度计算公式为其中q=4..1kN/mm面板最大挠度计算算值v==0.6777×4.11×20044/(1000×95000×48.66×104)=0.001mm；；面板最大允许挠度度[V]]=200//250==0.8mmm；面板的最大挠度计计算值0..01mmm小于面板板的最大允许许挠度0..8mm,,满足要求!3.模板支撑方木的计计算:方木按照两跨连续续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=8×8×8//6=885.33cm3；I=8×8×8××8/12=3411.33ccm4；方木楞计算简图3.1.荷载的计计算：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.22×0.155=0..75kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.2=0.07kN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：p1=2.5×00.2=0.5kkN/m；3.2.强度验算算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)+1..4×p11=1..2×(0..75+0.07))+1.4××0.5==1.6884kN//m；最大弯矩MM=0..125qll2=0..125×11.684××1.22=0..303kkN·m；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.303××106/853333.33=3.5552N//mm2；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大应力计计算值为33.552N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3.3.抗剪验算算：截面抗剪强度必须须满足:τ=3VV/2bhnn<[τ]其中最大剪力:V=00.625××1.6844×1.2=1.2263kNN；方木受剪应力计算算值τ=3×1.2663×1033/(2××80×800)=00.296N/mm22；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪应力计计算值0..296NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求求!3.4.挠度验算算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=0..82kNN/m；最大挠度计算值ν=0.5521×0..82×122004/(1000×95000×34113333..333)==0.2773mm；；最大允许挠度[V]=11200/250=44.8mmm；方木的最大挠度计计算值0..273mmm小于方方木的最大允允许挠度44.8mmm,满足要求求!4.托梁材料计算:托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；托梁采用：钢管((双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=2.5526kNN；托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m))托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=11.768kN·m；最大变形Vmaax=33.524mm；最大支座力Qmmax=16.633kN；；最大应力σ=17683351.5447/101160=174.005N/mmm2；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值1774.05N/mm22小于托梁的的抗压强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度为为3.5224mm小小于12000/1500与10mmm,满足要求求!5.模板支架立杆荷载载标准值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载和活荷荷载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1=0.1138×111.35==1.5771kN；；钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1.22×1.2=0.5504kNN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=25××0.15××1.2×11.2=5.4kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=77.475kN；2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(22.5+2)×1..2×1.22=6..48kNN；3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.2NNG+1..4NQ=188.042kN；6.立杆的稳定性计算算:立杆的稳定性计算算公式:其中N-----立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=118.0422kN；φ-----轴轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比llo/i查查表得到；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ----------钢管管立杆最大应应力计算值(N/mmm2)；[f]]----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055N/mmm2；L00----计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，按按下式计算ll0=h++2ak11----计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u----计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=1.73；；a----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.33m；上式的计算结果：：立杆计算长度LL0=h++2a=1.5+00.3×2=