重庆科技学院高正宪油库设计与管理

油库设计与管理1第一章油库概述第一节油库的作用和类型第二节油库的分级和分区第三节油库容量的确定2第一节油库的作用和类型一、油库的概念

油库是用来接收、储存和发放石油或石油产品的企业和单位。3二、油库的作用基地作用油库是国家石油储备和供应的基地纽带作用油库是协调原油生产、原油加工、成品油供应及运输的纽带4油库的纽带作用：油井油田原油库炼厂原油库炼油装置炼厂成品油库用户5三、油库的类型根据油库的管理体制和业务性质划分（1）独立油库（2）企业附属油库根据油库的主要储油方式划分（1）地面油库（2）隐蔽油库（3）山洞油库（4）水封石洞库（5）地下盐岩库（6）水下油库6第二节油库的分级和分区一、油库的分级注：油库总容量是指所有储罐公称容量与桶装油品设计存放量之和，不包括零位罐、高架罐、放空罐以及是油库自用油品储罐的容量。7二、油品的分类8其他国家油品等级划分举例:英国石油学会《销售安全规范》9法国《劳动保护安全规范》10三、油库的分区11油库分区图示：12库区平面布置举例：公路装卸作业区油罐区行政管理区铁路装卸作业区桶装作业区消防设施辅助13第三节油库容量的确定要求：（1）集中来油时能及时地把油品卸到库内；（2）在两次来油的间隙，油库应有足够的储存油品供应给用户。14一、周转系数法确定油库容量式中：

Vs：某中油品的设计容量，m3；

G：该种油品的年销量，t；

ρ：该种油品的密度，t/m3；

K：该种油品的周转系数；

η：油罐利用系数。151、周转系数所谓周转系数，就是指某种油品的储油设备在一年内可被周转使用的次数。即：162、油罐利用系数（1）名义容量（计算容量、理论容量）（2）储存容量（3）作业容量（4）公称容量173、油罐选用的一般原则通常，每种油品至少选两个罐；尽量选用容量较大的储罐；对于整个油库来说，选用储罐的规格应尽可能统一。18二、储存天数法确定油库容量式中：

Vs：油品的设计容量，m3；

G：油品的年周转量，t；

N：油品的储存天数；

ρ：油品储存温度下的密度，t/m3；

η：油罐的利用系数；

t：油品的年操作天数。19三、统计预测法确定油库容量每个月的月末剩余：ΔVi=进油量-销售量剩余累计：Vs=∑ΔVi油库容量：V=Vsmax-Vsmin

即：油库在储存了最大销售量的同时，应能储存最大进油量。20进油、销售、月末剩余及剩余累计表注：月末剩余ΔVi为正，入超；月末剩余ΔVi为负，出超油库容量：V=Vsmax-Vsmin=+10-(-26)=3621第四节库址选择

及库区总平面布置执行《石油库设计规范》（GB50074-2002）的要求。主要考虑的事项：1）与周围居住区、工矿企业、交通线等安全距离、相对位置（高度、风向）；2）库内建筑物、构筑物之间的防火距离、相对位置；3）油罐分组布置的相关规定；4）出入口及消防道路布置要求。22油罐区防火堤设置：1）防火堤计算高度的确定要求：防火堤高度应保证堤内有效容积的需要。有效容积的确定：执行规范。具体：a.固定顶油罐，不小于油罐组内一个最大罐的容量；b.浮顶罐，不小于油罐组内一个最大罐的容量的一半；23c.当固定顶罐、浮顶罐布置在同一罐组内时，取以上两者中的较大值。24固定顶罐防火堤计算高度确定：2号罐容量为最大罐容量用V1、V2、……表示，罐界面积用S1、S2、……表示。213466ab防火堤计算高度h:25浮顶罐防火堤计算高度确定：2号罐容量为最大罐容量用V1、V2、……表示，罐界面积用S1、S2、……表示。213466ab防火堤计算高度h:262）防火堤设置规定防火堤的实际高度应比计算高度高出0.2m；防火堤实际高度不应低于1m（以堤内侧设计地坪计），且不应高于2.2m（以堤外侧道路路面计）。如采用土质防火堤，堤顶宽度度应小于0.5m。27GOTONEXTCHAPTER28名义容量（计算容量，理论容量）：29储存容量：30作业容量：31油库独立油库企业附属油库民用油库军用油库储备油库中转油库分配油库储备油库供应油库野战油库油田原油库炼厂原油及成品油库机场及港口油库农机站油库其它企业附属油库3233覆土油罐示意（H>1m）HH34山洞油库主巷道3536水封石洞库前提条件：有稳定的地下水位地下水位线油水水漏斗37海上油库38第二章油品储运系统工艺设计与管理第一节

油品储运工艺流程第二节油品的铁路装卸作业第三节油品的水路装卸作业第四节油品的公路装卸作业第五节桶装（整装）作业第六节油库管路设计计算第七节油库泵房工艺设计第八节铁路上卸系统汽阻断流的校核第九节输油系统工作点的确定39第一节油品储运工艺流程一、概述储油设施装卸系统管网管网管网泵房40二、油库工艺流程所谓油库工艺流程设计，就是合理布置和规划油库经营油品的流向和可以完成的作业，包括油品的装卸、灌装、倒罐等。41工艺流程设计基本原则满足生产要求操作方便，调度灵活节约投资42管网布置形式单管系统双管系统独立管道系统一般，油库管网的布置以双管系统为主，以单管系统和独立管道系统为辅。43油品分组分组原则：把性质相似、色泽相近的油品分为一组。分组目的：同一组内的油品可以共用一台泵、一条管线进行输送。44油品分组表45第二节油品的铁路装卸作业一、铁路装卸油设施

铁路油罐车

装卸油鹤管

集油管、输油管

栈桥

铁路专用作业线零位罐、缓冲罐46二、铁路装卸油方法铁路卸油方法上部卸油

泵卸法

自流卸油

浸没泵卸油

压力卸油下部卸油铁路装油方法：上部装车47三、铁路装卸油系统轻油装卸系统输油系统真空系统放空系统粘油装卸系统输油系统加热系统放空系统48四、铁路装卸区管网的连接鹤管与集油管的连接

专用单鹤管式

多用单鹤管式

双鹤管式真空管与输油系统的连接49鹤管数的确定铁路装卸油鹤管数与到库油罐车数和鹤管与集油管的连接方式有关。确定鹤管数需要首先确定一次到库油罐车数。50按作业量确定一次到库的最大油罐车数（向上取整）按机车牵引定数确定的一次到库的最大油罐车数（向上取整）51铁路作业线长度的确定式中：[]中的项表示可选项；L—装卸作业线长度，m；l—一辆油罐车的长度，m；n—一次到库的最大油罐车数L1—作业线起始端（自警冲标算起）到第一辆油罐车起始端的距离，；L2—作业线终端车位的末端到车挡之间的距离，；12—轻、粘油罐车之间的安全净距，m。52举例：收发不均匀系数取3，机车牵引定数为3400t。公式53解：（确定一次到库最大油罐车数）（1）按作业量确定（2）按机车牵引定数确定n2=47.22（3）实际一次到库的最大油罐车数，为：54作业线布置形式之一：L1鹤管数：n=5+3=8下卸器：1个作业线长度：

L1=10+20+8×12=126m

L2=10+20+9×12+12=150mL212航汽车汽轻柴********+55作业线布置形式之二：L1L212航汽车汽轻柴**********oooooo+鹤管数：n=10+6=16下卸器：1个作业线长度：L1=10+20+10×12=150mL2=10+20+7×12+12=126m56第三节油品的水路装卸作业水路运输的特点载运量大能耗少、成本低投资少57一、港址选择地质条件好，避免产生过大的位移或沉降防波能力强水域面积宽阔有足够的水深与其它码头油足够的安全距离T：设计最大船舶满载吃水深度Z1：船底至河（海）底允许的最小安全裕量Z2：波浪影响的附加深度Z3：考虑油船航行时的附加深度Z4：考虑泥沙淤积的附加量58二、油码头的种类近岸式码头固定码头浮码头栈桥式固定码头外海油轮系泊码头浮筒式单点系泊设施浮筒式多点系泊设施岛式系泊设施59三、油船油轮油驳储油船60四、油码头泊位数的计算N—泊位数（整数）η—裕量N1—最少泊位数n—年需要船次数m—一个泊位年最多靠船次数P—年装卸量G—设计船型每船次装卸量Ty—年工作时间t1—每船次占用泊位的时间

t—两次停泊时间之间的空档时间61计算数据的确定年工作时间Ty年工作时间Ty=年工作日×昼夜装卸作业小时年工作日=365日－不利作业日数昼夜装卸作业小时一般取24h不利作业日数包括：雾日：折减系数取0.7雷暴日：折减系数取0.3大风日：折减系数取0.8冰封日：折减系数取0.1洪水停航日：折减系数取1.0枯水期停航日：折减系数取1.062一船次装卸量G

一船次装卸量G=船舶载油量－残油量

船舶载油量是指油轮的净载重量，即船舶纯粹能载货物的重量残油量即每次不能完全卸净的剩余油量。轻油可不考虑，油轮沿途可以加温时，粘油也可不考虑，但对不能加温的油驳等，按实际情况考虑。内河船还要考虑枯水期减载量63每船次占用泊位时间t1每船次占用泊位时间t1包括：待泊时间：建议取1.0～2.0h靠岸、系缆时间：建议取0.5～1.0h输油前准备时间：一般取0.5～2h排压舱水时间输油时间：根据岸和船上输油泵的能力、输油管径和长度、油轮载货量确定输油后的整理时间：一般要1～2h解缆离岸时间：一般约0.5h64两次停泊时间之间的空档时间t一般按6～12h考虑。65第四节油品的公路装卸作业公路装卸油方法泵送灌装直接自流灌装高架罐自流灌装66公路作业区布置要求装卸作业有序作业安全公路装卸油设施汽车油罐车鹤管灌装罐汽车装油台（亭）通过式倒车式圆亭式67汽车装油鹤管数的确定N—每种油品的装油鹤管数量G—每种油品的年装油量，tT—每年装车作业工时，hQ—一个装油臂的额定装油量，m3/h（应低于限制流速）ρ—油品密度，t/m3

k—装车不均衡系数B—季节不均衡系数。对于季节性的油品（如农用柴油、灯用煤油），B值等于高峰季节的日平均装油量与全年日平均装油量之比；对于无季节性的油品，B=168高架罐容量的确定一、二级油库不宜大于日灌装量的一半三、四级油库不宜大于日灌装量69第五节桶装（整装）作业油桶的灌装方法泵送灌装自流灌装油桶的称量方法重量法容量法70灌油拴数量的确定n—灌油栓数G—某种油品年灌装量，tm—年工作天数K1

—灌装不均匀系数，有桶装仓库K1=1.1~1.2无桶装仓库K1=1.5~1.8q—一个灌油栓每小时的计算生产率，m3/hK—灌油栓的利用系数，一般取K=0.5T—灌油栓每日工作时间，hρ—灌装油品的密度，t/m3

71桶装仓库面积的确定F—桶装仓库面积，m2

Q—桶装仓库设计存放量，tn—桶垛堆码层数；人工堆放：n≯2机械堆放：甲类油品，n≯2乙类油品，n≯3丙类油品，n≯4ρ—油品的密度，t/m3d—油桶卧放时为油桶的直径，油桶立放时为油桶高度，mK—体积充满系数，一般取K=0.6~0.612α—仓库面积利用系数，α=0.3~0.472第六节油库管路设计计算管路的水力计算（确定管径）管路的强度计算73一、根据经济流速确定管线管径经济流速：d费用①运营费用②管线投资①+②d0(经济管径)74选管径步骤：确定管路所输油品在计算温度下的粘度查表3-2得出相应的经济流速计算管径选择标准管径式中：

d：管内径

Q：业务流量

v：经济流速75二、根据自流作业要求确定管径分两种情况：高差已知高差未知76当高差已知，确定管径的步骤：假定流态计算管径校核流态77当高差未知，确定管径的方法：按经济流速确定管径校核高架罐的架设高度（通常，h<10m）78第七节油库泵房工艺设计泵房的类型泵房工艺流程泵房工艺计算79一、泵房的类型80二、泵房工艺流程输油系统真空系统放空系统81输油系统标准流程：入口汇管出口汇管82真空系统作用：引油灌泵抽吸罐车底油或扫舱组成：真空泵真空罐气水分离器真空管路83真空系统示意图：接离心泵进口或出口接鹤管抽底油接放空罐接油泵吸入管真空罐进气管真空泵气水分离器废气排出接上水管接下水管84放空系统作用：防止混油防止凝管组成：放空罐放空管路系统85三、泵房工艺设计计算油库常用泵简介离心泵的选择与校核容积式泵的选择真空泵的选择与校核86（一）油库常用泵简介离心泵容积式泵往复泵齿轮泵螺杆泵87（二）离心泵的选择与校核选泵依据流量扬程计算公式QHo88以铁路卸油为例891、计算参数的确定业务流量根据作业量及作业时间确定液位差90几种特征液位示意：91计算长度L计式中：

Lj：几何长度

Ld：当量长度估算：92计算温度——确定粘度（1）取推荐操作温度或加热温度（2）汽油，取最热月大气平均温度（3）原油，选泵时取最冷月大气平均温度校核时取最热月大气平均温度（4）其它油品，取最冷月大气平均温度93离心泵的校核几种特殊工况的校核泵吸入性能的校核942、几种特殊工况的校核95HQηQminQmax低-高工况高-低工况H-Qη-Qo963、泵吸入性能的校核依据:

允许汽蚀余量[Δhr]

允许吸入真空度[Hs]二者之间的换算关系:式中：

Pa：当地大气压力,Pa

Pt：输送温度下液体的饱和蒸气压,Pa

v：泵入口处的流速,m/s97泵最大允许安装高度的计算式中：

Py：吸入液面压力

h：从吸入液面到泵入口处的摩阻损失下标s：表示实际输油工况注意：以吸入最危险工况为前提。98泵特性的换算当油品粘度小于50厘沱(5.0×10-5m2/s)时当油品粘度大于50厘沱(5.0×10-5m2/s)时系数查有关图表确定。99（三）容积式泵的选择流量条件满足Q≥Q业压力条件满足P≥P实式中：Q：泵的实际排量Q业：业务流量式中：P：泵的实际排出压力（额定压力）P实：泵在实际工况下的排压100（四）真空泵的选择与校核真空泵的抽气速率（泵样本上给出）指泵出口为大气状态时，单位时间内泵所抽吸的在泵吸入口状态下的气体的体积。单位：m3/min业务抽气速率式中：

Qg：真空系统的业务抽气速率

V：真空系统所抽吸的容积

t：抽气时间

P1：抽气起始压力

P2：抽气终了压力101业务抽气速率的换算选泵：在压力P=(P1+P2)/2下，

Qgb为泵样本上给出的真空泵抽气速率102引油计算选泵所要抽吸的容积V包括鹤管、集油管、泵的吸入管路以及真空罐的容积之和。引油作业时间，根据作业要求而定，一般取t=3~5min抽气初始压力P1=Pa（大气压力）抽气终了压力，一般指将油品引到鹤管最高点的压力计算业务抽气速率，并换算成标准状态下的抽气速率按P=(P1+P2)/2和Qg’选择真空泵103扫舱校核扫舱速率式中：

ΔV：一辆罐车的底油，一般ΔV=0.6~0.7m3

t

：抽吸一辆罐车底油所用的时间，t=3~5min

K

：考虑吸入空气而引入的附加系数，K=1.5~2真空罐内的真空度换算成标准状态下的扫舱速率Qs’校核：要求根据引油计算选择的真空泵在真空度Ps下的扫舱速率不小于Qs’104四、油泵原动机的选择驱动离心泵电机功率驱动容积式泵电机功率(kW)(W)ρ：油品密度，kg/m3Q：所有工况中的最大流量（容积式泵为泵的设计流量），m3/sH：最大流量下对应的泵的扬程，mη：最大流量下泵的效率Pd：泵的出口压力，PaPs：泵的入口压力，PaK：功率安全系数

N>7.5kW时，K=1.05~1.1

N=1.5~7.5kW时，K=1.2~1.5N<1.5kW时，K=2.0105第八节铁路上卸系统

汽阻断流的校核解析法:当时，发生汽阻卸油系统中任一点剩余压力：图解法——真空-剩余压力图（以吸入最危险工况为前提绘制）106真空-剩余压力图作图步骤：按比例绘制整个吸入系统的纵断面图由吸入端的最低液位（即罐车底部）向上标出当地大气压头，并作水平线——大气压力线根据吸入最危险工况，计算各管段的摩阻及速度头之和分别在各点的垂线上从大气压力线开始向下截取各管段的摩阻与速度头之和，并连成折线——压力坡降线，从管路上任一点到压力坡降线之间的距离就表示该点的剩余压力将压力坡降线向下平移输送温度下油品的饱和蒸气压头——蒸气压力线将压力坡降线向下平移大气压头——真空线107b’c’d’e’f’c’’d’’e’’b’’f’’a’’HaHt大气压力线剩余压力线饱和蒸汽压线Ha真空线108避免汽阻断流的措施：设计上改变鹤管形式，或降低鹤管高度；加大汽阻点之前的管径；操作上对罐车淋水降温或夜间卸车；调节泵出口阀，减小流量；采用压力卸油。109避免汽蚀的措施：设计上加大泵吸入管路的管径；在保证泵到装卸区安全距离的前提下，将泵向着罐车方向移近，缩短吸入管路长度；操作上对罐车淋水降温或夜间卸车；调节泵出口阀，减小流量；采用压力卸油。110第九节输油系统工作点的确定图解法作出泵的特性曲线作各段管路特性曲线将各个特性曲线按实际的串并联关系进行叠加找出整个输油系统的工作点确定泵在工作点下的工作参数以及各个管段在工作点下的流量111例1112解法一(1+2)┴Hp12Z2-Z0WHpQp,Q1,Q2HsQHZ0-Z1o113解法二Hp12Z0-Z1Z2-Z0(1+2)┴WHpQp,Q1,Q2Hs1’(Hp+1’)┴W’HsHQo114

例2115

解法一QH321(2+3)//[1+(2+3)//]┴WQ1Q3Q2o116

解法二QH321’(2+3)//Q1Q3Q2Wo117

例3118解法一2’HQHp31(Hp-3)┴[(Hp-3)┴+2’]//WHsHpQp,Q3Q2Q1o119解法二HQHp31’2(3-Hp)┴WHsHpQp,Q3Q2Q1[(3-Hp)┴+2]//o120例4121当Hp1=Hp2及hf1=hf2HQHp(Hp1+Hp2)//1,2(1+2)//34(3+4)┴[(1+2)//+(3-4)┴]┴WHp1Hp2Q3,Q4Q1,Q2o122当Hp1≠Hp2或hf1≠hf2HQ3412Hp1Hp2(Hp1-1)┴(Hp2-2)┴[(Hp1-1)┴+(Hp2-2)┴]//(3-4)┴WQ3,Q4Q1,Qp1Q2,Qp2Hp1Hp2O123GOTONEXTCHAPTER124单管系统125双管系统126独立管道系统127铁路油罐车的类型按载重量分按所装载油品的性质分轻油罐车粘油（重油）罐车沥青罐车液化气罐车1/4128轻油罐车与粘油罐车的区别罐体外所刷涂料不同轻油罐车：银白色粘油罐车：黑色结构不同粘油罐车有加热套和下卸器2/41293/4130铁路油罐车的主要技术参数车体总长：12~12.5m净载重量标记载重和自重净载重系数冷却系数容量（计）表4/4131132泵房133134铁路作业线的布置要求装卸作业线要布置成尽头式作业线应严格保持平坡直线作业线最好布置在油库的最低或最高处，便于利用高差进行自流作业合理选择作业线股数轻、粘油作业线宜分开布置。若轻、粘油布置在同一条作业线上时，相邻轻、粘油两鹤管之间的距离不宜小于24米，而且在布置时应轻油在前，粘油在后。135作业线形式136泵卸法137自流卸油138浸没泵卸油139压力卸油140专用单鹤管式141多用单鹤管式142双鹤管式143真空管与输油系统的连接144L1L212145146147148149150151152153154155156离心泵特性曲线HQ157容积式泵特性曲线HQ158第三章油品加热

与热力管道计算第一节油品加热与保温的目的及方法第二节油品加热温度的确定第三节油罐管式加热器的设计第四节铁路油罐车的加热计算第五节输油管路的伴随加热第六节蒸汽管路的计算第七节油罐及管路的保温159第一节油品加热和保温的

目的及方法油品加热的目的：降粘。油罐及管线保温的目的：经济目的：减小热损失，降低能耗。生产目的：方便操作，减少事故发生。160加热方法油罐（车）加热方法

蒸汽直接加热法

蒸汽间接加热法

热水垫层加热法

热油循环加热法电加热法油管线加热方法

蒸汽伴随加热法（内伴随、外伴随）电加热法（直接加热、间接加热、感应加热）161第二节油品加热温度的确定加热起始温度tys

（即冷却过程的终了温度）加热终了温度tyz

（即冷却过程的起始温度）162加热终了温度的确定根据下列因素确定加热终了温度：油品性质作业性质地区及气温节约能源安全因素163加热起始温度的确定式中：

tys：油品加热起始温度，

tyz：油品加热终了温度

tj

：油罐周围介质温度

K：从油品到油罐周围介质的总传热系数∑Fi：油罐总散热面积τ：冷却时间

G：油罐内油品总质量

c：油品比热容164周围介质温度地上固定顶油罐地上卧罐埋地油罐

tj=年最冷月土壤平均温度式中：ttu：最冷月地表平均温度；tqi：最冷月油罐周围大气的平均温度；φ：油罐的高度和直径的比值165假设条件：在冷却过程中，油温处处均匀一致；在整个冷却过程中，油品中无蜡析出；在整个冷却过程中，油罐的总传热系数为常数；在整个冷却过程中，油品的比热容为常数。166根据能量平衡可推导出加热起始温度：油品冷却放出的热量

=油罐向周围介质的散热量dQ1=-GcdtdQ2=K∑Fi(t-tj)dτ167第三节油罐管式加热器的设计一、油罐管式加热器的种类按布置形式分全面加热器局部加热器按结构形式分

分段式加热器

蛇管式加热器168二、全面加热器的加热面积的计算式中：

F：加热器加热面积，m2；

Q：单位时间内加热器向油品提供的热量，W；

K0：蒸汽通过加热器对油品的总传热系数，；

t1：蒸汽在加热器进口处的温度，℃；

t2：蒸汽在加热器出口处的温度，℃；

ty：加热过程中罐内油品的平均温度，℃。169关于t1和t2加热器入口是饱和蒸汽，出口是饱和水，又忽略加热管中的压降，则有：t2=t1

加热器进口为饱和蒸汽，出口为过冷水，则加热器的加热面积为：式中：φ为过冷系数170罐内油品平均温度ty时，时，171K0的计算式中：

α1：蒸汽对加热管内壁的换热系数（内部放热系数）；

di(i=1,…,n)：管子内径，水垢、油污等各层的直径；λi：加热管、水垢、油污等的导热系数；α2：加热器最外层到油品的换热系数（外部放热系数）；

d：加热器管外径。172Q的计算加热器向油品提供的总热量Q包括：油品升温所需的热量

融化蜡结晶所需的热量通过油罐散失于周围介质中的热量总热量式中：æ：蜡的溶解潜热K：油品至油罐周围介质的总传热系数τ：油品加热时间173K的计算其中为油罐的装满系数174三、蒸汽耗量的计算式中：

GZ：加热器蒸汽耗量，kg/s；

Q：加热所需总热量，W；

iZ：加热器进口处干饱和蒸汽的热焓值，J/kg；

iN：加热器出口处饱和冷凝水的热焓值，J/kg；175四、蛇管式加热器分段长度的计算加热器总长蛇管式加热器分段长度式中：

D：加热器管外径，m；

C=0.00005m-1；

P1：加热器进口蒸汽压力，Pa；

P2：加热器出口蒸汽和冷凝水压力，Pa；

tZ：饱和蒸汽温度，℃；

λH：汽水混合物的摩阻系数。176第四节铁路油罐车的加热计算蒸汽加热套设计计算内容确定加热时间确定蒸汽耗量177Q1为油品升温及溶解蜡结晶所需要的热量,J；

Q3为单位时间内蒸汽通过加热套传递给油品的热量，W;

q1为通过油罐车上表面散失于周围大气中的热量，J；

q2为通过加热套散失于周围大气中的热量，J；178油罐车加热时间加热一辆油罐车所需要的蒸汽量179第五节输油管路的伴随加热内、外伴随的含义伴随管管径和根数的确定热力计算：蒸汽温度的确定伴随管路敷设的要求180第六节蒸汽管路的计算蒸汽管路的水力计算蒸汽管路的热力计算疏水器的选择181一、蒸汽管路的水力计算管径的确定式中：

d：蒸汽管内径，m；

GZ：蒸汽的质量流量，kg/s；

vZ：蒸汽的流速，m/s，pp.204表4-25

ρZ：蒸汽的密度，kg/m3；

ρZ1：蒸汽管起点处蒸汽的密度，kg/m3；

ρZ2：蒸汽管终点处蒸汽的密度，kg/m3；182管路压降计算(mmH2O)(Pa)式中：λ：水力摩阻系数（阻力平方区）蒸汽管：e=0.2mm；冷凝水管：e=0.5mm

L计：蒸汽管路计算长度，m；

GZ：蒸汽的质量流量

183计算步骤已知PZ1(或PZ2)假设PZ2(或PZ1)计算计算d计算ΔP

计算出PZ2(或PZ1)

结束假设与计算结果不符184二、蒸汽管路的热力计算蒸汽管路的热损失

Q=1.25qL

式中：

q：单位管长上的热损失，

tZ：蒸汽的平均温度，tj：蒸汽管路周围介质温度，对于地上管路，tj=最冷月大气平均温度对于埋地管路及管沟敷设的管路，tj=最冷月土壤平均温度∑R：蒸汽到管路周围介质的总热阻

L：蒸汽管路总长

1.25：考虑了支架、法兰、阀门等处的附加热损失。

185蒸汽管路中的冷凝水量式中：为汽化潜热，J/kg186三、疏水器（阀）的选择疏水器的作用排水阻汽，提高蒸汽干度。疏水器的类型机械型：利用蒸汽和冷凝水的密度差恒温型：利用蒸汽和冷凝水的温度差热动力型：利用蒸汽和冷凝水的热动力学特性的差异187疏水器工作流程188疏水器选择依据：工作压差：ΔP=P1-P2

设计排水量：Gsh：疏水器的设计排水量；G：计算求得的疏水器排量；即：蒸汽管路中的冷凝水量；K：排量倍率；连续操作时，K取2~3；间歇操作时，K取3~4。P1：疏水器进口压力P2：疏水器出口压力h：冷凝水管摩阻；ΔZ：回水箱液面到疏水器出口间的位差；P3：回水箱液面上的压力。189疏水器的选择查样本，满足在工作压差ΔP下，G样本≥Gsh

疏水器的工作压力小于等于疏水器允许最大承压选择疏水器时，注意不同类型疏水器的适用条件190第七节油罐及管路的保温保温管路的热损失率a式中:qb：保温管路单位管长上的热损失，W/m

q：在同样外界条件下，不保温管路单位管长上的热损失191地上保温管路1)保温管路的热损失率a应控制在0.2~0.5之间2)保温管路管径D较小时，应取较大的a值3)在选择保温材料时，λb越小越好地下保温管路一般对于地下保温管路取（在设计时取0.5或0.6都可以）192保温层厚度的确定根据最优经济条件确定保温层厚度；根据限定的保温层表面温度确定保温层厚度；根据限定的温降值确定保温层厚度。193GOTONEXTCHAPTER194蒸汽直接加热法蒸汽195蒸汽间接加热法蒸汽196热水垫层加热法蒸汽197热油循环加热法198内伴随：199外伴随：200201202203204第四章油品蒸发损耗第一节概述第二节蒸发损耗发生过程第三节油罐内温度变化规律第四节油罐内混合气体的油气浓度第五节油品蒸发损耗量的计算第六节油品蒸发损耗量的测量第七节油品降耗措施205第一节概述在石油的开采、输送、加工、储存等过程中，由于油品的挥发性以及工艺技术和设备的不完善，总是不可避免地造成有些油品的损失，这就是人们所说的油品损耗。

206油品损耗可分为两种类型：

（1）蒸发损耗由于油品较轻组分的挥发，油蒸气逸入大气，造成油品量的损失（自然损耗）。（2）由于跑、冒、滴、漏、混油等引起的损耗。

它是由于设备检修不及时、技术操作不当、管理不善等原因造成的（事故性损耗）。207油品蒸发损耗的危害性体现在下面几个方面：

（1）油品数量下降；

（2）油品质量下降；

（3）造成大气污染。

尽管国内、国外在油品蒸发损耗的研究进行了较长的时间，但仍有很多的问题没有解决。208存在的问题主要表现在三个方面：（1）完整的理论和精确的计算方法；（2）自然环境因素和操作条件对油罐气体空间混合气体状态参数影响的定量分析；（3）原有油罐的降耗分析。209第二节蒸发损耗发生的过程液面处油品蒸发产生油蒸气，蒸气进入油罐上部的气体空间，并通过气相的传质过程使罐内的气体空间形成一定浓度的油蒸气-空气的混合物（称油气混合物），当外界条件变化时，油气混合物排出罐外（或吸进新鲜空气）。210简单地说，油品蒸发损耗过程包括：液面处油品的蒸发，产生油蒸气；油蒸气在气体空间中的扩散；油气混合物呼出罐外。211一、液体的蒸发影响液体蒸发速度的因素液体的温度；液体的自由表面；气相中液体蒸气的浓度；液面上混合气体的压力；液体的种类。212二、气相中油蒸气的传质过程分子扩散（浓度差引起）热扩散（密度差引起）强迫对流（压力变化引起）213三、油品蒸发损耗的类型按损耗成因划分

自然通风损耗静止储存损耗（“小呼吸”损耗）动液面损耗（“大呼吸”损耗）按作业性质分储存损耗输转损耗装（卸）车（船）损耗等

214第三节油罐内温度的变化规律罐内气体空间温度变化：日落~日出（夜间）：t油面>t气体空间>t顶板>t大气日出~日落（白天）：t顶板>t气体空间>t油面215储油罐内气体空间温度场17623546:000:0020:0010:0012:0016:0014:00温度气体空间油品1020304050罐壁高度216罐内气体空间温度变化与大气温度变化的关系（1）大气温度与气体空间温度都呈周期性变化，变化周期为24小时；（2）气体空间温度总是高于大气温度；（3）临近日出时大气温度与气体空间温度均达到最小值，二者相差不大，约1~3℃；（4）正午后2~3小时大气温度与气体空间温度均达到最大值，二者相差可达10~20℃。217油品温度分布在一个昼夜内，油品温度变化不大油品储存一段时间后，昼夜平均油温基本上等于大气平均温度一般来说，油面昼夜平均温度略高于油品昼夜平均温度油面温度的昼夜变化幅度约为气体空间昼夜温差ΔtK的20%~40%，即：218第四节油罐内混合气体

的油气浓度油气浓度219油气浓度分布与液位的关系123C(%)H(m)220出现上述浓度分布状况，可从以下两方面加以解释：从扩散和自然对流的角度出发来解释从油罐吸气时产生的强制对流来解释221油气浓度和储存时间的关系222第五节油品蒸发损耗量的计算计算油品蒸发损耗量的公式半理论半经验公式纯经验公式223一、蒸发损耗基本方程假设条件：

1）油罐是严密的，不存在自然通风现象；

2）混合气体在储存条件下可以看成理想气体；

3）油罐气体空间中混合气体的油气浓度是均匀而且饱和的。224公式推导思路：利用理想气体状态方程求出第一次吸气结束到第二次吸气开始之前两状态的空气质量的变化量，并利用空气排出时成比例地带走油蒸气的原理来求出呼出的油蒸气的质量。225蒸发损耗基本方程（瓦廖夫斯基-契尔尼金公式）226方程中各参数取值的规定：状态1：气体空间昼夜最低温度时状态2：气体空间昼夜最高温度时T1：气体空间的日最低温度，KT2：气体空间的日最高温度，KPy1：气体空间日最低温度下油品的饱和蒸气压，kPaPy2：日最高油面温度下油品的饱和蒸气压，kPaCy1：状态1时混合气体中油蒸气的饱和浓度，Cy1=Py1/P1,%Cy2：状态2时混合气体中油蒸气的饱和浓度，Cy2=Py2/P2,%P1：状态1时气体空间绝对压力，kPaP2：状态2时气体空间绝对压力，kPa227二、“小呼吸”损耗量的计算瓦廖夫斯基-契尔尼金公式（利用蒸发损耗基本方程计算）

“小呼吸”损耗时有V1=V2=V

228康士坦丁诺夫公式229API理论公式影响“小呼吸”损耗的主要因素有：（1）

昼夜温差ΔT（2）

油气浓度的增量(Py2-Py1)（3）

呼吸阀控制压力范围(Pya-Pz)（4）

气体空间体积V（5）

油蒸气浓度(Py2+Py1)230三、“大呼吸”损耗量的计算在收发油作业中，从状态1到状态2，可以近似认为：利用蒸发损耗基本方程231压力罐气体空间的压缩率和膨胀率所谓压力罐就是装有呼吸阀的油罐。压力罐进油时，由于压力阀的作用，混合气体并不马上呼出罐外，而是等到混合气体压力达到了压力阀的控制压力时才向罐外呼气。设刚刚开始呼气时气体空间的体积为，下面我们就推导的表达式。232令：

由呼吸损耗的基本方程得：

233状态1:真空阀刚刚关闭，p1=pa+pz，状态2:压力阀刚刚开启，p2=pa+pya。因此，定义：为气体空间的允许体积压缩率。（a）234同样，在发油时，设状态1：压力阀刚刚关闭，p1=pa+pya，状态2：真空阀刚刚开启，p2=pa+pz。气体空间膨胀刚刚开始吸气时体积为可得气体空间允许膨胀率。(b)235以微小增量的形式表达各参量：可将压缩率、膨胀率表示为：236由（c）、（d）可以看出压缩率、膨胀率受到三个方面的影响(c)(d)（1）呼吸阀控制压力的范围的影响（2）蒸气压的变化范围的影响（3）温度变化的影响。237四、浮顶油罐的蒸发损耗情况分析静止储存损耗外界环境中风的作用使油罐周边密封圈空间产生强制对流发油损耗（粘壁损耗）影响浮顶油罐发油损耗的主要因素有：

油品本身的粘度罐壁粗糙度

油罐的结构

密封装置与罐壁的压紧程度238六、车船装卸损耗车船装油损耗与装油时间的关系白天装车比夜间装车的蒸发损耗小。239鹤管口位置对损耗的影响鹤管口距罐车底距离越大，则装车损耗越大。车船装卸损耗量的计算240

通常情况下，、应按实际统计资料取得。

估算装卸汽油时可采用下述推荐值：

未经清洗的铁路油车：，；

经过清洗的铁路油车：，；

油船或油驳：，。

装卸原油时，、约为装卸汽油的75%。241第六节油品蒸发损耗量的测量数量法量油法测气法体积-浓度法242物性法

蒸气压法；比样法原始油样，净重为A；待测油样(经过自然蒸发的油样)，净重为B

经过人工蒸发后：原始油样的损失量a=A-a’，损耗率为待测油样的损失量b=B-b’，损耗率为待测油样的原始油品重B+C（C为储存期间油品的自然蒸发损耗量）则其自然蒸发损耗率为这部分原始油品（即待测油样的原始油品样本）经自然蒸发、人工蒸发后的总损耗率为则由可得到243第七节油品降耗措施降低油罐内温差

淋水降温、正确选用涂料、安装反射隔热板提高油罐的承压能力消除油面上的气体空间使用具有可变气体空间的油罐收集、回收油蒸气安装呼吸阀挡板改进操作措施244GOTONEXTCHAPTER245热扩散白天：t上>t下热扩散的抑制期夜间：t上<t下热扩散的活跃期246自然通风损耗空气油气混合气体P1P2由于ρ1>ρ2，所以P1>P2247248249250251252253第五章油库安全技术第一节油库消防第二节油库防雷第三节油库防静电254第一节油库消防技术一、油库火灾和爆炸的原因主观原因麻痹大意；不遵守规章；等等客观原因电器设备的火花、过热等金属的撞击引起火花静电和雷电可燃物的自燃库外火源255二、

石油产品的易燃、易爆性的衡量判据石油产品易燃性的衡量判据闪点、燃点、自燃点石油产品易爆性的衡量判据爆炸极限256三、

燃烧与灭火(一)

燃烧及燃烧过程

定义：同时伴有发光、发热的激烈的氧化反应。

2572、

燃烧的三要素（燃烧的必要条件）

可燃物

三要素助燃物

导致燃烧的能源（点火源）

3、燃烧过程大多数可燃物质的燃烧是在蒸气或气体状态下进行的。燃烧的过程可用下面的框图给出。258259几种燃烧形式：按照燃烧反应相的不同分为：均相燃烧、非均相燃烧。可燃气体的燃烧形式：

a）混合燃烧

b）扩散燃烧可燃液体、固体的燃烧形式：

a）蒸发燃烧

b）分解燃烧

c）表面燃烧2604、

燃烧机理理简介连锁反应认为：在空气中存在着游离态的原子、离子的具有一定能量的活性基因，或称活化基、活化中心。主要是原子氧、氢、氢氧化合物：O*、H*、OH*（*表示是活化基）氢的燃烧，连锁反应可以写成下面几个步骤：H*+O2→O*+OH*

O*+H2→H*+OH*

2(OH*+H2)→2(H*+H2O)H*+3H2＋O2→2H2O+3H*+形成活化基增殖的反应链。261（二）爆炸及爆炸极限1、爆炸的基本概念定义：物质自一种状态迅速转变成另一种状态，并在瞬间放出大量能量，同时产生巨大声响的现象称为爆炸。根据爆炸压力波传播速度，可将爆炸分为：

轻爆：传播速度（数十厘米~数米/秒）爆炸：传播速度（10米~数百米/秒）爆轰：传播速度（1000～7000m/s）2622、爆炸分类

由物理变化而引起的爆炸。物质因压力等状态发生突变而形成的爆炸现象称为物理性爆炸。物理性爆炸前后物质的性质及化学成分均不改变。（1）物理性爆炸263（2）化学性爆炸

由于物质发生极迅速的化学反应，产生高温高压而引起的爆炸成为化学性爆炸。化学性爆炸前后物质的性质、成分均发生了根本的变化。

化学爆炸按爆炸时所产生的化学变换，可分为三类：264化学爆炸分类：a、简单分解爆炸b、复杂分解爆炸C、爆炸性混合物爆炸

由可燃气体、蒸气及粉尘与空气混合形成的混合物的爆炸均属此类爆炸。这类爆炸需要一定的条件，例如：爆炸性物质的含量、含氧量、激发能源等等。同此，其危险性较前二类要低，但极普遍，造成的危害性也较大。从机理上讲，爆炸性混合物爆炸属于混合燃烧的剧烈形式。265爆炸下限、上限：可燃气体或蒸气与空气组成的混合物能使火焰蔓延的最低、最高浓度，称为该气体或蒸气的爆炸下限、上限。影响爆炸极限的因素：a、原始温度；b、原始压力；c、含惰性介质量。266（三）、灭火方法冷却法窒息法隔离法化学中断法（化学抑制法）267四、

灭火剂

目前主要的灭火剂有：水、砂、二氧化碳、四氯化碳、化学泡沫、空气泡沫、干粉和卤化物（卤代烷）。油库中常用的有：水蒸气、化学泡沫、干粉、卤化物和空气泡沫。268五、油罐火灾的类型及特点1、

油罐火灾的类型（1）稳定燃烧

轻质油品油罐在温度较高时，蒸发出大量的油蒸气，从呼吸阀、量油孔等处向外冒，遇火源时燃烧，形成所谓的火炬燃烧。269（2）爆炸燃烧

罐内蒸气浓度处于极限范围内，遇到火源会在罐内发生爆炸，造成罐体损坏，然后继续燃烧。这种情况可造成油品外溢，扩大火势。

270（3）爆燃

常常发生在重质油品储罐。重质油品储存一定时间后，罐内油蒸气与空气的混合物浓度大于爆炸下限，遇火源会爆炸，爆炸后，由于油品蒸气的挥发速度跟不上燃烧需要的蒸气量，因此爆炸后不能继续燃烧。

271（4）沸溢燃烧

通常发生在原油、重质油品。一定条件下，燃烧发生后，油品会溢出罐外，造成更大的火灾。2722、油罐火灾特点（1）油品燃烧表面温度轻油与重油相比，轻油燃烧表面温度低，重油燃烧表面温度高，这是轻油挥发性强，吸收的热量多。如：燃烧表面温度℃

汽油80℃；

煤油321~326℃；

原油300℃；

重油＞300℃273（2）油品燃烧速度燃烧速度表达了单位时间内从油品表面烧掉的油品数量。燃烧速度可用两种形式表达：

直线速度：单位时间内由于燃烧使油品表面下降的速度（cm/h，mm/min）；重量速度：单位时间内从单位油品表面上所烧掉的油品重量（kg/m2·

h）；影响油品燃烧速度的因素有很多，主要有油品种类、油位高低、油品含水率、油罐开口面积、油罐直径等等。274（3）油罐内油品燃烧火焰的特征①

火焰的高度通常认为：D>6m，焰高H=1.5DD≤6m，焰高H=2~3D②火焰的倾斜度有关资料提供了这样的几个实验数据：

无风条件下：倾角0~15°

风速≥4m/s：倾角60~70275③火焰温度燃烧火焰温度主要取决于燃烧物的种类，一般石油产品的火焰温度在900~1200℃之间。火焰温度高，热辐射强度大，对邻近物的威胁也就越大。276（4）油罐的破坏情况从火场实践得知，一般建筑起火5分钟内燃烧区可达500℃，起火10分钟内，燃烧去建筑构件的温度可达750℃。对油品储罐，低液位着火，而无冷却水的情况下，着火后5~8分钟，油罐就会发生变形、破坏，油品可能流散出来，使火灾蔓延、扩大。277因此，油罐着火后，消防力量必须在5分钟之内做出反映，对着火罐实施扑救和冷却，同时，对邻近罐也要冷却。油罐破坏情况：

罐顶破坏，75%；

罐壁、底破坏，4%；

无破坏，21%。278（5）热波与沸腾溢流①

热波石油及石油产品是多组分的烃类化合物，各组分的沸点是不一样的，油品燃烧时，油层表面的轻质馏分将首先蒸发燃烧掉，而重质馏分蒸发较慢、蒸发量较少，温度上升。由于重组分的密度较大，所以到一定时候，这些重组分就会因自重而下沉，从而使油层逐层地往深部加热。这种现象被称为热波现象。热油与冷油的分界面成为热波面。279简言之，宽馏分油品储罐火灾中，高温热油层随重组分向下传播的现象称为热波现象。

②沸溢及喷溅当下移的热波面温度达到或超过了水的沸点，而该热波与油品中的浮化水或悬浮水相遇，或者是热波面到达罐低的水垫层时，水就被汽化，由于水汽化时体积迅速扩大为原来的千倍以上，大量的蒸汽上浮，形成强烈的搅拌，形成油包汽的气泡。从而将油品携带出罐外，造成油品的扩散，使火灾扩大，称此现象为沸溢。280如果产生气泡的速度和气泡量很大，例如，悬浮水的颗粒较大，或热波达到水垫层，水的大量、迅速的汽化，使得油品被蒸汽抬起，冲入大气，发生喷发现象，使油滴、油气泡被抛出罐外，这种现象我们称之为喷溅。281原油罐火灾沸溢实景282某原油库平面示意图283③产生沸腾溢流的必要条件a、油品具有移动热波特性；b、油品中含有游离水、乳化水、或者油层下有水垫层；c、油品具有足够的粘度。一般情况下，所说的沸腾溢流包括沸溢和喷溅现象。284④沸溢的预测a、示温法（热敏漆）；b、观测法（观测现象）；c、计算法。计算热波发生的时间：

H―水垫层以上油层厚度，m；

VR—热波速度，m/h。

VR=0.3~1.1m/h（实验统计）

t―从发生火灾到开始喷溅的时间，h；285六、低倍数空气泡沫灭火系统的设计（一）空气泡沫的制备泡沫液泡沫混合液空气(机械)泡沫加水加空气比例混合器泡沫产生器泡沫混合液=泡沫液:水

6:94或（3:97）286（二）空气泡沫的灭火原理隔离与窒息作用隔热作用与降温作用冲淡可燃气体，减轻火势泡沫的性能要求具有良好的稳定性和抗烧性具有良好的流动性具有适当的发泡倍数泡沫性能指标25%析液时间抗烧时间90%控制时间287（三）、液上喷射空气泡沫灭火系统灭火系统的形式固定式灭火系统半固定式灭火系统移动式灭火系统灭火系统的主要设备泡沫比例混合器（负压比例混合器、压力比例混合器）泡沫产生器消防栓、水枪、水龙带、泡沫钩管、泡沫管架、泡沫枪等288我国目前生产的负压比例混合器有两种型号有PH32、PH64。符号意义：PH—泡沫(P)，混合器(H)第一个汉字的声母；32、64—最大混合液输出量L/s混合器所要求的进口压力：

6×105~12×105Pa。适用流程：负压空气泡沫比例混合器，必须使用环泵式流程。289压力比例混合器型号目前有：PHY16、PHY32。Y—表示压力比例混合器；16、32—最大混合液输出量L/s。比例混合器进口压力要求：

6×105~12×105Pa。290（四）泡沫灭火系统基本参数的确定基本参数：泡沫液用量、储备量；消防水用量、储备量；泡沫产生器数量、泡沫比例混合器数量、消防栓数量、泡沫泵、清水泵的流量和扬程的要求。

2911.泡沫混合液供给强度Zh(L/min.m2)表1非水溶性甲、乙、丙类液体泡沫混合液供给强度（固定顶罐、液上喷射）定义：为有效灭火，单位时间内、单位燃烧面积上所需供给的泡沫混合液量。用Zh表示，常用单位L/min·m2《低倍数泡沫灭火系统设计规范》(GB-92)292表2非水溶性甲、乙、丙类液体泡沫混合液供给强度（外浮顶罐、液上喷射）2932.扑救油罐火灾泡沫混合液计算耗量混合液的流量式中：

QhG：油罐一次灭火所需的泡沫混合液量，L

Zh：泡沫混合液供给强度，L/min.m2

F：燃烧面积，m2

τ：泡沫混合液连续供给时间，min294固定顶油罐

F=储罐的横截面积

外浮顶罐

F=油罐壁板与泡沫堰板之间的环形面积内浮顶罐浅盘式和浮盘采用易溶材料制作的内浮顶油罐

F=油罐横截面积单、双盘式内浮顶油罐F=油罐壁板与泡沫堰板之间的环形面积295在进行泡沫系统设计计算时，油库的泡沫混合液计算耗量以油库一次灭火所需量最大泡沫混合液消耗量作为混合液计算耗量。“一次”：只考虑油库发生一个罐火灾的情况；

“最大消耗量”：对不同规格、不同油品储罐做计算，找出混合液用量最大的储油罐为着火罐，以此作为设计计算依据算出混合液计算耗量。2963.扑救液体流散火灾所需泡沫混合液的量

式中：

qpQ：泡沫枪泡沫混合液工作流量，L/min

npQ：泡沫枪数

τh3：混合液连续供给时间，min表32974.泡沫液耗量式中：

Qye：油库一次灭火所需的泡沫液量，L

m：泡沫混合液中泡沫液所占的百分比。2985.消防用水总量配置泡沫混合液的用水量冷却着火油罐的用水量或冷却邻近油罐的用水量或式中：

Zs：冷却水的供给强度，L/min.m2或L/s.m

F1：着火罐罐壁表面积，m2（固定式冷却系统）

L1：着火罐冷却范围计算长度，m（移动式冷却系统）

L2：邻近罐冷却范围计算长度，m

τ1：冷却水供给时间，D>20m时，τ1=6h

D≤20m时，τ1=4h2996.泡沫产生器数量式中：或即扑救油罐火灾的混合液流量。

qch：一个泡沫产生器混合液的工作流量。或Lg、Lc：冷却范围长度、产生起保护范围长度。（向上取整）3007.泡沫比例混合器的数量式中：

Qh：一次灭火混合液最大流量；

qbh：一个泡沫比例混合器最大混合液流量。8.泡沫液储罐容量式中：

Qh3：充满管道的混合液体积，常用：（向上取整）3019.消防水池容量灭火期间无清水补充灭火期间有清水补充其中：30210.泡沫泵选择流量要求环泵式压力式扬程要求环泵式压力式式中：

q：环泵循环回流流量

Hp：泡沫混合液管线总摩阻

ΔZ：泡沫产生器入口与消防水池液面之间的高差

Pc：泡沫产生器入口的工作压力

ΔP：压力式混合器入口与出口之间的压降

ρh：混合液的密度30311.清水泵的选择流量要求扬程要求式中：

Hz：为了保证一定的充实水柱，水枪喷嘴出口所必需的压头，m

Hd：水带摩阻，mHg：水池至消火拴出口的摩阻，m

ΔZ：水枪出口至水池液面之间的高差，m30412.消火拴的数量式中：

nx：水枪数

qx：一支水枪的额定流量，L/s：备用数量，一般取2~3个305整个罐区消火拴的布置1）确定着火罐及其邻近油罐;2)确定消火拴数量ns;3)初步布置这ns个消火拴;4)计算一支消火拴的保护半径R，使R≤120m;5)选定另一个油罐为着火油罐，并确定其邻近油罐;6)重复第2)、3)、4)步，注意利用已经布置好的消火拴，作适当的调整;7)重复第5)、6)步，最终确定并布置罐区的消火拴Ns。（可见：