船闸第六章 船闸水工建筑物(8-10学时)-(二、闸首、地基梁、防渗排水)2014-5-17课件

渠化工程河海大学港海学院港航系第六章船闸水工建筑物6.4船闸闸首结构6.4.1闸首结构布置与构造土基上，为了避免边墩的不均匀沉降而影响闸门的正常工作，一般采用整体式。岩基上，常采用分离式。闸首的尺度，往往由布置需要决定的。输水系统、闸门、阀门及其启闭机械的布置，有无帷墙也有很大的差别1、闸首的长度1）门前段：满足检修门槽、廊道进口以及最小结构长度的需要2）门龛段（门库段），与门型有密切的关系a)人字门d：门龛深度(m)一般为门厚加0.4~0.8mb)横拉门c)三角门3）门后段（支持段），满足门推力作用下稳定、强度要求，并应考虑廊道出口布置尺寸需要2、边墩宽度底部宽度：门龛深度、廊道宽度、阀门井尺寸有关，一般2~3倍廊道宽度。顶部宽度：启闭设备的布置，及其他需要，顶部可设悬臂加宽。3、结构型式土基上整体式，边墩通常采用空箱式钢筋混凝土结构。下闸首底板常采用等厚、上闸首底板可能采用台阶形底板或空箱式底板岩基上，闸首分离式结构，边墩一般常用重力式（葛洲坝2号下闸首、3号下闸首），岩面较高时也可采用衬砌式或混合式（三峡船闸第6闸首）三峡船闸第6闸首加锚半衬砌或混合式结构

闸首底板厚底板厚度可取等于（1/3～1/4.5）边墩的自由高度，但不应小于其净跨的（1/6～1/7），在粘性地基上取较大值，在砂性地基上可取小值。倒拱底板的拱厚一般取为口门宽度的（1/15～1/20），矢跨比一般为（1/7～1/10）。倒拱底板对边墩的不均匀沉降、相对水平位移和转角相当敏感，边墩即使只产生较小的变位，也会使倒拱产生较大的附加内力。因此，倒拱底板一般用于地基条件好，边墩高度不大的闸首。失跨比：拱圈（或肋拱）的计算矢高s与计算跨径l之比。6.4.2整体式闸首计算（分离式，简单些，不再讲述）船闸闸首计算特点1）结构、荷载的空间性，决定了计算的复杂性。通常简化为平面问题计算。2）两个分开：边墩与底板分开计算，纵向分段计算3）宽缝施工的闸首，需要校核边墩横向稳定性闸首结构的计算内容：1）闸首结构稳定验算包括：整体抗滑、抗倾、抗浮、渗流稳定性和地基承载力等验算。2）强度验算包括：边墩强度、底板强度、局部强度等验算。3）沉降计算1、整体抗滑稳定计算（反映了空间性，考虑了横向回填土摩擦力）抗滑稳定安全系数按下式计算：

式中：Kc

：抗滑稳定安全系数；∑V：作用于闸首上的垂直力总和，kN；

U：作用于闸首底板上的扬压力，kN；

f

：闸首沿地基面的摩擦系数；

H1、H2：作用于闸首上、下游端面的水压力，kN；

E1、E2：作用于闸首上、下端面的静止土压力，kN；Ep：作用于闸首下游端面埋深部分的抗力,kN,土基与埋置不深的岩基可不计；Et：边墩背面与回填料间的摩擦力,kN,在粘性填土段可不计；

kt：

摩擦力折减系数：上、中闸首可取0.6，下闸首可取0.4；

E：边墩背面的土压力，kN；

δ：回填料与边墩背面间的摩擦角，(°)，取δ=φ/2。2、闸首边墩的计算一般采用分段法计算1）门前段、门龛段的计算与闸室墙计算类似，计算竖向、横向荷载作用下内力；2）支持段（门后段）计算，考虑巨大门推力作用，按独立的墩墙计算抗滑稳定、进行强度校核a)假设，支持段与门龛段（门库段）之间有竖向缝面分开b)假设，支持段底部与底板之间有水平分缝面隔开c)在上述缝面上，有水压力、扬压力作用，折减系数0.5（1）抗滑稳定校核闸门推力式中R——闸门推力，kN；

P——作用于每扇闸门上的总水压力,kN；

θ

——闸门与船闸横轴线的夹角。将闸门推力R分解为平行于船闸轴线的纵向分力E1及垂直于船闸轴线的横向分力S其它荷载支持墙还作用有门龛水压力E2;支持墙与门龛分缝间的水压力E3;支持墙与底板分缝间的扬压力E4;土压力和自重等荷载。其中E3、E4为缝隙水压力，

均应乘以0.5的折减系数。

其中作用的纵向水平力的总和，为作用的横向水平力的总和。

支持墙的抗滑稳定性

式中：——作用于支持墙全部垂直力的总和,（包括墙底

缝内的扬压力E4），KN；

f——支持墙底面的摩擦系数，一般取0.7～0.75；

——作用于支持墙全部水平力的总和，kN（2）支持墙的强度计算支持墙的强度计算，采用双向弯曲受压公式，墙底四角点应力按下式计算：

式中：

——支持墙底面的最大应力，

，[]为材料允许抗压强度；

——支持墙底的最小应力，

>0；

F——支持墙底面的面积，m2；

Wx、Wz——支持墙底面对x、z轴的断面模量，m3；

Mx、Mz——分别为纵向水平力对x轴的力矩和及横向水平力、垂直力对z轴的力矩和，kN·m。

（3）带形钢筋

当支持墙不能独立满足水平抗滑稳定要求时，则须设置纵向带形钢筋。带形钢筋所受的力可按下式计算：

式中Eg——带形钢筋所受的力，kN；

Em——闸门推力的纵向分力，kN；

Ef——缝面上的纵向水压力，kN；Es——作用于支持墙上门龛的纵向水压力,kN；

——折减系数，取为0.5；

——作用于支持墙计算面以上的垂直力总和,kN；

f——摩擦系数，取0.7～0.75；

Kc——支持墙抗滑稳定安全系数，取为1.4～1.5。

当支持墙能够独立满足水平抗滑稳定时，则按构造要求配置带形钢筋。（4）构件的局部内力计算如，边墩空箱壁、廊道壁等计算，是局部内力问题。参见教材，以及船闸设计参考资料。既然是局部内力，意味着要和整体内力叠加后，校核强度。闸首廊道计算分段3、闸首底板计算1）结构、荷载的空间性明显。闸首底板横向强度的验算是主要的。2）分段法（水闸中，称截条法）主要步骤a)纵向分段：为了简化计算，将底板沿纵向分为几个特征段，b）不平衡剪力的计算和分配：各段间的相互作用力由不平衡剪力来代替，（但没有满足结构段之间位移协调）c)横向荷载的分配：有的还将横向荷载作调整，d)分段内力计算：按平面问题地基梁分别计算各个特征段的内力，e)

为了避免各段内力差异过大，内力调整。1、闸首底板的纵向分段

闸首底板的特征段，一般可根据荷载、刚度及跨度等因素划分。底板的分段原则是使各特征段内：a)底板有大致相同的断面；b)边墩的间距基本一致；c)作用荷载沿纵向变化较小；分段数并不是越多越好!2、不平衡剪力的计算（反映竖向力、纵向力的影响）整体来看，垂直力与地基反力是平衡的。各段而言是不平衡的。在分割的截面上必然产生剪力以使各段保持平衡，此为不平衡剪力。

1)不平衡剪力的计算基底地基反力直线分布的假设，（横向因为对称荷载，均布；纵向不均布偏心受压公式计算）Qi=Ri

—Vi式中：

Qi—不平衡剪力，kN；

Ri

—闸首沿纵向按直线反力法计算所得的作用于该特征段上的地基反力，kN；

Vi—该特征段上的向下的垂直力总和,kN；

包括自重、水重、浮托力、渗透压力。2)不平衡剪力的分配按弹性力学方法进行分配，式6-72；式中：QT——相应特征段上边墩截面上的不平衡剪力，kN；Jy——边墩和底板截面对y轴的惯矩，m4；H——边墩高度，m；(Sy)abcd——abcd截面对y轴的静矩，m3。(Jy)abef——abef截面对y轴的惯矩，m4。分配于底板上的不平衡剪力QH为：QH=Qi—2QTb)人字闸门闸首，边墩分配85%和底板15%；c)边墩集中力，底板分布力。3、横向荷载的分配由于闸首结构的整体作用，横向荷载必然通过闸首边墩扩散、传递到底板的一定范围内，而使直接受荷部位实际承受的弯矩减少。水头较高的船闸这种分配效应更加明显。中小水头一般不考虑横向荷载的分配。1）门推力的横向分配将线荷载，简化为若干集中力，考虑向下45度扩散效应，进行分配。式中hi——横向力Syi距闸首底板中心轴的距离，m；li

——横向力Syi在闸首底板处的分布长度，m。2）侧向水压力的分配假定：横向水压力沿闸首长度的分配，与边墩受弯扭时横向变形成正比。注意1：这里是指水压力合力点高程断面注意2:式中，角度单位是度\不是弧度5、内力调整为了更好的考虑底板整体工作，减小各段间位移不协调带来的误差，分段计算的内力还须进行调整。1）对纵向断面变化不大的闸首闸底可采用加权平均法。即将整个底板单宽内力值（加权平均）与各特征段的单宽内力值算术平均。Mc、Qc——闸首底板单位条宽的弯矩和剪力加权平均值，kN·m，kPa。bi——各段的长度，m。Mip、Qip——各特征段调整后的计算弯矩和计算剪力值，kN·m，kPa；Mi、Qi——各特征段单位条宽的弯矩和剪力值，kN·m，kPa。2）对于纵向断面变化较大或有帏墙的闸首底板

各特征段内力可按刚度进行调整。详见《船闸设计》3）当横向荷载进行分配后，不再进行内力调整。？？？4）对重要船闸应进行空间有限元分析、模型试验计算内容：分离式闸首的边墩和底板应分别进行稳定和强度计算。横向的抗滑、抗倾稳定性进行验算；闸首的中间底板抗浮稳定验算；土基上分离式闸首边墩沉降及边墩倾斜验算；强度验算（底板及边墩）6.4.3分离式闸首计算三峡船闸第6闸首加锚半衬砌或混合式结构

6.4.4地基梁的计算原理（补充的，必考）a)关键问题是求得地基梁与地基之间的接触应力，法向应力——地基反力，在岩基上，需要考虑切向应力——反映粘结、摩擦效应。b)无限连续接触转化有限分段式接触分割成若干段，(1)呈台阶式分布；(2)呈折线式分布；(3）也有用多项级数表示地基反力分布。c)必须同时满足梁的静力平衡，位移协调一致。d)地基模型的合理选取，直接影响地基梁内力值。e)船闸工程中，地基梁计算时，边载的影响不可忽视。1、连杆法1）基本原理刚性连杆，代替地基-梁之间接触，连杆力表示该区段的地基反力，刚性连杆不可压缩，表示两者位移协调。用混合法求解：梁的整体沉陷、转动，以及n个连杆力；建立n个连杆处位移协调方程，以及2个静力平衡方程链杆法受任意竖直荷载和力偶荷载的基础梁，图a所示；将全梁分为n个长度为c的区段，每一区段中心安置一根竖直连杆与地基相连，图b所示；为组成几何不变体系，加一根水平连杆，水平连杆不受力；采用混合法计算时，各竖直连杆内力为未知，梁的某一截面的竖直位移和转角未知；将竖直连杆切断，在梁的左端另加一根竖直连杆控制竖直位移，再加一个刚臂控制转动，得到基本体系，如图c所示；链杆法基本体系左端的水平连杆、竖直连杆和刚臂等同一个固端，因此这个基本体系就是一个悬臂梁，如图d所示；比较基本系与原结构在解除约束处的位移和附加约束处的力，可写出混合法的典型方程；典型方程：X1δ11＋X2δ12＋．．．+Xnδ1n－y0－a1φ0＋△1p＝0X1δ21＋X2δ22＋

．．．+Xnδ2n－y0－a2φ0

＋△2p＝0．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．X1δn1＋X2δn2＋

．．．+

Xnδnn－y0－anφ0＋△np＝0X1

＋X2

＋．．＋Xn

＋0＋0

－ΣP=0a1X1

＋a2X2＋．．．＋an

Xn

＋0＋0

－ΣM=0每个位移条件的位移包含3个部分，一部分∑δkiXi由各未知力引起，第二部分（－y0－akφ0）是由y0和φ0引起，如图e所示；第三部分△kp是由梁上的外荷载引起的挠曲变形。Δki包括i处单位连杆力在悬臂梁k处产生的挠曲、以及地基k处的沉陷（沉降），与地质条件，及采用的地基模型有关。最后两个方程表示基本体系的两个平衡方程，分别对应着沿y0方向的约束力R0和沿φ0方向的约束力矩M0，等于零。因为基本体系是静定的，故在每一个平衡条件中只包括多余的约束力和外荷载两部分，未知位移y0和φ0引起的力不存在。2）船闸整体式对称结构、对称荷载下的简化a）假象固定端设于中线，本身转角应等于零,少一个转角未知值b）连杆成对出现，Xi隐含了一对力；对地基作用时，是一对力；对悬臂梁的作用力，因固端在中线处，互不影响的X1δ11＋X2δ12＋X3δ13＋X4δ14＋X5δ15－y0＋△1p＝0X1δ21＋X2δ22＋X3δ23＋X4δ24＋X5δ25－y0＋△2p＝0X1δ31＋X2δ32＋X3δ33＋X4δ34＋X5δ35－y0＋△3p＝0X1δ41＋X2δ42＋X3δ43＋X4δ44＋X5δ45－y0＋△4p＝0X1δ51＋X2δ52＋X3δ53＋X4δ54＋X5δ55－y0＋△5p＝0

–X1–X2–X3–X4–X5+ΣV=0式中：Xk——k链杆的内力；

y0——闸室轴线处固定截面的位移；△kp——k链杆切口处由于外荷载产生的相对变位；

ΣV——作用于半梁上的垂直力总和；

δki——i点处在单位力作用下使链杆k切口处产生的相对变位。由地基的弹性变形及梁的挠度组成。3）悬臂式闸墙结构a)取中线处，分别设置固定端b)整体来看，结构对称荷载对称，因此两侧地基反力对称c)对每侧底板而言，自身不是对称结构，假象固定端有转角d)基本方程，如下，与一般地基梁类似。e)连杆成对出现，Xi隐含了一对力；对地基作用时，是一对力；对悬臂梁的作用力，因分离式结构，互不影响的4）双铰底板式整体来看，结构对称荷载对称，因此两侧地基反力对称取中线处，设置固定端，没有转角，只有整体位移；在铰接处，约束转角。c)基本方程，如下，与一般地基梁类似。d)连杆成对出现，Xi隐含了一对力；对地基作用时，是一对力；对悬臂梁的作用力，因分离式结构，互不影响的；力矩平衡方程，仅包含边底板、闸墙下连杆反力的贡献，注意中间底板连杆对力矩项无影响，为零！2、悬臂梁的挠（nao）度在常截面梁情况下，只考虑弯矩项，采用图乘法。梁上荷载产生挠度的影响：3、地基的沉陷-地基模型1)半无限地基a)半平面无限地基δki由下式确定，即

式中c——链杆间距；

Fki­——由Xi单位力在Xk方向上引起的地基变位，可根

据不同的地基模型选用相应公式计算；

ωki——由Xi单位力所引起的K链杆处梁的挠度，可由

结构力学方法求得；

E0、E——分别为地基的变形模量及梁的弹性模量；

——分别为地基的泊松比及梁的泊松比；x——k与i之间的距离

弹性半平面体沉陷公式b)半空间无限地基2)半有限厚度地基目前常用的是平面问题3)文克尔地基又称弹簧地基（1）认为地基只有正应力，无剪应力，相邻（弹簧）点的沉降与其他点的压力无关；（2）不反映剪应力传递、应力扩散，无法反映边荷载效应；（3）缺点是基床系数与基底尺寸有关；（4）地基模型参数少，便于分析，仍广泛应用于工程计算。4)分层地基模型-值得在船闸中应用！（1）地基附加应力，按半平面或半空间无限地基计算（2）地基沉降等于沉降计算深度范围内各计算分层在侧限条件下的压缩量之和。

5)地基模型的选择笔者经过验证建议，土基上底板:当

H/L<0.25时，可按基床系数法（文克尔假定）计算；当

H/L>2时，可按半无限深的弹性地基梁法计算；当0.25<H/L<2时，可按有限深的弹性地基梁法计算。参考文献H/L范围*文克尔地基有限压缩层地基半无限地基船闸水工建筑物设计规范[12]<0.25/2水闸设计规范

[13]<0.25/20.25/2~2/2>2/2水工建筑物[79]<0.50.5~4.0**4**渠化工程[67]<0.5渠化工程（第二版）[79]<0.25/20.25/2~2/2>2/2船闸设计[66]0.25/20.2~1.5>1.5渠化工程[66]0.25/20.4/2~3/2>3/2白宝生[66]0.5/2~4/2丁行蕊[28]0.25/20.2~1.5>1.5宰金珉,宰金璋[73]0.5李龙昌、曲新华[81]0.25/2025/2~4/2>4/21）双铰底板轴力作用点取底板中心以下1/6~1/4h。调查表明，双铰式底板的闸墙，在墙后边载作用下，呈向后倾斜的态势。通道沉降、增建通道路基沉降对两侧建筑的影响4、边荷载-简称边载，边为邻近、周边之意在工程实际中考虑到砂基、粘性地基沉陷固结不同特点，为安全计，从可能的最不利情况出发，边载采用两个极限值，对底板增加弯矩取大值，反之取小值。当采用弹性地基梁法时，应考虑边荷载的影响。可按表4-1-1的规定计及边荷载计算百分数。地基类别边荷载使内力减少边荷载使内力增加边载分布长度水闸规范砂性土50%100%地基梁长度的1倍，或可压缩层厚度1.2倍粘性土0%100%船闸规范砂性土30%~50%50%~100%1~1.5倍闸底板半宽粘性土20%~30%70%~100%计算采用的边荷载作用范围可根据基坑开挖及墙后土料回填的实际情况研究确定，通常可采用弹性地基梁长度的1倍或可压缩层厚度的1.2倍。6.5.1导航和靠船建筑物导航和靠船建筑物型式：（1）重力式导航、靠船建筑结构；（2）墩式、框架式导航、靠船建筑物；（3）桩墩式、浮式、空箱式、扶壁式6.5引航道上建筑物（略）简单介绍船闸引航道上的建筑物：有导航建筑物、靠船建筑物以及护坡、护底等结构。浮式导航墙：

适用于库区或水深较大的河流中，预制施工进度较快，对地基无要求。但操作麻烦，维护工作量大，容易受水流及风向等自然因素的影响，船舶停靠不太理想。

导航、靠船建筑物结构型式的选择：建筑物高度水位变化幅度材料来源施工条件使用要求地基土壤性质等因素确定尽可能采用结构简单、便于施工、使用方便、经济合理的结构形式。导航和靠船建筑物设置要求：前沿做成垂直平整面，以利于船舶停靠及系泊安全；当引航道水位变幅较大时，可在靠船建筑物正面分层设置系船钩；为施工方便，墩与墩间的距离，常布置为等间距；15～25m;墩与墩间一般设有人行引桥供管理人员工作及船员上、下岸之用。尺度应满足稳定和强度要求；满足系船、照明及信号装置等布置要求。

护坡和护底的必要性：引航道的岸坡和底部，由于经常受船闸泄水和溢洪时水流的冲刷以及暴雨、风浪及船行波的影响等，容易造成岸坡崩塌，引起引航道泥沙大量淤积，阻碍船舶航行。因此靠近闸首附近的一段引航道的边坡和底部，应适当加以保护。

6.5.2护坡和护底

护坡和护底的型式：一般采用浆砌块石；干砌块石；混凝土块体；草皮等护坡

护坡和护底的长度：在闸首外底部和辅导墙外铺砌30m左右长度的护底；护坡结构为25-40cm块石，下垫以10cm中石子和10cm黄砂；通常将浆砌块石或干砌块石护坡铺至正常通航水位以上0.5m左右，砌石岸坡以上至坡顶则可加铺草皮保护。6.6船闸的防渗与排水1、船闸的渗流船闸承受水头差后，必将在地基及其两侧的回填土内，产生渗透水流，简称渗流。1）渗流的影响a)渗透力降低建筑物的抗滑、抗倾、抗浮的整体稳定性；b)引起地基的渗透变形，引发事故；因此，必须重视防渗与排水2）船闸渗流特点a)空间性：基底的纵向渗流；回填土的侧向绕流；透水闸室的横向渗流。b）双向性(1)双向水头的船闸，显然应注意双向防渗设计；(2)透水闸室在灌泄水过程中，相对于墙后排水管水位，会产生双向水头，短期内产生往返的双向渗流。c）不稳定性闸室在灌泄水过程中，水头由最大→最小→最大，并可能有正反水头的变化。3）影响船闸渗流的因素：上下水位的可变性，可能的渗流路径（1）闸室底透水与否。透水闸底时，闸首和闸室均为独立的挡水建筑物，各自渗流，并互相有所影响。纵向、侧向、横向渗流，明显空间性。（2）闸室墙后回填土的构筑方式。如一侧回填、一侧凌空，呈非对称性，将会影响挡水线闸首的渗流，即使不透水闸室，应注意横向渗流。（3）岸侧墙后通常回填，墙后水位由墙后排水管或浸润线决定。（4）河侧墙后可能凌空，或少量回填，此时由下游或上游水位（坝上式）决定。填土宽度较大时，由墙后排水管、或由浸润线决定。（5)浸润线低于排水管，墙后水位由浸润线决定；浸润线高于排水管时，应考虑排水管排水能力的影响。2、地基渗流变形及防治措施1）流土粘性土中，土颗粒之间有粘着力，土颗粒不易单独移动。但在渗流逸出处有可能将部分土体（土块）顶起，使其处于悬浮状态。这种现象称为流土。4）船闸闸首地下轮廓线

地下轮廓线，亦即闸基渗流的第一根流线：该线长度称为防渗长度或渗径长度。b）双向性(1)双向水头的船闸，显然应注意双向防渗设计；(2)透水闸室在灌泄水过程中，相对于墙后排水管水位，会产生双向水头，短期内产生往返的双向渗流。c）不稳定性闸室在灌泄水过程中，水头由最大→最小→最大，并可能有正反水头的变化。2、地基渗流变形及防治措施1）流土粘性土中，土颗粒之间有粘着力，土颗粒不易单独移动。但在渗流逸出处有可能将部分土体（土块）顶起，使其处于悬浮状态。这种现象称为流土。防治流土的措施（1）延长渗径，或降低渗流水头，从而控制渗流坡降小于临界值；（2）可在逸出处铺设块石等透水材料，作为盖重，保护土壤的稳定性2）管涌对颗粒间粘着力较小的无粘性土土壤，当渗流坡降、渗流流速大于一定数值时，小颗粒沿着渗流方向，通过孔隙被带走，从而孔隙增加，更大颗粒可能继续被带走。如此发展，孔隙不断扩大，最终使地基产生较大沉降、甚至塌陷，导致建筑物失事。这种现象称为管涌。管涌主要与渗透坡降、颗粒组成的不均匀系数有关。防治管涌的措施（1）延长渗径，或降低渗流水头，控制渗透坡降（2）设置反滤层。沿渗流方向，颗粒由小变大排列的组合材料。3、船闸的防渗与排水布置1）应考虑的因素（1）船闸结构型式，主要是闸室透水与否？重点透水闸室！！（2）船闸在枢纽中的位置，坝上式！！，还是坝下式？（3）墩（墙）后回填土的高程、宽度，以及排水设施的布置（4）地基的水文地质条件（土质、土层分布、以及不透水土层、承压水的存在）（5）水头大小2）应遵循的原则（1）先防后排，堵疏结合。渗流方向而言，上游防渗堵截，下游排水疏导。和谐精神！（2）防渗与减压结合。砂性土，以防渗为主，兼顾减压；粘性土，以减压为主，一般不易产生渗流变形。3）闸室为透水闸底的防渗布置（1）闸底纵向防渗(a)不透水铺盖。结合闸首上游侧回填、导航段不透水底板设置。可以是粘土等柔性材料，也可混凝土等刚性材料，分块间设置止水。(b)板桩上游侧板桩，可起到减压和防渗作用；下游侧板桩，主要防渗，反而会增大渗透压力！粘性土中，不宜打设板桩，以防在板桩与粘土间产生集中渗流。可液化的砂性土中，宜在基底四周围打板桩，封闭底板下液化土。板桩可以采用钢筋混凝土、钢板桩等。也可采用粘性土、水泥土等防渗墙，防渗帷幕（岩基中）(c)逸出处的反滤层反滤层有盖重的作用、又有防止管涌的作用。常有分层反滤层，混合反滤层或土工织物反滤层。船闸承受水头差，反滤层设置要比一般反滤层考究些！（2）回填土侧向防渗回填土，一般经过碾压处理。主要应防止回填土与墩墙接触处产生集中渗流。(a)不允许有向回填土侧的倒坡、或有突出部分，防止回填土与墩墙脱空(b)刺墙，仅在回填土区内；(c)防渗墙，两侧回填土是防洪堤的一部分时，深度可达地基的恰当高程。（3）闸室横向防渗（a)齿墙：延长渗径，增加抗滑稳定性（b)板桩：常设于渗流出口处（c)反滤层（d)墙后排水管纵向1：200~1：500；下游出口高程高于下游检修水位或最低通航水位0.5~1.0m；横向位于后趾垂直面外侧2~3m，也有专家认为应在第一破裂角以外（45-φ/2)。对于双向水头的船闸，必要时可设置上、下两层排水管，在排水管出口处设置可控制阀门，以防止高水时水流进入墙后回填土内。4）闸室为不透水闸底的防渗布置（1）坝下式！！！由于船闸总渗径长度，远大于需要的防渗长度。一般仅在回填土内设置排水管或明沟。（2）坝上式在闸室墙后填筑宽度较大的回填土体，并在回填土内设置排水管，以减少作用在闸室墙上的水压力。在墙后只填筑较窄的回填土体，而不设置排水设施。在闸室墙后可以不填筑回填土或者不填筑到顶，此时整个渗流水头由位于坝轴线的下闸首承受。A、防渗铺盖：长度一般采用设计水头的2～3倍；防渗铺盖有柔性和刚性的两种；粘性铺盖适用于砂性土地基，混凝土铺盖适用于透水性较小的地基。铺盖的渗透系数与地基土渗透系数之比宜小于0.01。钢筋混凝土铺盖厚度约为20～50cm，一般采用C20混凝土。为适应地基沉降，钢筋混凝土铺盖应用纵横缝分块，缝距可取10～20米，缝内设置止水。4、防渗与排水构造自学为主B、防渗板桩可采用钢筋混凝土板桩，板桩厚度