电气工程概论第八章

主要内容概述1内部过电压及其防护2电力系统防雷保护3电力系统绝缘配合4第一节概述电压由于直接雷击或雷电感应而引起的过电压由于电力系统内部能量的转化或传递引起的过电压TextText过电

压外部过电压内部过电压第一节概述过电压保护的目的

为了防止电气设备绝缘遭受过电压的破坏。内部过电压和外部过电压发生的原因不同，变化的特性和防护的方法也不相同。

对于内部过电压，要了解它产生的原因及其特性，然后针对性地采取相应措施，以防止其危害。

对于外部过电压，则要设法防止它侵入电气设备，并应采取相应的措施将它尽可能降低到对电气设备的绝缘不致造成损坏的程度。

第二节

内部过电压及其防护内部过电压操作过电压谐振过电压工频电压升高一、操作过电压操作过电压

因操作引起的暂态电压升高。电力系统中常见的操作过电压有：

中性点绝缘电网中的电弧接地过电压；

切除电感性负载（空载变压器、消弧线圈、并联电抗器、电动机等）过电压；

切除电容性负载（空载长线路、电缆、电容器组等）过电压；

空载线路合闸(包括重合闸)过电压以及系统解列过电压等。

(一)空载变压器的分闸过电压1.切空载变压器过电压产生的机理

断路器截断电流后，电感中的电流可以以电容为回路继续流通，对电容进行充电，将电感中的磁能转化为电容中的电能。

如果截流发生在某一瞬时值I0时，电容上的电压为U0此时变压器的总储能W为W＝WL＋WC＝(LTI02＋CTU02)/2 (8-1)

按能量不灭定律，当磁能全部转化为静电电能时，电容上的电压将达其最大值UTm，即W＝CTUTm2/2＝(LTI02＋CTU02)/2 (8-2)

(一)空载变压器的分闸过电压

由截流而引起的变压器上的过电压可达

(8-3)

截流值愈大则过电压愈高，当截流发生在励磁电流的幅值Im（即I0＝Im，U0＝0）时，有

(8-4)

(一)空载变压器的分闸过电压

(一)空载变压器的分闸过电压电流在幅值截断后，电感中的电流iL和电容上的电压（也即电感上的电压）uC的波形。如不计衰减，iL和uC可写成iL＝Imcosω0t (8-5)

(8-6)式中

(一)空载变压器的分闸过电压2.切空载变压器过电压的影响因素及其限制措施（1）断路器性能。

通过在断路器的主触头上并联高值电阻（线性或非线性），能

有效地降低这种过电压。（2）变压器参数和结构。变压器的LT愈大，CT愈小，过电压愈高。

从变压器绕组连接方式角度，采用纠结式绕组以及增加静电屏蔽等措施增大变压器的对地电容CT，可以限制这种过电压；从变压器铁心角度，采用优质导磁材料，减小变压器的励磁电感LT或励磁电流I0也可有效地限制这种过电压。

（二）空载长线路的操作过电压

电网中用断路器切、合空载长线路、电缆以及电容器组也是一种常见的常规或故障操作方式。它们都涉及在电流为零（也就是在电压为峰值）时断开小电容电流。在这种操作过程中也会产生过电压，并且可能波及整个电网。

切空载线路时电弧在触头间的每次重燃实质上就等于空载线路的一次合闸

（二）空载长线路的操作过电压1.切除空载长线路过电压的产生过程及限制措施

在电路切除前，可认为

电容电压uC和电源电动

势e近似相等，而流过

断口的工频电流iC超前

电源电压90°。

L是电源与

线路的等值电感

C是线路的等值电容

通常ωL<<1/（ωC）

（二）空载长线路的操作过电压

过电压可按(Em),(-3Em),(5Em),(-7Em),(+9Em)，…，逐次增加而达到很大的数值。可见电弧的多次重燃是切除空载长线路产生危险过电压的根本原因。（二）空载长线路的操作过电压123（二）空载长线路的操作过电压2.合闸空载线路过电压的产生过程及限制措施(1)正常合闸。

由于正常的运行需要而进行的合闸操作称为正常合闸.

图中L为电源电感，

C为线路总电容，

L与C将构成振荡回路,

振荡角频率

（二）空载长线路的操作过电压直流电动势E等于电网工频相电压的幅值Upm

或当电容C上无起始电压时，即t＝0，uC＝0

uC＝E（1－cosω0t）

(8-8)回路的电流为

(8-9)＋E－C＋uC－L＋uL

－图8-7

直流电压作用在LC回路上（二）空载长线路的操作过电压uC可以看作是由两部分叠加而成：

第一部分为稳态值E

第二部分为振荡部分。

过电压＝稳态值＋振荡幅值＝稳态值＋（稳态值－起始值）

＝2倍稳态值－起始值

(8-10)（二）空载长线路的操作过电压（2）自动重合闸

运行中的线路发生故障时，由继电保护系统控制断路器跳闸后，经过一短暂时间后再合闸，即为自动重合闸操作，这也是电力系统中经常遇到的一种操作。（3）

影响因素及限制措施1）合闸相位2）线路残压3）线路损耗4）三相断路器不同期合闸5）单相自动重合闸6）母线上接有其他出线时（二）空载长线路的操作过电压1合理装设并联电抗器以及适当安排合闸操作程序，降低因线路电容效应等引起的工频电压升高2采用单相自动重合闸避免线路残压的影响3断路器主触头上并联合闸电阻4线路首末端装设磁吹阀式避雷器或金属氧化物避雷器（MOA）。（三）电弧接地过电压1．电弧接地过电压产生的基本原理

设三相电源相电压为eA、eB、eC，各相对地电压为uA、uB、uC。假设A相电压在幅值（-Um）时对地闪络（t＝0时刻），令Um＝1，则发弧前瞬间（t＝0－时刻）线路相对地电容C0上的初始电压分别为uA(0－)＝-1，uB(0－)＝uC(0－)＝0.5（三）电弧接地过电压发弧后瞬间（t＝0+时刻），A相对地电容C0上电荷通过电弧泄入地下其相电压降为零，则此时uA(0+)＝0，uB(0+)＝uBA(0+)＝1.5，uC(0+)＝uCA(0+)＝1.5过渡过程中出现的最高振荡电压幅值将为UBm＝UCm＝2.5。过渡过程很快衰减，B、C相对地电容上的电压稳定到线电压eBA和eCA。经过半个工频周期，t＝t1时刻，B、C相对地电容上的电压将等于-1.5熄弧瞬间，B、C相对地电容上的电压将各为-1.5，而A相对地电容上的电压为零。在电弧熄灭后的瞬间，B、C相的电源电压eB、eC均为-0.5，叠加结果作用在B、C相对地电容上的电压仍为-1.5；而在电弧熄灭后的瞬间A相对地电源电压eA为1。在t＝t2时刻，B、C相对地电容上的电压变为-0.5，A相对地电容上的电压则高达-2，这时可能引起故障点接地电弧重燃过渡过程的最高电压为UBm＝UCm＝2×1.5－(-0.5)＝3.5。过渡过程衰减后，B、C相将稳定在线电压运行。（三）电弧接地过电压2．电弧接地过电压的影响因素及限制措施产生电弧接地过电压的根本原因：不稳定的电弧过程。

过电压的持续时间较长，而且遍及全网，对网内装设的绝缘较差的老设备、线路上存在的绝缘薄弱点、尤其是由发电机电压直配电网中绝缘强度很低的旋转电机等，都将存在较大的威胁，在一定程度上会影响电网的安全运行。限制措施：

由电弧接地过电压的产生原理分析可以看出，产生该过电压的根本原因在于电网中性点的电位偏移，要消除这种过电压，可从改变中性点的接地方式入手，采用中性点直接接地或经消弧线圈接地方式运行。二、谐振过电压随着振荡回路中电感元件的特性不同，谐振将呈现有三种不同的类型（一）线性谐振谐振回路由不带铁心的电感元件或励磁特性接近线性的带铁心的电感元件和系统中的电容元件所组成。1只要串联回路的电感和电容参数为常数，回路的自振频率就是固定的，当电源频率与之接近或相等时就会发生线性谐振现象。2当电源频率ω＝ω0（自振角频率）时，过电压只能由回路电阻来限制，一般回路电阻很小，所以线性谐振过电压幅值可能很高。（二）参数谐振谐振回路由电感参数作周期性变化的电感元件和系统电容元件（如空载线路）组成。当参数配合恰当时，通过电感的周期性变化，不断向谐振系统输送能量，将会造成参数谐振。1谐振可以在无电源时出现。此时谐振所需的能量是由改变电感参数的原动机直接供给的。2虽然电网中存在着一定的损耗电阻，只要每次参数变化所引入的能量大于电阻中的能量损耗，回路中的储能就会愈积愈多，谐振就能发展。3铁心电感的饱和是制约参数谐振过电压和过电流幅值的主要因素。（三）铁磁谐振谐振回路由带铁心的电感元件和系统中的电容元件组成。受铁心饱和的影响，铁心电感元件的电感参数是非线性的这种含有非线性电感元件的回路，在满足一定谐振条件时会产生铁磁谐振现象。由线性电容和铁心电感组成的串联铁磁谐振回路。（三）铁磁谐振1铁心尚未饱和时的电感值L0满足UL＞UC

即L0>1/（C）或C＞1/（2L0）。 2电感上电压与电容上电压之间的差值必定等于电源电压。3电容越大，1/ωC就越小，曲线1的角变小，U0就变大，产生铁磁谐振所需要的电源电压升高的激发因素就越大。因此C值太大时，出现铁磁谐振的可能性将减小。4在铁磁谐振时，L和C上的电压都不会象线性谐振时那样趋于无限大，而是有一定的数值。UL由铁心的饱和程度决定，而UC等于UL加上电源电压。5铁磁谐振的产生虽需由电源电压大于U0来激发，但当激发过去后电源电压降到正常值时，铁磁谐振过电压仍可能继续存在，即谐振状态可能自保持。6在铁磁谐振发生前，即m点以前，感抗大于容抗，电路是感性的。但在谐振发生以后，即突变到n点以后，容抗已大于感抗，此时电路变为容性。7在交流电路中即使只有一个非线性电感L单独存在，电流波形也会发生畸变。（三）铁磁谐振2.限制和消除铁磁谐振过的措施

主要措施有：改善电磁式电压互感器的励磁特性，或改用电容式电压互感器；在电压互感器开口三角形绕组中接入阻尼电阻，或在电压互感器一次绕组的中性点对地接入电阻；在有些情况下，可在10kV及以下的母线上装设一组三相对地电容器，或用电缆段代替架空线路段，以增大对地电容，从参数搭配上避开谐振；在特殊情况下，可将系统中性点临时经电阻接地或直接接地，或投入消弧线圈，也可以按事先规定投入某些线路或设备以改变电路参数，消除谐振过电压。（四）电力系统中常见谐振过电压及其防治谐振过电压谐振过电压中性点不接地系统中电压互感器饱和过电压断线谐振过电压中性点接地系统中电压互感器饱和过电压传递过电压超高压系统中谐振过电压（四）电力系统中常见谐振过电压及其防治1.断线谐振过电压

电力系统运行中，常会出现导线断落、断路器非全相动作或严重的不同期操作、熔断器的一相或两相熔断等故障，造成系统的非全相运行。

为了限制断线过电压，除了加强线路巡视与检修，预防发生断线外，常采取的措施有：不采用熔断器，减少三相断路器的不同期操作，尽量使三相同期；在中性点接地的系统中，操作中性点不接地的变压器时，将变压器中性点临时接地。（四）电力系统中常见谐振过电压及其防治2.中性点不接地系统中电压互感器饱和过电压

在中性点不接地的6～35kV配电网络中，由于电压互感器饱和而产生的内部过电压事故最为频繁，严重地影响供电安全。

采取措施：（1）选用励磁特性较好的电磁式电压互感器或只使用电容式电压互感器。（2）在零序回路中接入阻尼电阻：在电压互感器的开口三角绕组中短时接入电阻；在电压互感器一次绕组的中性点对地接入电阻。（3）在个别情况下可在10kV及以下的母线上装设一组三相对地电容器或利用电缆段代替架空线路段，减小对地容抗，有利于避免谐振。（4）特殊情况下，可将电网中性点改为暂时经电阻接地或直接接地也可以采用临时的倒闸措施来改变电路参数，如投入事先规定好的某些线路或设备等，以消除谐振过电压。（5）

禁止只使用一相或两相电压互感器接在相线与地线间，以保证三相对地阻抗的对称性，避免中性点位移或产生谐振。

（四）电力系统中常见谐振过电压及其防治3.中性点接地系统中电压互感器饱和过电压

在110kV、220kV中性点接地系统中，电压互感器饱和过电压出现在用断口间具有并联电容的断路器切空载线路时。

4.传递过电压

当系统中发生不对称接地故障或断路器不同期操作时，可能出现明显的零序工频电压分量，通过静电和电磁耦合在相邻输电线路之间或变压器绕组之间会产生工频电压传递现象，从而危及低压侧电气设备绝缘的安全；若与接在电源中性点的消弧线圈或电压互感器等铁磁元件组成谐振回路，还可能产生线性谐振或铁磁谐振传递过电压。（四）电力系统中常见谐振过电压及其防治5.超高压系统中的谐振过电压由于超高压系统电压高、传输距离长，往往装有串联、并联补偿装置，这些集中的电容、电感元件使网络增加了谐振的可能性。主要有非全相切合并联电抗器时的工频传递谐振，串、并联补偿网络的分频谐振以及空载线路合闸于发电机变压器单元接线时引起的高频谐振等。（1）在电抗器中性点接入小电抗，只要参数选择恰当，可以有效地避免工频谐振，降低断开相的工频传递电压。（2）在实际电力系统中最容易发生的高次谐波谐振是二次及三次谐波，五次谐波也有可能。（3）理论上简单的铁磁谐振回路中就可能产生各种不同分频谐振。但试验表明，最常见的是1/3分频谐振。（4）高压及超高压系统中采用电容式电压互感器也可能产生分频谐振过电压。三、工频电压升高合闸后0.1s时间内出现的电压升高叫作操作过电压。0.1s至1s时间内，由于发电机自动电压调整器的惰性，发电机电动势E‘尚保持不变，在E’的基础上再加上空载线路的电容效应所引起的工频电压升高，总称暂态工频电压升高。2～3s以后，系统进入稳定状态，这时的工频电压升高为稳态工频电压升高。工频电压升高的主要原因：

空载长线路的电容效应、不对称接地故障、发电机突然甩负荷等。三、工频电压升高1.空载长线路电容效应引起的工频电压升高对于一般电压等级的输电线路，传输距离不太长时，可以用集中参数T型或Π型等值电路表示。对于超高压空载长线路，由于输电线路电压等级高，传送距离长达几百km。研究这种空载长线路电容效应引起的工频电压升高时，就需要采用分布参数模型。为了限制空载长线路的工频电压升高，通常采用并联电抗器来补偿线路电容电流以削弱电容效应。三、工频电压升高2.不对称短路引起的工频电压升高

不对称短路是输电线路最常见的故障形式，当发生单相或两相接地短路时，短路电流的零序分量会使健全相出现工频电压升高。接地系数

健全相的最高对地工频电压有效值与无故障时对地电压有效值之比，用符号K表示。

单相接地故障引起的工频电压升高最为严重三、工频电压升高系统的零序电抗X0则因系统中性点接地方式的不同而有较大的差别对中性点不接地系统，X0取决于线路的容抗，故为负值。

3～10kV系统X0/X1值在－∞～－20的范围内，单相接地时健全相上的工频电压升高可达1.1倍额定电压。单相接地故障时，健全相电压接近等于额定电压。采用110％避雷器。对中性点经消弧线圈接地35～60kV系统，按补偿度可以分为两种情况。欠补偿方式时，X0为很大的容抗，|X0/X1|→－∞；过补偿方式时，X0为很大的感抗，|X0/X1|→＋∞。单相接地故障时，健全相的工频电压升高不大于1.4倍相电压，即0.8倍额定电压UN，故采用80％避雷器。330kV及以上系统输送距离较长，计及长线路的电容效应时，线路末端工频电压升高可能超过系统最高电压的80％，因而根据安装位置分成电站型避雷器（80％避雷器）及线路型避雷器（90％避雷器）。

三、工频电压升高3.甩负荷引起的工频电压升高

当输电线路重负荷运行时，由于某种原因（例如发生短路故障）线路末端断路器突然跳闸甩掉负荷，是造成工频电压升高的另一重要原因，通常称作甩负荷效应。

影响工频电压升高的因素：断路器跳闸前输送负荷的大小；空载长线路的电容效应；发电机励磁系统及电压调节器的特性，原动机调速器及制动设备的惰性，等等。第三节

电力系统防雷保护雷电的放电过程和雷电参数1电力系统的防雷保护装置2架空输电线路的防雷保护3发电厂和变电站的防雷保护4一、雷电的放电过程和雷电参数

根据实测结果：在5～12km高度的雷云主要是带正电荷在1～5km高度的雷云主要是负电荷。雷云中的电荷分布常常是非常不均匀的，通常形成多个电荷密集中心。当云中电荷密集中心的场强达到25～30kV/cm时，就可能引发雷电放电。75～90％左右的雷电流是负极性的。（一）雷电放电过程（二）雷电参数雷电参数（二）雷电参数1．雷暴日和雷暴小时雷暴日（或雷暴小时）是指该地区一年四季中有雷电放电的天数（或小时数），记为Td（或Th）雷暴小时可用来区别不同地区每个雷暴日内雷电活动持续时间的差别。据统计，一个雷暴日折合3个雷暴小时。我国年平均雷暴日分布，西北少于25日，长江以北25～40日；长江以南40～80日，南方大于

80日平均雷暴日数超过90日的地区称为强雷区，超过40日的称为多雷区，不足15日的称为少雷区。（二）雷电参数2．地面落雷密度表示每个雷暴日每平方公里地面受到的平均落雷次数，记为。Ng＝0.023Td1.3(8-14)

式中，Ng为每年每平方千米地面落雷数；Td为雷暴日数。地面落雷密度为＝0.023Td0.3(8-15)（二）雷电参数3．雷电流幅值雷电流是指雷击于低接地阻抗（≤30Ω）的物体时流过该物体的电流，近似等于传播下来的电流入射波的2倍。雷电流幅值I是表示雷电强度的指标。（图8-15我国雷电流幅值概率曲线）在年平均雷暴日大于20的地区，测得的雷电流幅值I的概率曲线可用下式表示lgP＝－I/88(8-17)

式中，P为雷电流超过幅值I（kA）出现的概率。在年平均雷暴日数只有20或更少的地区lgP＝－I/44 (8-18)（二）雷电参数

4．雷电流的波前时间、波长和陡度雷电流的波前时间T1多在1～4s内，平均为2.6s左右，波长T2在20～100s内。我国规定在防雷设计中采用2.6／40s的波形，波长对防雷计算结果几乎没有影响，为简化计算，一般可视波长为无限长。雷电流波前的上升陡度对过电压有直接影响，定义雷电流的平均陡度为

＝I/2.6(kA/s)(8-19)

式中，

是雷电流陡度（kA/s），一般认为50kA/s左右是陡度的最大极限值。（二）雷电参数

5．雷电流的极性和等值计算波形

斜角平顶波标准雷电流冲击波等值半余弦波3i＝I(1－cosωt)/2式中，ω为角频率，ω＝π/T1。多用于分析雷电流波前的作用，用余弦函数波前计算雷电流通过电感支路时所引起压降比较方便。在设计特高杆塔时，这种波形将使计算更加接近于实际且偏于从严。2陡度可由给定的雷电流幅值I和波前时间T1确定。斜角波的数学表达式最简单，便于分析与雷电流波前有关的波过程。用于分析发生在10s以内的各种波过程，有很好的等值性。1i＝I(e－t－e－βt)式中，I为雷电流幅值（kA）；、为时间常数；t为作用时间。这种表示是与实际雷电波形最为接近的等值计算波形，但比较繁琐。二、电力系统的防雷保护装置能使被保护物体避免雷击而引雷于本身，并顺利地泄入大地的装置。（一）避雷针避雷针包括三部分：接闪器(避雷针的针头)、引下线和接地体避雷针的保护原理:雷云放电时使地面电场畸变，在避雷针的顶端形成局部

场强集中的空间以影响雷

电先导放电的发展方向，

使雷电对避雷针放电，再

经过接地装置将雷电流引

入大地，从而使被保护物

体免遭雷击。（一）避雷针单支避雷针的保护范围近似一个圆锥体空间，如图8-17所示。它的侧面边界线实际上是曲线，工程上以折线代替曲线。在被保护物高度hx水平面上的保护半径rx为rx＝(h－hx)p

hx≥h/2 rx＝(1.5h－2hx)p

hx＜h/2式中，h为避雷针的高度；p为高度修正系数当h≤30m，p＝1；当30＜h≤120m时；当h＞30m，取h＝120m时的p值。（一）避雷针两避雷针间的保护范围应按通过两避雷针顶点及保护范围上部边缘最低点O的圆弧确定，圆弧半径为R0，O点高度h0按下式计算h0＝h－D/(7p) 式中，D为两避雷针间的距离（m）；h0为两避雷针间的保护范围上部边缘最低点O高度（m）（二）避雷线避雷线(即架空地线)的作用原理与避雷针相同，由三部分组成：

悬挂在空中的水平接地导线（接闪器）

接地引下线

接地体避雷线主要用于保护输电线路，也可用来保护发电厂和变电站。（二）避雷线单根避雷线的保护范围的长度与线路等长，而且两端还有其保护的半个圆锥体空间。单根避雷线的保护范围按下式计算

rx＝0.47(hS－hx)p，当hx≥hS/2时

rx＝(hS－1.53hx)p，当hx＜hS/2时（二）避雷线两根避雷线间横截面的保护范围应由通过两根避雷线1、2及保护范围边缘最低点O的圆弧确定，O点的高度为

h0＝hS－D/(4p)

式中，h0为两根避雷线间保护范围上部边缘最低点O的高度（m）；D为两根避雷线间的水平距离（m）；hS为避雷线的高度（m）；p为高度修正系数。所谓保护角是指杆塔上避雷线的铅垂线与避雷线和边导线的连线间的夹角。显然，保护角越小，避雷线就越可靠地保护导线免受雷击。单根避雷线的保护角不能太小，一般在20～30o。220～330kV双避雷线线路，一般采用20o左右，500kV一般不大于15o；山区宜采用较小的保护角。（二）避雷线（三）避雷器避雷器就是一种普遍采用的侵入波保护装置，它是一种过电压限制器。早期主要用来限制由线路传入的雷电过电压的幅值，后来发展到用来限制某些小能量的操作过电压。近年来已拓宽到线路防雷和深度限制操作过电压的领域中，故也可称为过电压限制器，简称限压器。为了使避雷器能够达到预期保护效果，必须满足下面基本要求：

（1）具有良好的伏秒特性，以易于实现合理的绝缘配合。

（2）有较强的绝缘强度自恢复能力，以利于快速切断工频续流，使电力系统得以继续运行。（三）避雷器有间隙的避雷器

1.保护间隙

2.管式避雷器

3.带间隙阀式避雷器避雷器

无间隙金属氧化物避雷器（MOA）普通阀式避雷器磁吹阀式避雷器（三）避雷器1．保护间隙和管式避雷器保护间隙是一种最简单的限压器，它由两个电极组成，并接在被保护设备的两端。当雷电波侵入时，间隙先击穿，线路接地，从而使电气设备得到保护应用：在我国只用于10kV及以下场合。

优点最简单的限压缺点灭弧能力低（三）避雷器管式避雷器则是一个置于具有灭弧能力的产气管内的保护间隙。应用：目前只是用作变电站进线段保护的辅助手段用来保护容量小的变电站及输电线路上薄弱绝缘路段。

优点具有灭弧能力缺点伏秒特性太陡，且放电分散性较大，难以和被保护设备实现合理的绝缘配合；放电间隙动作后工作导线直接接地，会产生高幅值的截波，对变压器的纵绝缘不利。（三）避雷器2．阀式避雷器阀式避雷器由装在密封瓷套中的放电间隙组和非线性电阻(阀片)组成。阀式避雷器的工作原理：在电力系统正常工作时，间隙将电阻阀片与工作母线隔离，以免由母线的工作电压在电

阻阀片中产生的电流烧坏阀片。当避雷器上过电压的瞬时值达到放电间隙的冲击放电电压时，间隙击穿，过电压波即被截断，由于间隙放电的伏秒特性低于被保护设备的冲击耐压强度，使被保护设备得到保护。间隙击穿后，冲击电流通过阀片流入大地，由于阀片的非线性特性，电流愈大电阻愈小，故在阀片上产生的压降(称为残压)将得到限制，此残压应比被保护设备绝缘的冲击强度低2540％，设备就得到了保护。

（三）避雷器

普通阀式避雷器残压较高，其工频续流在70～80A，采用多个串联的平板间隙即可将续流切断。但其熄弧完全依靠间隙的自然熄弧能力，其次阀片的热容量有限，不能承受较长持续时间的内过电压冲击电流的作用。有较平坦的伏秒特性，动作时不会形成截断波，所以可用作变电站中的变压器等重要设备的保护。磁吹阀式避雷器利用磁场使电弧运动来加强去游离，以提高间隙灭弧能力。能切断幅值为300/450A（旋弧型/灭弧栅型）左右的工频续流，且避雷器的残压能得到显著的降低，因此广泛用于电压较高的如保护变电站用的磁吹阀式避雷器中。（三）避雷器3．无间隙氧化锌避雷器氧化锌电阻片具有非常优异的非线性伏安特性，可以取消阀式避雷器中的串联火花间隙，实现避雷器无间隙无续流，而且造价低廉所以也称为金属氧化物电阻片，以此制成的避雷器也称为金属氧化物避雷器(MOA)。

（三）避雷器氧化锌（ZnO）阀片与碳化硅（SiC）阀片伏安特性曲线的比较

（三）避雷器1保护性能优越2无续流，动作负载轻，耐重复动作能力强3通流容量大4性能稳定，抗老化能力强氧化锌避雷器的优点氧化锌避雷器的主要参数1234567额定电压

持续运行电压起始动作电压压比荷电率保护比工频耐受伏秒特性（四）防雷接地各种防雷保护装置（避雷针、避雷线和避雷器）都必须配以合适的接地装置，将雷电流泄入大地，才能有效地起到保护作用。接地电阻R是电流I经接地电极流入大地时，接地体对地电压U与电流I之比值，即R＝U/I。忽略接地体的金属电阻、接地引下线的电阻、接地体与土壤的接触电阻等，则接地电阻主要是指接地体与零电位之间土壤的电阻。

（四）防雷接地冲击接地电阻计算

冲击接地电阻Ri与工频接地电阻Re的比值αi为接地体的冲击系数，即αi＝Ri/Re(8-26)

式中，αi的值一般小于1，当采用伸长接地体时，可能会因电感效应而大于1。在工程实际中，经常利用式（8-26）通过αi和Re计算Ri。工频接地电阻Re工频电流Ie作用时呈现的电阻冲击接地电阻Ri冲击电流作用时呈现的电阻接地电阻三、架空输电线路的防雷保护直击雷过电压雷电直接击中杆塔、避雷线或导线引起的线路过电压雷电过电压感应雷过电压雷击线路附近大地，由于电磁感应在导线上产生的过电压绕击反击三、架空输电线路的防雷保护耐雷水平I0指雷击时线路绝缘不发生冲击闪络的最大雷电流幅值耐雷水平愈高，线路耐雷性能愈好雷击跳闸率我国以40雷暴日、l00km长线路雷击跳闸次数跳闸率愈高，耐雷性能愈差额定电压UN/kV3566110220330500耐雷水平I0/kA20～3030～6040～7575～110100～150125～175雷电流超过I0的概率PIo/%59～4646～2135～1414～5.67.3～2.03.8～1.0注表中I0较大的数值适用于多雷区或重要性较大的线路或变电站的进线保护段。三、架空输电线路的防雷保护

1使线路发生短路接地故障，雷电过电压的作用时间虽然很短(数十微秒)，但导线对地(避雷线或杆塔)发生闪络以后，工频电压将沿此闪络通道继续放电，进而发展成为工频电弧接地。此时继电保护装置将会动作使线路断路器跳闸，影响正常送电。2形成雷电波侵入变电站，在变电站内经历复杂的折反射过程，可能使电力设备承受很高的过电压，以致破坏设备绝缘，造成停电事故。降低杆塔接地电阻

采用中性点经消弧线圈接地安装线路避雷器装设自动重合闸三、架空输电线路的防雷保护综合防雷措施四、发电厂和变电站的防雷保护发电厂是生产电能的场所，变电站是电力系统的枢纽，一旦发生雷害事故，将造成大面积停电；同时，电气设备的绝缘如受损坏，则需更换或修复，而且更换或修复的时间往往很长，将造成很大的影响。因此，发电厂和变电站的防雷保护要求十分可靠。发电厂和变电站的雷害情况有：1.雷电直接击于发电厂和变电站；2.输电线路上发生感应雷过电压或直接落雷，雷电

波沿导线侵入变电站或发电机。（二）发电厂和变电站的直击雷防护避雷针的装设分为：独立避雷针和构架避雷针独立避雷针

设避雷针在高度为h处的电位为uA，接地装置上的电位为uB，则

uA＝iRi＋L0hdi/dt(kV) (8-27)uB＝iRi(kV)

(8-28)

式中，L0为避雷针单位高度的等值电感（μH/m）；h为避雷针高度（m）；Ri

接地装置的冲击接地电阻（Ω）；i,di/dt为雷电流幅值和陡度（kA，kA/μs）。为了防止避雷针对被保护物体发生反击，避雷针与被保护物体之间的空气间隙s1应有足够的距离若取空气间隙的击穿场强为E1(kV/m)，则s1应满足下式要求s1＞uA/E1(m)

(8-29)（二）发电厂和变电站的直击雷防护同理，为了防止避雷针接地装置与被保护设备接地装置之间击穿造成反击，若取土壤的击穿场强为E2(kV/m)，两者之间地中距离s2应满足下式要求s2＞uB/E2(m) (8-30)

根据规程，取i＝100A，平均波前陡度(di/dt)av≈100/2.6kA/s，L0≈1.55H/m，空气绝缘的平均耐压强度取E1≈500kV/m，土壤的击穿场强为E2≈300kV/m

代入式(8-27)～(8-30)，求得s1和s2应当满足下列要求s1≥0.2Ri＋0.1h(m)(8-31)s2≥0.3Ri(m)(8-32)

式中，Ri取单位为Ω对应的数值，s1，s2，h的单位为m。独立避雷针的工频接地电阻不宜大于10Ω。在一般情况下，间隙距离s1不得小于5m，s2不得小于3m。（二）发电厂和变电站的直击雷防护构架避雷针

利用发电厂和变电站的主接地网接地，接地网虽然很大，但在持续时间极短的冲击电流作用下，只有离避雷针接地点约40m范围内的接地体才能有效地导出雷电流。因此，构架避雷针接地点附近应加设3～5根垂直接地极或水平接地带。（二）发电厂和变电站的直击雷防护1独立避雷针应距道路3m以上，否则应铺碎石或沥青路面(厚5～8cm)，以保证人身不受跨步电压的危害。

2严禁将架空照明线、电话线、广播线及天线等装在避雷针上或其构架上。3发电厂主厂房上一般不装设避雷针，以免发生感应或反击，使继电保护误动作或造成绝缘损坏。4110kV及以上的配电装置，可以将线路的避雷线引到出线门型构架上，但土壤电阻率大于1000Ω·m的地区，应装设集中接地装置。35～60kV配电装置的绝缘水平较低，为防止发生反击事故，如土壤电阻率不大于500Ω·m的地区，才允许将避雷线引到出线门型构架上，但应装设集中接地装置。如土壤电阻率大于500Ω·m时，避雷针则应在终端杆上终止，最后一档线路的保护可采用独立避雷针，也可在终端杆上加装避雷针。安装避雷针注意事项（三）变电站的侵入波防护变电站中限制侵入波的主要设备是阀式避雷器，它接在变电站母线上，与被保护设备相并联，并使接在母线上的所有电气设备受到可靠的保护。对于规模较大的高压、超高压变电站，由于电气距离大、接线复杂，一般是根据经验设计出避雷器的布置，然后经过计算机计算或模拟试验的验证后，确定出合理的保护接线。（四）变电站的进线段保护进线段保护是指临近变电站1～2km的一段线路上加强防雷保护措施。当线路全线无避雷线时，这段线路必须架设避雷线；当线路全线有避雷线时，则应使这段线路具有更高的耐雷水平，以减小进线段内绕击和反击形成侵入波的概率。（四）变电站的进线段保护1．35kV及以上变电站进线段保护对于35～110kV无避雷线的线路，在靠近变电站的一段进线段上，必须架设避雷线，以保证雷电波只在此进线段外出现，进线段内出现雷电波的概率将大大减少。架设避雷线的线段称为进线保护段，其长度一般取为1～2km。对变电站35kV及以上电缆进线段，在电缆与架空线的连接处，由于波的多次折、反射，可能形成很高的过电压，因而一般都需装设避雷器保护；避雷器的接地端应与电缆金属外皮连接。（四）变电站的进线段保护

进线段的耐雷水平额定电压kV3566110220330500耐雷水平kV一般线路20～3030～6040～7575～110100～150125～175耐雷水平kV大跨越档和进线段306075110150175（五）变压器中性点和配电变压器的保护1.变压器中性点的保护

变压器的中性点不接地或经消弧线圈接地，在结构上是全绝缘的，即中性点的绝缘强度(绝缘水平)与端部绕组的相同。设计技术规程规定35～60kV变压器中性点一般不需保护。属于有效接地系统，其中一部分变压器的中性点系直接接地，同时为了限制单相接地电流和满足继电保护的需要，一部分变压器的中性点是不接地的。变压器中性点直接接地或经小电抗接地（用以限制单相接地电流），其绝缘水平为35kV级，并用相应等级的避雷器保护。（五）变压器中性点和配电变压器的保护2．配电变压器的防雷保护对于3～10kV配电变压器多采用Y，yn0接线方式，高压绕组的中性点并没有引出来，低压侧为三相四线制，其额定电压为380/220V。为了限制高压线路传入变压器的雷电过电压，配电变压器的高压侧必须装设阀式避雷器，且阀式避雷器的接地端应直接接在配电变压器的外壳上，同时低压侧的中性点也必须连在变压器的外壳上以避免外壳对低压侧的反击。为了限制由低压侧传入配电变压器的雷电过电压，配电变压器低压侧的相线和零线间也要加装避雷器，其接地端也必须连在变压器的外壳上。（六）GIS变电站的防雷保护2．配电变压器的防雷保护GIS变电站（全封闭SF6气体绝缘变电站）是除变压器以外的整个变电站的高压电力设备及母线封闭在一个接地的金属壳内，壳内充以0.3～0.4MPa压力的SF6气体作为相间和对地的绝缘，它是一种新型的变电站。（六）GIS变电站的防雷保护1GIS的结构紧凑，设备之间的电气距离小，避雷器离被保护设备较近，防雷保护容易实现。2GIS绝缘的伏秒特性很平坦，其冲击系数很小(1.2～1.3)，因此它的绝缘水平主要决定于雷电冲击电压。3GIS内的绝缘完全不允许发生电晕，一旦出现电晕，将立即导致击穿，而且没有自恢复能力，将导致整个GIS系统的损坏。4GIS中的同轴母线筒的波阻抗一般在60～100Ω之间，远比架空线路低，从架空导线侵入的过电压波经过折射，其幅值和陡度都显著变小，因此这对变电站进行波保护措施比常规变电站也是容易实现些。

GIS的防雷保护的特点（七）旋转电机的防雷保护旋转电机包括发电机、同步调相机、变频机和电动机等，它们是电力系统的重要设备，要求具有十分可靠的防雷保护。旋转电机与输电线路的连接有两种形式：

不经变压器而直接与配电网络连接的称为直配电机

经过变压器后再与输电线路连接的称为非直配电机（七）旋转电机的防雷保护旋转电机防雷的特点1电机的冲击绝缘强度低。2较多用磁吹阀式避雷器作为旋转电机的主保护。3为了保护电机绕组匝间绝缘，要求严格限制来波陡度。（七）旋转电机的防雷保护

直配电机防雷保护1在每组发电机出线上装一组氧化锌避雷器或磁吹阀式避雷器，以限制侵入波幅值，取其3kA下的残压与电机的绝缘水平相配合。2在发电机电压母线上装一组并联电容器C，以限制侵入波陡度和降低感应过电压。3采用进线段保护，限制流经磁吹阀式避雷器的雷电流，使之小于3kA。电缆段与管式避雷器配合是典型的进线保护方式。4发电机中性点有引出线时，中性点加装避雷器保护，否则需加大母线并联电容以进一步降低侵入波的陡度。（七）旋转电机的防雷保护3.非直配电机防雷

非直配电机所受到的过电压均须经过变压器绕组之间的静电和电磁传递，只要变压器的低压绕组不是空载运行，传递过来的电压就不会太大，只要电机的绝缘状态正常，一般不会构成威胁。第四节

电力系统绝缘配合概述1绝缘配合方法2输变电设备绝缘水平的确定3架空输电线路的绝缘配合4一、概述所谓绝缘配合，就是综合考虑电气设备在系统中可能承受的各种作用电压、保护装置的特性和设备绝缘对各种工作电压的耐受特性，合理选择设备的绝缘水平

以使设备的造

价、维护费用

和设备绝缘故

障所引起的事

故损失，达到

在经济上和安

全运行上总体效益最高的目的。技术经济一、概述电力系统中存在着许多绝缘配合的问题1架空线路与变电站之间的绝缘配合2同杆架设的双回路线路之间的绝缘配合3电气设备内绝缘与外绝缘之间的绝缘配合4各种外绝缘之间的绝缘配合5各种保护装置之间的绝缘配合6被保护绝缘与保护装置之间的绝缘配合二、绝缘配合方法简化统计法统计法惯用法绝缘配合方法（一）惯用法惯用法是按作用在设备绝缘上的最大过电压和设备最小绝缘强度相配合的方法，即首先确定设备上可能出现的最大过电压，然后根据运行经验，考虑适当的安全裕度来确定绝缘应耐受的电压水平。根据两级配合的原则，确定电气设备绝缘水平的基础是避雷器的保护水平，即避雷器上可能出现的最大电压，再乘以一个配合系数，即可得出绝缘水平。（一）惯用法由于220kV（其最大工作电压Umax为252kV）及以下高压和220kV以上超高压电力系统（EHV）在过电压保护措施、绝缘耐压试验项目、最大工作电压倍数、绝缘裕度取值等方面都存在差异，所以在绝缘配合时按电压等级分成如下两个电压范围。

范围I：

3.5kV≤Umax≤252kV

范围II：

Umax＞252kV（一）惯用法1.雷电过电压下的绝缘配合

电气设备在雷电过电压下的绝缘水平通常用它们的基本冲击绝缘水平（BIL）来表示，有时亦称为额定雷电冲击耐压水平，可由下式求得

BIL＝KLUP(L)

(8-33)

式中，UP(L)为阀式避雷器在雷电过电压下的保护水平（kV），通常简化为配合电流下的残压UR作为保护水平；KL为雷电过电压下的配合系数，其值在1.2~1.4范围内。国际电工委员会（IEC）规定KL≥1.2，我国规定电气设备与避雷器相距很近时取1.25，相距较远时取1.4。（一）惯用法2.操作过电压下的绝缘配合（1）若变电站内的阀式避雷器只用作雷电过电压保护，在内过电压下避雷器应不动作。则须依靠别的降压或限压措施加以限制，而绝缘本身应能耐受可能出现的内部过电压。对于这一类变电站中的电气设备来说，其操作冲击绝缘水平（SIL），有时亦称额定操作冲击耐压水平，可按下式求得SIL＝KSK0U (8-34)

式中，KS为操作过电压下的配合系数，K0为操作过电压计算倍数，U为相电压。

系统额定电压/kV66及以下35及以下110～220中性点接地方式有效接地经小电阻接地有效接地相对地操作过电压计算倍数4.03.23.0（一）惯用法

（2）对于范围II（EHV）的电力系统，过去采用的操作过电压计算倍数：330kV时K0为2.75倍，500kV时K0为2.0～2.2倍。目前普遍采用氧化锌或磁吹避雷器来同时限制雷电与操作过电压，故不采用上述计算倍数，因为这时的最大操作过电压幅值将取决于避雷器在操作过电压下保护水平UP(S)。对于这一类变电站的电气设备来说，其操作冲击绝缘水平应按下式计算SIL＝KSUP(S) (8-35)

式中，KS为操作过电压下的配合系数，KS＝1.15～1.25。

（一）惯用法3.工频绝缘水平的确定国际电工委员会（IEC）作如下规定：（1）对于300kV以下的电气设备：绝缘在工频工作电压、暂时过电压和操作过电压下的性能用短时（1min）工频耐压试验来检验；绝缘在雷电过电压下的性能用雷电冲击耐压试验来检验。（2）对于300kV及以上的电气设备：绝缘在操作过电压下的性能用操作冲击耐压试验来检验；绝缘在雷电过电压下的性能用雷电冲击耐压试验来检验。

（二）统计法采用绝缘配合统计法作绝缘配合的前提：

充分掌握作为随机变量的各种过电压和各种绝缘电气强度的统计特性（概率密度、分布函数等）。因此，应用统计法进行绝缘配合是相当麻烦和困难的。我国电力行业标准规定：

在确定范围Ⅱ的架空线路操作过电压下的绝缘水平时，可用将过电压峰值和绝缘强度作为随机变量的统计法；在确定范围Ⅰ的架空线路操作过电压的绝缘水平时，仍以计算用最大操作过电压为基础进行绝缘配合。

（三）简化统计法简化统计法实质：

利用有关参数概率统计特性，但沿用惯用法计算程序的一种混合型绝缘配合方法。把这种方法应用到概率特性为已知的自恢复绝缘上，就能计算出在不同的统计安全因数KS下的绝缘故障率R，这对于评估系统运行可靠性是重要的统计安全因数KS：

KS＝UW/US

(8-36)三、输变电设备绝缘水平的确定变压器的绝缘水平与避雷器的保护水平的配合就代表了输变电设备的绝缘配合。12三、输变电设备绝缘水平的确定根据我国的电气设备制造水平、电力系统的运行经验，并参考IEC推荐的绝缘配合标准，国标GB311.1-83规定了3～500kV电气设备耐受电压标准，如表8-5所示。1）对3～15kV的设备给出了每种基准绝缘水平的系列I和系列II。2）对220～500kV的设备，给出了两种基准绝缘水平，由用户根据电网特点和过电压保护装置的性能等具体情况加以选用，制造厂按用户要求提供产品。四、架空输电线路的绝缘配合架空输电线路的绝缘配合主要内容为：

线路绝缘子串的选择

确定线路上各空气间隙的极间距离——空气间距。（一）绝缘子串的选择1在工作电压下不发生污闪2在操作过电压下不发生湿闪3具有足够的雷电冲击绝缘水平，能保证线路耐雷水平与雷击跳闸率满足规定要求线路绝缘子串应满足的要求1根据机械负荷和环境条件选定绝缘子型号2按工作电压所要求的泄漏距离选择绝缘子片数3按操作过电压的要求计算应有的片数4选择上面②、③所得片数中的较大者，并校验该