广州某高层住宅群高支模施工方案

高支模施工方案(计算书)一、工程概况1、****大厦住宅建筑群位于广州市天河区，南临****（需保护的文物），北临****路，西边是广州大道主干道，车辆可直达施工现场，交通便利。****大厦的建设单位为广州****房地产开发有限公司，设计单位为广东****建筑设计院。本工程用地面积约8693平方米，建筑物占地面积约3930平方米。地下室为二层，基本上呈长方形，外围尺寸为103.40m×37.8m，地上建筑裙楼三层，四层为设备转换层，裙楼以上分南北中三座塔楼；南塔楼8层、中塔楼20层、北塔楼30层。总建筑面积54026m2，其中地下室面积9400m2。裙楼建筑面积12126m2，住宅建筑面积32500m2。建筑总高度为89.8m。本工程为框架-剪力墙结构体系，按抗震烈度7度设防。框架-剪力墙的抗震等级分别为：框肢柱为一级，落地及一般剪力墙为二级。2、本工程±0.00以上由3层裙楼、一层设备转换层和塔楼3栋30、20、8层塔楼组成；裙楼层高首层为4.5m，二层为4.0m，三层为4.0m；裙楼首层为商场配备各种功能用房；二、三层均为商场，四层设备转换层、层高4.5m，塔楼各层均为住宅（层高为2.8m）。屋面设有机房、天面水箱。3、本工程采用剪力墙结构体系。剪力墙厚度500、350、300、250；砼柱裙楼柱为距形柱：有600×500、600×600～1300X1300。塔楼柱、有方柱700×700、附墙柱有600×600、1000×1000。楼板厚度二、三层120、四层150，五层200；设备层转换梁最大截面为800×1200。塔楼最大梁截面为400×700。二、模板安装1.内墙、柱模板安装墙模板采用915×1830×18厚木夹板，支撑系统全部用钢管、扣件，散装散拆，以适应层高变化需要。柱模板采用木模板，对边长为80cm以上的柱每@400加一支Ф14对拉螺栓固定。墙模和柱模利用顶撑及拉杆进行整体稳定，沿上下共设三道支撑，长撑用钢支顶，短撑用木枋并对正竖枋支顶，下撑用木枋，拉杆可用Ф6钢筋或8#铅线加花篮螺丝拉结，每1200一道，按45°设置。墙柱模板安装时要注意预留活口板，以便墙柱混凝土浇捣完三天后，墙柱模板的拆除，周转使用。3.楼板、梁模板安装本工程地下室负一层楼层模板为超高支撑及超大砼构件，在进行主体工程的模板施工时，楼板及大梁的支撑系统是施工重点，直接关系到施工安全及砼构件的成型。本工程楼板、梁侧面模板采用18mm厚胶合板，梁底面模板采用25mm木板。支顶时采用门式脚手架组成可调式门式架支顶，门式顶架由1.8m及0.9m加上、下托组成；门式架的设置间距为80cm；门式架架设需加设纵横向水平拉杆以及剪力撑。门式架搭设时先从梁搭起，然后再搭设楼板部位，门式架的排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到所在位置在楼层的边缘或孔洞的边缘，则门式架离边缘的距离不超过100mm，门式架离柱边的距离不超过300mm。两相邻门式架用钢斜撑拉结，纵横设置，且不少于两道；门式架两侧设置不少于两道的纵横水平拉杆，水平拉杆用φ48钢管扣紧，以保证门式架的整体刚度及稳定性。楼面梁板安装时，对于梁高大于800mm的梁，应配Ф14对拉螺栓，水平间距为400，竖向间距为500。梁、板采用木夹板，门式脚手架、附单支顶支撑，跨度大于4m的梁要按规范1‰～3‰起拱，大于8m的梁和悬臂大于2m的梁要待混凝土强度达到100%才能拆模，或拆模后装回头顶。施工缝隙在先浇注区段一侧采用钢丝网隔开。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。三、模板支撑系统的用料1、普通覆膜胶合板1830×915×18mm2、松什木枋100×80×2000mm3、多功能脚手架φ42×1800×1219mmφ42×900×1219mm4、普通钢管φ48×3.5mm四、模板的计算1、材料的力学性能松木枋f抗弯强度=70N/mm2E=9000N/mm2f顺纹抗压=33N/mm2[σ]=10N/mm2[ω]=3mmI=666666.7mm4W=133333.3mm3胶合板f=80N/mm2E=10000N/mm2[ω]=3mm[σ]=15N/mm2W=bh2/6I=bh3/12φ48×3.5钢管f=215N/mm2E=2.1×105N/mm2 [σ]=160N/mm2（A=489mm2）I=12.19×104mm4W=5080mm3门式脚手架f=215N/mm2E=2.1×105N/mm2I=6.08×104mm4混凝土γ=24KN/m3螺栓fm=170N/mm22、侧模计算：（墙、柱模板）由于采用循环浇筑方式，墙、柱混凝土γ=24kN/m3，浇筑速度＜5m/h，入模温度约25℃，坍落度为120mm，计算高度H=5.4m。（1）侧压力：F1=0.22γ﹒β1﹒β2﹒V1/2﹒200/(T+15)=0.22×24×1.2×1.15×51/2×200/(25+15)=81.46kN/m2F2=24×5.4=129.6kN/m23.39m取F1=81.46kN/m22.01mh=F1/γ=81.46/24=3.39m81.46kN/m2（2）墙、柱侧模板计算。（用18mm厚夹板，80×100木枋＠400）0.08146N/mm20.40m0.40mA、按抗弯强度验算Mmax=q﹒l2/8=0.08146×4002/8=1629.2N﹒mmW=1000×182/6=54000mm3I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4σmax=Mmax/W=1629.2/54000=0.03N/mm2[σ]=15N/mm2σmax=0.03N/mm2＜[σ]=15N/mm2B、按挠度验算：ωmax=5qb4/384EI=5×0.08146×4004/(384×10000×486000)=0.0056mm＜[ω]=3mm(3)单根竖向龙骨（80×100木枋）计算32.58N/mm0.5m龙骨沿水平方向隔400mm设置q=0.08146×400=32.58N/mmM=q﹒l2/8=32.58×5002/8=1.01×106N﹒mmW=133333.3mm3I=bh3/12=80×1003/12=6.67×106mm4σ=M/W=1.01×106/133333.3=7.58N/mm2[σ]=10N/mm2σ=7.58N/mm2＜[σ]=10N/mm2ω=5qb4/384EI=5×32.58×5004/(384×9000×6.67×106)=0.442mm＜[ω]=3mm（4）双钢管水平压檩按纵横间距500mm×500mm设置对拉螺栓。 浇筑时的水平荷载P=4kN/m242.73N/mm20.5m0.5m0.5m q=F+P=(81.46+4)×0.5=42.73N/mm2M=42.73×5002×0.125=1335312N*mm W=2×5.81×103=11620mm3σ=1335312.5/10160=131.42N/mm2<160N/mm2ωmax=5qb4/384EI=5×42.73×5004/(384×2.1×105×12.19×104)=1.358mm＜[ω]=3mm每根对拉螺栓所承受的侧压力为：42.73×500=21.365kN采用M16螺栓24.5kN>21.365kN，配2mm厚3型对拉构件。3.梁模计算梁最大截面为300×1450mm。侧板选用18㎜胶合板，底板选用25厚直边板。⑴.梁模侧压力计算:F=0.22γβ1β2ν1/2t0 =0.22×24×1.2×1.15×11/2×200/(25+15) =0.22×24×1.2×1.15×1×5 =36.432kN/m2 F=γH=24×1.45=34.8kN/m2取最小值：F=34.8kN/m2=0.03480N/mm2梁侧模板计算（用18mm厚夹板）梁侧模板每隔400mm设一道竖向龙骨(80×100木枋)M=1/8ql20.03480N/mm2=0.125×0.03480×4002=696N*mm0.4m0.4mW=bh2/6=400×182/6=21600mm3σ=696/21600=0.03222N/mm2＜15N/mm2ωmax=5qb4/696EI=5×0.03480×4004/(696×10000×1000×183/12)=0.00132mm<[3]mmb.竖向龙骨计算按梁高减150mm计算。并在离梁底高300mm,处加M16对拉螺栓一道。每根对拉螺栓用2φ48钢管夹住，详见《大梁支顶大样图》。q=0.03480×300=10.44N/mm10.44N/mmMmax=0.125ql2 =0.125×10.44×60020.6m0.6m=469800N*mmW=bh2/6=80×1002/6=133333.33mm3σ=Mmax/W=469800/133333.33=3.524N/mm2＜[σ]=15N/mm2ωmax=5ql4/696EI=5×10.44×4004/(696×9000×80×1003/12)=0.032mm＜[3]mm每根对拉螺栓所承受的侧压力为：34.8×0.6=20.88kN采用M16螺栓24.5kN>20.88kN，配2mm厚3型对拉构件。（2）梁底板计算：（用25厚松板）梁模板每米长度的荷载模板自重[（2×1.45+0.3）×500]=1600N/m钢筋砼1.45×0.3×25000=10875N/m施工活载1.3×2500=3250N/m振动荷载1.3×2000=2600N/m∑=183250N/m=18.325N/mm 梁板下@350mm设一条80×100木枋作横楞。18325N/m0.35mA、模板弯矩为：Mmax=ql2/8=18.325×3502/8=280601.56N﹒mmW=300×252/6=31250mm3σ=Mmax/W=280601.56/31250=8.98N/mm2＜[σ]=10N/mm2ωmax=5ql4/696EI=5×18.325×3504/(696×9000×300×253/12)=0.11＜[3]mmB.梁底模板下木枋横楞计算每一梁下木枋横楞承受的荷载为：18.325×350/300=21.379N/mmMmax=1/8ql2=21.379×0.125×3002=240514N﹒mmW=bh2/6=80×1002/6=133333.33mm3σmax=Mmax/W=240514/133333.33=1.804N/mm2<[σ]=10N/mm2ωmax=5ql4/696EI=5×21.379×3004/(696×9000×80×1003/12)=0.021mm＜[3]mmC.梁底模板木枋横楞下木枋纵楞的计算。门式支顶架沿梁长@610mm。P=21379×0.305×0.5 P=3260.30N =3260.30NMmax=0.175Pl 610mm610mm =0.175×3260.30×610=348037.03N*mmW=bh2/6=80×1002/6=133333.33mm3σ=Mmax/W=348037.03/133333.33=2.610N/mm2＜[σ]=10N/mm2ωmax=0.012Pl3/EI =0.012×3260.30×6103/9000×6666666.7 =1.48mm＜[ω]=3mm门式支顶架＠610mm,门式支架单管允许承载50kN P=18.325×610/6=1863.04N=1.863KN＜50kN满足承载要求.4、楼板支架的验算门式支架稳定性的验算：楼板模板支撑高度5.25m。采用2个门架（1.8m）1个梯架(0.90m)加上下托。为保证门式架支撑的稳定性，在纵横方向和主梁的立柱设置剪刀撑，间距4米。每米高度模板支撑自重产生的轴心设计标准值，每架距内，每步架高度的构配件自重：门架2榀0.484kN交叉拉杆4副0.16kN连接棒4个00.024kN上下托4件00.323合计∑=0.9911kN每米高支撑自重NGk1=N//h0=0.9911/1.800=0.5551kN/mmB、每米高附附件产生的轴轴心力设计值值NGk2每架距内：水平架固杆杆（φ51×3.5）6根N1=6×1.833×0.0441=0.445kN扣件6个N2=6×0.01145=0..087kN即NGk2=N1+N2/2×h0==（0.45+0.0087）/（2×1.880）==0.47kN/mmC、施工荷载载（自重及活活载）作用于于一榀门架的的轴心力标准准值总和。ΣNQik=18.3325×0.61=11..178kNND、作用于一榀门架架轴心力设计计值NN=n×1.2((Ngk1+Ngk2)h++1.4×00.85NQQik=2.5×1..2×(0..551+0..47)×1..80+1..4×0.885×11..178=18.8155kNE、一榀门架架内稳定承载载力的设计值值Nd在一榀门架内，离离楼面5000mm设一道道水平撑，隔隔1400mmm再设一道，见见《支顶架大大样图》I=0.25×((d21+d22)0.5=17.422mmλ=l/I==1400//17.422=80.337查表得得：φ=0.722Nd==kφA0f==0.8×00.722×6×310..2×0.2215==231.113kN>NN=18.8815kN经以上上验算:门架设置满满足稳定承载载力的要求。为保证地下室负一一层板的承载载力满足要求求，在负一层层梁下全部加加装回头顶。五、各种资源计划划及施工方法法（详见地下下室施工组织织设计）六、质量技术和安安全生产保证证措施。根据首层层的技术特点点和质量