高支模专项工程施工设计方案

..中天建设XX·西湖春天商住小区高支模专项施工方案 PAGE1目录一、工程概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。41、工程概述。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。42、设计概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。43、高支模工程概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。44、施工要求。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。55技术保证条件。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。5二、编制依据。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6三、施工计划。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。61、物资准备。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。62、施工准备。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。73、施工计划。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。9四、施工工艺技术。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。91、支撑体系参数。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。92、施工工艺。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。103、质量标准。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。104、模板拆除规定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。115、施工注意事项。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。12五、模板安装及砼浇筑方法和有关注意事项。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。13六、高支模计算式。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。141、平板模板计算式。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。142、梁模板计算式。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。263、墙模板计算式.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。384、柱模板计算式.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。455、梁侧模计算式.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。546、梁底模计算式.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。627、模板支架立杆荷载设计值.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。668、立杆稳定性计算.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。679、立杆地基承载力计算.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6810、扣件抗滑移计算.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。69七、应急预案。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。701、编制目的及适用范围.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。702、组织机构及岗位职责.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。703、应急响应及救援.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。714、后期处理.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。745、监测监控.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。756、施工预防措施.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。76一、工程概况1、工程概述：1.1、工程名称：******************商住小区一期1.2、建设单位：******************房地产开发1.3、设计单位：******************建筑设计咨询1.4、监理单位：******************建设工程管理XX公司1.5、勘察单位：******************岩土工程勘察设计研究院1.6、施工单位：******************集团1.7、检测单位：******建筑工程质量检测中心1.8、******商住小区工程位于******市******区,******路与******路之间西临******路,东与******接壤。本工程为框架剪力墙结构,地下一层,地上二十六层,包括地下室、裙楼和四栋塔楼〔包括商铺、停车库、地下公建,该工程占地面积40764.64m2,总建筑面积107875.4㎡,一期主要由1#、2#、3#、4#楼组成,系高层建筑,标准层层高3.0m,建筑总高度为81.300m,建筑面积依次24909.10m2,21810.98m2,26878.26m2,16975.99m。1#、2#、3#楼沿街部分设有2层商业,建筑高度为8.200m。本区块地下室为整体地下一层结构,地下室建筑面积为15555.28m2,其中各主楼地下一层为各类设备用房及非机动车库,其余为地下机动车库,主楼非机动车库与机动车库间的高差为1100mm。2、设计概况混凝土强度等级：墙柱为C45,梁板为C35,钢筋类别为3级钢〔HRB400,焊条采用E50、E55系列,结构抗震等级为三级,建筑结构安全等级为二级,主体结构设计使用年限为50年,剪力墙厚有200mm、250mm,柱截面有400mm*400、500mm*600mm、450mm*700mm、550mm*600mm等,梁截面有200mm*400mm、250mm*400mm、250mm*570mm、200mm×700mm、300mm×770mm等。3、高支模工程概况3.1、根据本工程设计图纸,其中3#楼首层架空层层高6.0m,实际支模高度为5.9m,卫生间、厨房、阳台板厚为100㎜,次卧、书房板厚为110㎜,客厅板厚为120㎜,属高支模范畴,高支模部分最大梁截面200mm×700mm,最大跨度7.4m。3.2、其中4#楼首层架空层层高6.0m,地下室顶板降板0.5m,实际支模高度为6.4m,卫生间、厨房、阳台板厚为100㎜,次卧、书房板厚为110㎜,客厅板厚为120㎜,属高支模范畴,高支模部分最大梁截面300mm×770mm,最大跨度7.4m。3.3、为了保证支撑模板系统的施工质量,防止发生安全事故,避免造成人员伤亡和财产损失,根据住建部87号文件的规定,特编制高支撑模板系统专项施工方案。3.4、结合本工程实际情况和取材方便以及确保模板支架体系的稳固性,经过综合考虑,决定本工程选用扣件式钢管脚手架支模体系,立杆纵距为1200㎜,立杆横距为1200㎜,水平杆步距为1800㎜。4、施工要求4.1施工现场已完成模板支撑体系基础施工或下层楼板混凝土浇筑时,其下一层楼板支撑系统不得拆除。4.2模板支架搭设必须由架子工搭设,架子工必须持证上岗。4.3施工现场物料应准备充足,个人防护用品必须配备齐全。4.4在已施工楼层上按搭设间距放线,预留墙柱模板支设操作空间,搭设间距必须按计算要求进行。4.5雨天或大风天气严禁登高搭设,高温天气施工错开高温时段,并做好防暑降温准备工作。5、技术保证条件5.1项目技术负责人组织施工技术人员熟悉图纸,了解设计意图,明确模板施工中的重难点。5.2项目技术负责人组织编制详细的施工方案报监理审批并进行专家论证,通过后编制技术交底,明确施工中应注意的事项。5.3项目技术负责人组织项目相关部门及班组长进行统一的专项交底,加强相关管理人员对模板施工安全及质量要求的认识,明确模板工程施工控制要点。5.4责任工程师对操作班组进行交底,明确操作中的技术要求和质量控制标准和措施。5.5项目工程部除对劳务队伍进行书面交底外,架子队伍管理层应向其操作人员进行方案、措施等书面交底。5.6做好有关材料进场计划。5.7做好模板施工的技术资料和施工过程的检验记录,并及时收集和整理上述资料以保证资料的及时、准确、完整。二、编制依据1、本工程设计图纸2、本工程施工组织设计3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；4、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；7、《建筑施工手册》〔第三版出版社；8、《建筑施工工艺标准》出版社；9、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；10、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；11、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991；12、《建筑工程质量检验统一标准》GB50300-2014；13、《建筑变形测量规范》JGJ8-2007；14、《工程测量规范》GB50026-2007；15、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》住房和城乡建设部建质[2009]87号；三、施工计划〔一、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求,组织好所需的材料、机具按计划进场,在指定地点,按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。根据项目经理部架构,按照劳动需要量计划,组织劳动力进场,并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育,并建立、健全各项现场管理制度。扣件式钢管脚手架钢材的选用1、脚手架钢管采用《低压液体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管,钢管的钢材质量符合《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定.2、扣件质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定,在螺栓拧紧扭矩达到65N.m时,不得发生破坏。3、可调托撑螺杆外径不小于36mm,直径与螺距应符合现行国家标准的规定。4、可调托撑的螺杆与托板焊接牢固,焊缝高度不小于6mm,可调托撑的螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣,螺母厚度不得小于30mm,可调托撑抗压承载力设计值不小于40KN,托板厚度不小于5mm。木材的选用1、不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2、木材的材质标准符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定.3、施工现场所用的木材含水率应符合下列规定：方木不应大于15﹪,板材不应大于20﹪,连接件不应大于15﹪。木胶合板的选用1、模板表面应平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜,并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。2、各层板的原材含水率不应大于15﹪,且同一胶合板各层原材间的含水率差别不应大于5﹪。3、胶合板应采用耐水胶,其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度,并应符合环境保护的要求。4、进场的胶合板除应有出厂质量合格证外,还应保证外观尺寸合格。〔二、施工准备1、模板涂刷脱模剂,并分规格堆放,根据图纸要求,放好轴线和模板边线,定好水平控制标高。2、柱混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准,向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净,并满足承载力要求,应有可靠的照明设施。5、模板安装前,先检查模板、钢管、构配件质量,不符质量标准的不得投入使用。主要材料计划如下：序号材料名称数量计划进场时间备注1Ф48*3.0钢管3000根2016年9月15日2直角扣件2000个2016年9月15日3旋转扣件300个2016年9月15日4对接扣件200个2016年9月15日5可调顶托3000个2016年9月15日6模板8000平米2016年9月15日7木方200立方2016年9月15日8Ф14高强螺杆2000根2016年9月15日主要设备及机具计划如下：序号设备及机具名称规格型号单位数量1圆锯MJ235台22平刨MB537A台23手电钻台44电焊机ZX5-40台25压刨MB104A台16手提电箱个27榔头个508钢卷尺个509吊线锤个20劳动力计划如下：专职安全生产管理人员配备序号姓名职务资格证书号1周文锋安全负责人浙建安C〔201407000172蒋晓俊安全员浙建安C〔201407001813孔新栋安全员浙建安C〔20100700675特殊工种作业人员配备序号姓名职务操作资格证书号1肖万参架子工陕A0220140006142肖承勇架子工陕A0220150005163肖万松架子工陕A0220140007324何卫成架子工5万小海焊工劳动力计划序号工种人数1木工502钢筋工303混凝土工20〔三施工计划3#楼高支模项目计划于2016年9月16日实施,并随着结构的施工流水插入搭设,计划到2016年10月15日完成全部高支模施工。4#楼高支模项目计划于2016年11月25日实施,并随着结构的施工流水插入搭设,计划到2016年12月12日完成全部高支模施工。四、施工工艺技术支撑体系选用钢管扣件支撑体系,具体参数如下：序号构件名称材质及规格备注1柱面板1830*915*15mm光面黑模板背楞40*60*2.5方管柱箍双Ф48*3.0钢管其他Ф14对拉螺杆2板面板1830*915*15mm光面黑模板次楞40*60*2.5方管主楞双Ф48*3.0钢管模板支撑Ф48*3.0钢管、扣件、U托3梁面板1830*915*15mm光面黑模板次楞40*80方木主楞双Ф48*3.0钢管模板支撑Ф48*3.0钢管、扣件、U托其他Ф14对拉螺杆4墙面板1830*915*15mm光面黑模板背楞40*60*2.5方管主楞双Ф48*3.0钢管模板支撑Ф48*3.0钢管、扣件、U托其他Ф14对拉螺杆〔一、施工工艺〔1先装后拆,后装先拆原则,逐层向下拆除,拆除过程不得高空抛掷。〔2模板拆装区域周围,应设置围栏,并挂明显的标志牌,禁止非作业人员入内。拆除模板,严禁在同一垂直面上施工。〔3拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降,上下应有人接应,配件应随装拆随运送,严禁从高处掷下,拆模时应有专人指挥,并在下面标出工作区,用绳子和红白旗加以围栏,暂停人员过往,混凝土板上的预留洞,应在模板拆除后即将洞口盖好。〔4拆除模板应按顺序进行,如大梁的支撑架,应先从跨中开始分别向两端对称进行,在拆除水平杆时,应先拆除最上层的,再依次往下,直至最后一道水平杆,在拆除过程中,现场派专人进行安全监护,随时注意未拆除部位的稳定性。〔5在拆除模板前,应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求,梁、板底模：在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板必须在混凝土强度达到100%后方可拆除。〔6拆除模板时,应按次序依次进行,不能漏有未拆除的悬空模板,不能采用大面积撬落的方法,防止砸坏脚手架或施工人员。〔7拆除高支模时,必须搭设能保证安全施工的脚水板或工作台,不能站在支撑架或模板上进行作业。〔8模板超出时应遵循实际规定的顺序,当无规定时,应按先支的后拆、后支的先拆,先拆非承重模板、后拆承重模板,由上而下、由外向里的拆除顺序,严禁上下交叉作业。〔9模板拆除作业属危险作业,作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底,并对作业区进行围护,设明显标志,派专门监护人员。〔10侧模：拆模时混凝土强度不得低于1Mpa或拆除时不出现掉棱、缺角。〔11悬臂构件：结构跨度≤2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除,>2m的要求达到100%后方可拆除。〔12圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。〔二、质量标准主控项目：〔1安装现浇结构的上层模板及其支撑时,下层楼板尖具有承受上层荷载的承载能力,立柱铺设配套底座。〔2涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。〔3钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。〔4有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目：1、模板安装的一般要求,观察检查。〔1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,模板内无积水；〔2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；〔3浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；2、模板应平整光洁,不得产生影响混凝土表面质量的,粗糙、麻面。观察检查。3、本工程现浇钢筋混凝土梁、板,起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固,其偏差符合规定。尺量检查。5、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置〔mm3预埋管、预留孔中心线位置〔mm3插筋中心线位置〔mm5外露长度〔mm+10,0预埋螺栓中心线位置〔mm2外露长度〔mm+10,0预留洞中心线位置〔mm10尺寸〔mm+10,0模板安装轴线位置〔mm5允许偏差底模上表面标高〔mm±5截面内部尺〔mm基础±10柱、墙、梁+4,-5层高垂直度〔mm不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差〔mm2表面平整度〔mm5〔三、模板拆除质量应符合的规定主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100%。一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受操作。2、模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。〔四、施工注意事项1、避免工程质量通病1.1模板安装前,先检查模板、钢管、构配件等的质量,不符质量标准的不得投入使用。1.2梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间,拆除困难的现象。措施：A、支模时应遵守边模包底模的原则,梁模与柱模连接处,下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。C、混凝土浇筑前,模板应充分用水浇透。1.3板模板：防止板中部下挠,板底混凝土面不平的现象。措施：A、搂板模板厚度要一致,木楞材料要有足够的强度和刚度,木楞面要平整。B、支撑要符合规定的主控项目要求,不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。C、板模按规定起拱。1.4钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座,楼板能满足承载力要求。1.5钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm,要安装足够的交叉支撑,钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结,使钢管脚手架不产生位移。2、主要安全技术措施2.1支撑过程中应遵守安全操作规程,如遇途中停歇,应将就位的支撑、模板联结稳固,不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。模板上有预留洞者,应在安装后将洞口盖好。2.2拆模时应搭设工作平台。2.3拆楼层外边模板时,应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。2.4避免使用质量不合格的钢管及其配件,确保钢管脚手架结构稳定和足够的承载力。2.5施工过程剪刀撑、水平撑〔水平钢管不能任意拆除。2.6梁上设有砼柱的砼梁其模板支撑必须在砼强度达到设计强度的100%才能拆除。2.7后浇带其模板支撑必须在砼强度达到设计强度后才能拆除。五、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土,混凝土浇筑原则；以施工缝为施工流水段,由一端开始用"赶浆法"推进,先梁后板,梁浇筑方式从中间向两边均匀浇筑。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行,在支架下面要安装照明灯,在安全员的监督下,派木工进行巡查,发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时,安全员应即报告现场施工负责人,现场施工负责人查明情况,采取必要的安全措施和加固措施。发现险情,安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装时,应考虑上下层支顶要在同一个位置上。六、高支模计算式〔一、平板模板计算计算参数基本参数楼板厚度h<mm>120楼板边长L<m>7楼板边宽B<m>3.7模板支架高度H〔m5.88主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la<m>1.2立柱横向间距lb<m>1.2水平杆步距h1<m>1.8立杆自由端高度a<mm>500架体底部布置类型垫板次梁间距a<mm>300次梁悬挑长度a1<mm>200主梁悬挑长度b1<mm>200主梁合并根数2结构表面要求表面隐藏剪刀撑〔含水平布置方式普通型计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.0次梁类型矩形钢管次梁规格60×40×2.5面板类型覆面木胶合板面板规格15mm<板材垂直方向>钢管类型Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak<kPa>/架体底部垫板面积A<m^2>0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市XX<省>XX市<市>地面粗糙度类型/模板及其支架自重标准值G1k<kN/m^2>0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k<kN/m^3>24钢筋自重标准值G3k<kN/m^3>1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k<kN/m^2>2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k<kN>2.5计算主梁时均布活荷载Q3k<kN/m^2>1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k<kN/m^2>1基本风压值Wo<kN/m^2>/简图：〔图1平面图〔图2纵向剖面图1〔图3横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]b+1.4Q1kb}=0.9×<1.2×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×1+1.4×2.5×1>=6.727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×<1.35×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×1+1.4×0.7×2.5×1>=6.229kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max<6.727,6.229>=6.727kN/m〔图4可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]b}=0.9×<1.2×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×1>=3.577kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN〔图5可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]b}=0.9×<1.35×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×1>=4.024kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN〔图6永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.276kN·m〔图7面板弯矩图σ=Mmax/W=0.276×106/37500=7.373N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算qk=<G1k+<G3k+G2k>×h>×b=<0.3+<24+1.1>×120/1000>×1=3.312kN/m〔图8正常使用极限状态下的受力简图〔图9挠度图ν=0.138mm≤[ν]=300/250=1.2mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：〔图10可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+〔G2k+G3k>h]a+1.4Q1ka}=0.9×<1.2×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000+1.4×2.5×300/1000>=2.018kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+〔G2k+G3k>h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×<1.35×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000>=1.869kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max<2.018,1.869>=2.018kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]a}=0.9×<1.2×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000>=1.073kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN〔图11可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]a}=0.9×<1.35×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000>=1.207kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN〔图12永久荷载控制的受力简图1、强度验算〔图13次梁弯矩图Mmax=0.651kN·mσ=Mmax/W=0.651×106/<7.29×103>=89.364N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算〔图14次梁剪力图Vmax=3.365kNτmax=VmaxS/<Ib0>=3.365×1000×4.765×103/<21.88×104×0.5×10>=14.655N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=<G1k+<G3k+G2k>×h>×a=<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000=0.994kN/m〔图15正常使用极限状态下的受力简图〔图16次梁变形图νmax=0.265mm≤[ν]=1.2×1000/250=4.8mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]a+1.4Q3ka}=0.9×<1.2×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000+1.4×1.5×300/1000>=1.64kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×<1.35×<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000>=1.604kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max<1.64,1.604>=1.64kN此时次梁的荷载简图如下〔图17次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+<G2k+G3k>h]a=<0.3+<24+1.1>×120/1000>×300/1000=0.994kN/m此时次梁的荷载简图如下〔图18次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.202kNRkmax=1.334kN还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：〔图19主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：〔图20主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算〔图21主梁弯矩图Mmax=1.1kN·mσ=Mmax/W=1.1×106/<8.986×1000>=122.399N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算〔图22主梁剪力图Vmax=5.546kNτmax=QmaxS/<Ib0>=5.546×1000×6.084×103/<21.566×104×1.2×10>=13.038N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图23主梁变形图νmax=1.178mm≤[ν]=1.2×103/250=4.8mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力,故：Rzmax=9.855kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接,按铰支座考虑,故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h1/i=1.8×1000/<1.59×10>=113.208≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.474N1=0.9×[1.2<G1k+<G2k+G3k>h>+1.4Q4k]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×<1.2×<0.3+<24+1.1>×120/1000>+1.4×1>×1.2×1.2+0.9×1.2×5.88×0.167=8.026kNf=N1/<φA>=8.026×1000/<0.474×<4.24×100>>=39.937N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N=Rzmax=9.855kNN=9.855kN≤[N]=30kN满足要求〔二、梁模板计算计算参数基本参数混凝土梁高h<mm>770混凝土梁宽b<mm>300混凝土梁计算跨度L<m>7.4模板支架高度H<m>5.73计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1<mm>250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度100斜撑<含水平>布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la<m>1.2垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb<m>1.2水平杆步距h<m>1.8梁侧楼板立杆的纵距la1<m>1.2梁侧楼板立杆的横距lb1<m>1.2立杆自由端高度a<mm>300梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m6架体底部布置类型垫板结构表面要求表面隐藏材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.0次梁类型矩形木楞次梁规格40×80面板类型覆面木胶合板面板规格15mm<板材垂直方向>钢管规格Ф48×3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak<N/mm2>/架体底部垫板面积A<m2>0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市XX<省>XX市<市>地面粗糙度类型/基本风压值Wo<kN/m^2>/模板及其支架自重标准值G1k<kN/m^2>0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k<kN/m^3>24钢筋自重标准值G3k<kN/m^3>1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k<kN/m^2>2.5

2、施工简图〔图1剖面图1〔图2剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]b+1.4Q1kb}=0.9×<1.2×<0.5+<24+1.5>×770/1000>×1+1.4×2.5×1>=24.896kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×<1.35×<0.5+<24+1.5>×770/1000>×1+1.4×0.7×2.5×1>=26.669kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max<24.896,26.669>=26.669kN/m〔图3面板简图〔图4面板弯矩图Mmax=0.012kN·mσ=Mmax/W=0.012×106/37500=0.32N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算qk=<G1k+<G3k+G2k>×h>×b=<0.5+<24+1.5>×770/1000>×1=20.135kN/m〔图5简图〔图6挠度图ν=0.001mm≤[ν]=300/<<6-1>×250>=0.24mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]a+1.4Q1ka}=0.9×<1.2×<0.5+<24+1.5>×770/1000>×300/1000/<6-1>+1.4×2.5×300/1000/<6-1>>=1.494kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×<1.35×<0.5+<24+1.5>×770/1000>×300/1000/<6-1>+1.4×0.7×2.5×300/1000/<6-1>>=1.6kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max<1.494,1.6>=1.6kN/m计算简图：〔图7简图1、强度验算〔图8次梁弯矩图<kN·m>Mmax=0.233kN·mσ=Mmax/W=0.233×106/<42.667×1000>=5.451N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求2、抗剪验算〔图9次梁剪力图<kN>Vmax=1.112kNτmax=VmaxS/<Ib>=1.112×103×32×103/<170.667×104×4×10>=0.521N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=<G1k+<G3k+G2k>×h>×a=<0.5+<24+1.5>×770/1000>×300/1000/<6-1>=1.208kN/m〔图10变形计算简图〔图11次梁变形图<mm>νmax=0.887mm≤[ν]=1.2×1000/250=4.8mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点,为了便于计算统一按铰节点考虑,偏于安全。根据实际工况,梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况,且能保证计算的安全。等跨连续梁,跨度为:2跨距为：<等跨>0.6将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+<G2k+G3k>h]a+1.4Q1ka}=0.9×<1.2×<0.5+<24+1.5>×770/1000>×300/<<6-1>×1000>+1.4×2.5×300/<<6-1>×1000>>=1.494kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+<G2k+G3k>h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×<1.35×<0.5+<24+1.5>×770/1000>×300/<<6-1>×1000>+1.4×0.7×2.5×300/<<6-1>×1000>>=1.6kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max<1.494,1.6>=1.6kN此时次梁的荷载简图如下〔图16 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+<G2k+G3k>h]a=<0.5+<24+1.5>×770/1000>×300/<<6-1>×1000>=1.208kN/m此时次梁的荷载简图如下〔图17 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.123kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.603kN还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：〔图18 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：〔图19 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算〔图12主梁弯矩图<kN·m>Mmax=0.421kN·mσ=Mmax/W=0.421×106/<8.986×1000>=46.894N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算〔图13主梁剪力图<kN>Vmax=6.137kNτmax=QmaxS/<Ib>=6.137×1000×6.084×103/<21.566×104×1.2×10>=14.428N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图14主梁变形图<mm>νmax=0.048mm≤[ν]=1.2×1000/<1+1>/250=2.4mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.274kN非端支座最大支座反力为：R2=12.274kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.274kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=12.274kN≤[N]=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接,按铰支座考虑,故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.8×1000/<1.59×10>=113.208≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.496梁侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2<G1k+<G2k+G3k>h0>+1.4Q1k]la1lb1=<1.2×<0.5+<24+1.5>×100/1000>+1.4×2.5>×1.2×1.2=10.31kN由第五节知,梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.274kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样,故应取大值进行验算NA=max<N1+R1,R2>=12.274kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=12.274+1.2×0.065×<5.73+<770-100>/1000>=12.776kNf=NB/<φA>=12.776×1000/<0.496×<4.24×100>>=60.75N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求〔三、墙模板计算计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土墙厚度h<mm>250混凝土墙计算高度H<mm>6500混凝土墙计算长度L<mm>4000次梁布置方向竖直方向次梁间距a<mm>200次梁悬挑长度a1<mm>200主梁间距b<mm>450主梁悬挑长度b1<mm>200结构表面要求表面隐藏主梁合并根数2对拉螺栓横向间距<mm>450对拉螺栓竖向间距<mm>/材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.0次梁类型矩形钢管次梁规格60×40×2.5面板类型覆面木胶合板面板规格15mm<板材垂直方向>面板E<N/mm^2>9000面板fm<N/mm^2>26对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土初凝时间t0<h>2混凝土浇筑速度V〔m/h>2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度γc<kN/m^3>24混凝土塌落度影响修正系数β21.15外加剂影响修正系数β11.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k<kN/m^2>2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k<kN/m^2>/〔图1 纵向剖面图〔图2 立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×2×1.2×1.15×20.5=20.609kN/m2F2=γcH＝24×6500/1000=156kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝20.609kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max<1.2×20.609+1.4×2,1.35×20.609+1.4×0.7×2>=26.804kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝20.609kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算q＝bS＝1×26.804=26.804kN/m〔图3 承载能力极限状态受力简图〔图4 面板弯矩图<kN·m>Mmax＝0.134kN·mσ＝Mmax/W＝0.134×106/37500=3.574N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×20.609=20.609kN/m〔图5 正常使用极限状态受力简图〔图6 面板变形图νmax＝0.17mm≤[ν]＝200/250=0.8mm满足要求五、次梁验算q＝aS＝200/1000×26.804=5.361kN/mqk＝aSk＝200/1000×20.609=4.122kN/m1、抗弯强度验算〔图7 承载能力极限状态受力简图〔图8 梁弯矩图Mmax＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/<7.29×1000>=14.707N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算〔图9 次梁剪力图<kN>Vmax＝1.254kNτ=VmaxS0/<Ib>=1.254×103×4.765×103/<21.88×104×0.5×10>=5.462N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图10 正常使用极限状态受力简图〔图11 次梁变形图ν＝0.026mm≤[ν]＝450/250=1.8mm满足要求4、支座反力计算Rmax=2.444KNRmaxk=1.879KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的,为了方便计算且保证安全,可以按有悬挑的四跨连续梁计算,计算简图如下：〔图12 承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算〔图13 主梁弯矩图Mmax＝0.489kN·mσ＝Mmax/W＝0.489×106/<8.986×1000>=54.402N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算〔图14 主梁剪力图Vmax＝3.057kNτ=VmaxS0/<Ib>=3.057×1000×6.084×103/<21.566×104×1.2×10>=7.187N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图15 正常使用极限状态受力简图〔图16 主梁变形图ν＝0.257mm≤[ν]＝450/250=1.8mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=7.34KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝7.34kN≤Ntb=17.8kN满足要求〔四、柱模板计算计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土柱边长L<mm>600混凝土柱边宽B<mm>550混凝土柱计算高度H<mm>6500柱长边次梁根数m4柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a<mm>300柱箍间距b<mm>700柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X1柱短边对拉螺栓根数Y1荷载参数混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0<h>4混凝土浇筑速度V〔m/h>2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc<kN/m^3>24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k<kN/m^2>/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k<kN/m^2>2材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格Ф48×3.0次梁类型矩形钢管次梁规格60×40×2.5面板类型覆面木胶合板面板规格15mm<板材垂直方向>对拉螺栓规格M16〔图1 模板设计平面图〔图2 模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×6500/1000=156kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm,则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9×max<1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2>=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。〔图3 承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m〔图4 面板弯矩图<kN·m>Mmax＝0.259kN·mσ＝Mmax/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求2、挠度验算〔图5 正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m〔图6 面板变形图<mm>νmax=0.339mm≤[ν]＝200/250=0.8mm满足要求五、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁,次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况,计算简图如下：〔图7 承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max<L/m,B/n>S＝200/1000×51.844=10.369kN/mqk＝Max<L/m,B/n>Sk＝200/1000×41.218=8.244kN/m1、强度验算〔图8 次梁弯矩图Mmax＝0.467kN·mσ＝Mmax/W＝0.467×106/<7.29×1000>=64.005N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算〔图9 次梁剪力图Vmax=3.708kNτ=VmaxS0/<Ib>=3.708×103×4.765×103/<21.88×104×0.5×10>=16.152N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图10 正常使用极限状态受力简图〔图11 次梁变形图ν=0.231mm≤[ν]＝700/250=2.8mm满足要求4、支座反力计算Rmax=7.311kNRmaxk=5.813kN六、柱箍验算取s=Max[L/<X+1>,B/<Y+1>]=max<<600+<60+48>×2>/<1+1>,<550+<60+48>×2>/<1+1>>=408mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍,简化为每跨作用两个集中力。〔图12 承载能力极限状态受力简图1、强度验算〔图13 弯矩图<kN·m>Mmax＝0.851kN·mσ＝Mmax/W＝0.851×106/<8.986×1000>=94.749N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪验算〔图14 剪力图<kN·m>Vmax=9.541kNτ=VmaxS0/<Ib>=9.541×103×6.084×103/<21.566×104×1.2×10>=22.431N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图15 正常使用极限状态受力简图〔图16 变形图ν＝0.105mm≤[ν]＝408/250=1.632mm满足要求4、支座反力计算Rmax=19.082kN七、对拉螺栓验算N＝Rmax=19.082kN≤24.5kN满足要求〔五、梁侧模板计算计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度h<mm>100梁计算跨度L〔m7.4混凝土梁截面高度H<mm>770混凝土梁截面宽度B<mm>300次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n4次梁悬挑长度b1<mm>150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X<mm>/主梁间距b<mm>600主梁悬挑长度b2<mm>/结构表面要求表面隐藏荷载参数混凝土初凝时间t0<h>4混凝土浇筑速度V〔m/h>2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc<kN/m^3>24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k<kN/m^2>4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.0次梁类型矩形木楞次梁规格40×80面板类型覆面木胶合板面板规格15mm<板材垂直方向>面板E<N/mm^2>9000面板fm<N/mm^2>26对拉螺栓规格M12〔图1剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×770/1000=18.48kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝18.48kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4×0.7Q2k]则：S=0.9×max<1.2×18.48+1.4×4,1.35×18.48+1.4×0.7×4>=25.981kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝18.48kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=<H-h>/<n-1>=<770-100>/1000/<4-1>=0.2231、强度验算〔图2 承载能力极限状态受力简图q＝bS＝1×25.981=25.981kN/m〔图3 面板弯矩图<kN·m>Mmax＝0.162kN·mσ＝Mmax/W＝0.162×106/37500=4.32N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×18.48=18.48kN/m〔图4 正常使用极限状态受力简图〔图5 面板变形图νmax＝0.236mm≤[ν]＝256.667/250=1.027mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：q＝aS＝256.667×25.981=6668.517N/mqk＝aSk＝256.667×18.48=4743.206N/m由于次梁为水平向,所以可以按三跨连续梁计算,跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算〔图6 承载能力极限状态受力简图〔图7 梁弯矩图Mmax＝0.225kN·mσ＝Mmax/W＝0.225×106/<42.667×1000>=5.275N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪强度验算〔图8 次梁剪力图<kN>Vmax＝2.251kNτ=VmaxS0/<Ib>=2.251×103×32×103/<170.667×104×4×10>=1.055N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算〔图9 正常使用极限状态受力简图〔图10 次梁变形图ν＝0.211mm≤[ν]＝600/250=2.4mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.251KNRmaxk=3.024KN六、主梁验算主梁按连续梁计算,又因为主梁端部有悬挑部分,故可按有悬挑的连续梁计算,计算简图如下：〔图11 承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算〔图12 主梁弯矩图Mmax＝0.948kN·mσ＝Mmax/W＝0.948×106/<8.986×1000>=105.499N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算〔图13 主梁剪力图Vmax＝7.077kN·mτ=VmaxS0/<Ib>=7.077×1000×6.084×103/<21.566×104×1.2×10>=16.637N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算〔图14 正常使用极限状态受力简图〔图15 主梁变形图ν＝0.503mm≤[ν]＝600/250=2.4mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.381×4.251=10.122kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝10.122kN≤Ntb=12.9kN满足要求〔六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×18×18/6=2.16×104mm3；I=400×18×18×18/12=1.94×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×<24.00+1.50>×0.40×1.50=18.360kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.30×0.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×<2.00+2.00>×0.40=2.240kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1<q1+q2>l2+0.117q3l2=0.1×<18.36+0.144>×2002+0.117×2.24×2002=8.45×104N·mmσ=Mmax/W=8.45×104/2.16×104=3.9N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.9N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/<100EI>≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=18.360+0.144=18.504kN/m；l--计算跨度<梁底支撑间距>:l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×18.504×2004/<100×6000×1.94×105>=0.172mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.172mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm,满足要求！梁底支撑方木的计算1.荷载的计算<1>钢筋混凝土梁和模板自重设计值<kN/m>：q1=1.2×[<24+1.5>×1.5×0.2+0.3×0.2×<2×1.38+0.4>/0.4]=9.749kN/m；<2>施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值<kN/m>：q2=1.4×<2+2>×0.2=1.12kN/m；均布荷载设计值q=9.749+1.120=10.869kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递,其设计值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×<2.00+2.00>]×<0.60-0.40>/4=0.091kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5×8×8/6=5.33×101cmI=5×8×8×8/12=2.13×102cmE=9000N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：简图<kN·m>剪力图<kN>弯矩图<kN·m>变形图<mm>方木的支座力:N1=N3=0.45kN；N2=3.63kN；最大弯矩：M=0.101kN·m最大剪力：V=1.815kN方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.101×106/5.33×104=1.9N/mm2；方木最大剪应力计算值：τ=3V/<2bh0>=3×1.815×1000/<2×50×80>=0.681N/mm2；方木的最大挠度：ν=0.019mm；方木的允许挠度：[ν]=0.6×103/2/250=1.2mm；方木最大应力计算值1.887N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值0.681N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2,满足要求！方木的最大挠度ν=0.019mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.200mm,满足要求！〔七、模板支架立杆荷载设计值<轴力>作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容<1>脚手架的自重<kN>：NG1=0.158×17.8=2.814kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。<2>模板的自重<kN>：NG2=0.35×1×1=0.35kN；<3>钢筋混凝土楼板自重<kN>：NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.414kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ=<2.5+2>×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=13.997kN；〔八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/<φA>≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值<kN>：N=13.997kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径<cm>：i=1.59cm；A立杆净截面面积<cm2>：A=4.24cm2；W立杆净截面模量<抵抗矩><cm3>：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值<N/mm2>；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度<m>；按下式计算:l0=h+2a=1.2+0.2×2=1.6m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；l0/i=1600/15.9=101；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.58；钢管立杆的最大应力计算值；σ=13997.016/<0.58×424>=56.917N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=56.917N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算l0=k1k2<h+2a>=1.185×1.051×<1.2+0.2×2>=1.993m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数,h+2a=1.6按照表2取值1.051；Lo/i=1992.696/15.9=125；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.423；钢管立杆的最大应力计算值；σ=13997.016/<0.423×424>=78.042N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=78.042N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。〔九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中,地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=13.997/0.25=55.988kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.997kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=55.988≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！〔十、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算<规范>:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=15.882kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!应急预案第一章编制目的及适用范围第一节编制目的为了确保模板施工的安全和质量,创造良好的施工环境,有效控制安全事故,避免发生事故后造成更大的损失；事故发生后,极时展开救援,抢救受伤人员,使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救,防止事故继续发展,是编制模板工程应急预案的目的。第二节适用范围本方案适用于西湖春天小区工程脚手架拆装作业安全监控和应急救援工作的指导,包括大模板,模板、水平砼购建模板支撑系统及特殊结构模板工程。如发生人员伤亡事故时,除按本预案及时开展应急救援外,还应及时通知应急救援小组,启动《生产安全事故应急救援预案》。在其他场所发生类似情况施工作业时,承担纠正和制止事故发生的责任。第二章组织机构及岗位职责第一节组织机构项目部在施工大模板,模板、水平砼购建模板支撑系统及特殊结构模板工程前,应成立模板工程应急救援小组,办公地点设在项目部,领导小组下设5个救援专业组,即：应急救援组、后勤保障组、治安保卫组、技术分析组和善后处理组。模板工程应急救援"指挥领导小组"的组长：******副组长：******组员：************周文锋蒋逢阳楼忠华张玉恒应急领导小组名单及联系方式如下：姓名职务分工单位******生产经理应急救援******项目部周文锋安全主管后勤保障******项目部楼忠华安全员治安保卫******项目部******技术负责技术分析******项目部蒋逢阳安全员善后处理******项目部第二节应急领导小组职责1指挥领导小组职责〔1负责本项目"预案"的制定、修订和演练；〔2组建义务应急救援队,并组织实施救援行动；〔3检查督促做好模板工程的预防措施和应急救援的各准备工作；〔4发布和解除应急救援命令；〔5向公司分管领导、相关部门通报事故情况,配合上级有关部门人员进行事故调查,必要时向有关单位发出救援请求。公司相关部门人员负责向新闻媒体、有关上级单位通报事故情况。〔5组织事故调查,总结应急救援工作经验教训。2救援专业组分工〔1应急救援组：负责人为主管安全生产经理,组员由安质部、施工技术部、综合部等有关人员组成,负责查明危险源,提出应急和补救措施；负责指挥义务应急救援队进行应急抢险工作。〔2后勤保障组：负责人为总工,组员由物资部、综合部、财务部等有关人员组成,担负应急车辆、资金的