50t天车设计计算书

产品设计计算书产品名称通用桥式起重机 产品编号2023-024规格型号QD50/10-28.5A5 合同号计算内容结论50/10t×28.5mA5主要参数一.速度V =6.18m/min 主起升

副起升

=13.14m/minV =38.2m/min 小车

=58.8m/min大车二.起上升度H=13m产品设计计算书

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2023-024结论一.主起升机构电动机的选择Nj=QtV/6120ηQt=〔50000+365〕=50365kgNj=〔50365×6.18〕/〔6120×0.97〕=52.5kw查电动机样本，按S3 Fc=25%选取。YZR280S-8功率Ne=52kw Fc25%GB/T3811-83，对电动机进展过载校验Pn≥｛H/〔m·λM〕｝·〔PQ·Vq/1000η〕产品设计计算书

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2023-024结论其中P=45kw P=50467×9.8=4.95×105Nn QV=6.18/60=0.103m/sQη=0.92 λ=2.85 H=2.1 m=1Mq则｛H/〔m·λ〕｝·〔P·V/1000η〕qM Q=｛2.1/〔1×2.85〕｝·｛4.95×105×0.103/〔1000×0.92〕｝=40.8kwP=45kw≥40.8kwn电动机过载校验通过⑶依据GB/T3811-83，对电动机进展发热验算①电动机的稳态平均功率：S QP=〔q·P〔100··S QGB/T3811W确定主起升机构的系数G的类别为G 即G=0.8 CZ值为1502则P=0.8×〔0.103×4.95×105〕/〔1000×0.92×2〕S=22.1kw②依据GB/T3811附录V可知产品设计计算书

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2023-024结论当Jc25%CZ=150YZR280S-8P=48kw因此P≥P

=48kwS由以上可知，电动机的发热验算通过减速机的选择依据Jo/T8905.2-1999附录B选用ZQ850i=48.57其允许输入功率[P]=48kwP≥[P]M5但P[P52.5-4/48｝100%=8.3%M5在工程设计中允许。因此选用ZQ850⒊制动器的选择Z j产品设计计算书

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2023合同号

024结论依据GB/T38111.5静载力矩：=9550×52.5/715=701N·mj则nM

=1.5×701=1052N·mj选用制动器YWZ

-500/121 推动器Ed121/64其额定制动力矩M

=2500N·mZZ

=1052N·mj因此选用YWZ

-500/1214⒋钢丝绳的选择S=Qq/〔m·a·η1〕其中起升载荷Qq=4.95×105N绳系数目m=2 滑轮倍率a=5滑轮组效率η1=0.98则S=4.95×105/〔2×5×0.98〕=50510N⑵钢丝绳的最小安全系数n=5则钢丝绳的破断拉力应满足：产品设计计算书

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2023-024结论S≥n·s=5×50510=253KNP⑷选用钢丝绳6×19W系列 6W(19)-24-170I其破断拉力S

=273KNPS=273≥ns=253KNP因此选择此钢丝绳是适宜的。二.副起升机构电动机的选择q⑴按静功率初选电动机NQV/6120ηqjqQ=〔10000+214〕=10214kgqjN=〔10214×13.14〕/〔6120×0.92〕j=22.6kw3查电动机样本，按S Fc=25%选取。则为YZR225M-83e功率N=26kw Fc25%e⑵过载校验n P≥｛H/〔m·λ〕｝·〔P·V/1000·ηn M Q其中P

=22kwn产品设计计算书

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2023-024结论P=10214×9.8=1×105NQV=13.14/60=0.219m/sQη=0.92 λ=3.17 H=2.1 m=1Mq则｛H/〔m·λ〕｝·〔P·V/1000·η〕qM Q=｛2.1/〔1×3.17〕｝·｛1×105×0.219/〔1000×0.92〕｝=14.8kwP=22kw≥14.8kwn电动机过载校验通过⑶发热验算①电动机的稳态平均功率PSS QP=〔q·P〔100··S Q其中稳态负载系数G取为G2

级别，则G=0.8依据GB/T3811-83附录W：则CZ150则P=0.8×〔0.219×1×105〕/〔1000×1×0.92〕S=18kw②依据GB/T3811-83附录V可知：当Jc25%CZ=150YZR225M-824.1kw产品设计计算书

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2023-024结论因此P=24.1kw≥P

=18kwS电动机的发热校验通过。2.减速机的选择Φ400即13.14=〔715/i〕×∏×0.4135/3则i=23.34M5，JB/T8905.2-1999,减速机的允许输入功率。P=24.5kwM5选用ZQ50023.34其允许输入功率[P]=24.5kwP[P]但P仅超过[P]M5 M526-24./24.｝×100%=6.1%在工程设计中是允许的。因此选用ZQ5003.制动器的选择M≥n·MZ j产品设计计算书

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2023-024结论GB/T3811M5，制动器安全系数n1.5静载力矩：M=9550×26/715=320N·mj则nM

=1.5×320=480N·mj选用制动器YWZ

-300/50 推动器Ed50/64其额定制动力矩M

=630N·mZM=630≥nM=480N·mZ j因此选用YWZ

-300/5044.钢丝绳的选择⑴钢丝绳拉力S=Qq/〔m·a·η1〕其中Qq=1×105Nm=2 a=3 η1=0.98则S=1×105/〔2×3×0.98〕=17006N⑵钢丝绳的最小安全系数n=5钢丝绳的破断拉力应满足SP≥n·s=5×17006=85KN产品设计计算书

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2023-024结论⑷选用钢丝绳型号6W(19)-13.5-170IS

=104KNPS=104KN≥ns=85KNP因此选择的钢丝绳型号是最适宜的。三.大小车运行机构运行阻力的计算m

+G2H+dKf/DqQ=50000kgqG=11000kg〔小车〕 53000kg〔大车〕=0.0〔小车〕 0.〔大车〕d=12cm〔小车〕 15cm〔大车〕D=50cm〔小车〕 80cm〔大车〕则小车摩擦阻力Pmax〔50000+11000.06+10.021.5/50m=723kg大车摩擦阻力m产品设计计算书

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2023-024结论=977kgP

+G〕×Kq 大车K

=0.001 小车KP

=0.002P则小车坡度阻力P大车坡度阻力P

=0.002×〔50467+11000〕=169kgP=0.001×〔50467+53000〕=125kgP电动机的选择N=P·V〔612·m〕j j小车运行机构=〔723+169〕×38/〔6120×0.96×1〕=5.7kwj大车运行机构=〔977+125〕×58/〔6120×0.96×2〕=5.4kwj·Ng j

Kg小车运行机构N=1.1×5.7=6.27产品设计计算书

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2023-024结论大车运行机构N=1.2×4.2=6.48kw依据以上计算选择小车运行电动机为YZR160M-61其N=6.3kw Fc25%e选择大车运行电动机为YZR160M-62其N=8.5kw Fc25%e

｛[P

〕+P

]×V

/〔1000·η〕n as

c WⅡ Y+ΣGD2·n2/365000·ta｝其中m=1〔小车〕m=2〔大车〕 λas=1.7PGΣ=〔50467+11000〕×9.8=5.2×105N〔小车〕PGΣ=〔50467+53000〕×9.8=1.01×106N〔大车〕W=0.006VY=38/60=0.633m/s〔小车〕 0.8m/s〔大车〕ΣGD2=1.2×〔0.45+0.15〕=0.68kg·㎡〔小车〕ΣGD2=2×1.2×2.15=5.28kg·㎡〔大车〕ta=5s〔小车〕 6s〔大车〕产品设计计算书

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2023-024结论则小车运行机构1/〔1×1.7〕×｛[5.2×105×〔0.006+0〕+0]×0.633/〔1000.96+0.6×932/36500×=1.76kw大车运行机构1/〔2×1.7〕×｛[1.01×106×〔0.006+0〕+0]×0.8/〔1000.96+5.2×932/36500×=2.25kwP=5.5kw≥1.76kw 〔小车〕nP=7.5kw≥2.25kw 〔大车〕n大、小车运行机构电动机过载校验通过〔w+m〕+P

S

i wi Y其中GGB/T3811W取为级别G〔小车〕 G〔大车〕2 3则G=0.8〔小车〕G=0.8〔大车〕CZ=150〔小车〕CZ=150〔大车〕则小车运行时间P=0.8[5.2×105×〔0.006+0〕+0]×0.633/〔1000S产品设计计算书

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2023-024结论×1×0.96〕=1.78kw大车运行时间P=0.8[1.01×106×〔0.006+0〕+0]×0.8/〔1000×2×S0.96〕=2.43kw②查GB/T3811附录VYZR160M-61Fc25% CZ=150时 P=5.83kw〔小车〕YZR160M-62Fc25% 时P=7.84kw〔大车〕由以上计算P=1.78≤P=5.83kw〔小车〕SP=2.43≤P=7.84kw 〔大车〕S大、小车运行机构的电动机发热验算通过。减速机的选择依据运行速度可推知减速机速比小车V=πDn/i38.15=π×0.5×930/ii=37.9大车V=πDn/i58.78=π×0.8×930/ii=40.17产品设计计算书

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2023-024结论依据以上计算结果选择小车运行机构减速机为ZSC600 其允许输入功率[P]=14kw〔25%〕则P=8.62kw≤[P]=14kwM5小车运行减速机适宜。选择大车运行机构减速机为ZQ500 i=40.17其允许输入功率[P]=12.7kw〔Fc25%〕则P=8kw≤[P]=12.7kwM5大车运行减速机适宜。制动器的选择制动器所需要的总制动力矩：MZ=1/t〔1.GD2nm/375+0.97〔Qq+GV2/]小车运行机构：MZ=1/5[1.2 ×0.68 ×930 ×1/375+0.975 ×〔50467+11000〕×0.6332×0.96/930]=6.3kg·m=62N·m产品设计计算书

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2023-024结论应选择制动器YWZ-200/25 =200N·m 适宜e大车运行时间MZ=1/6[1.2 ×5.46 ×930 ×2/375+0.975 ×〔50467+53000〕×0.82×0.96/930]=17.2kg·m=170N·m应选择制动器YWZ-200/25 =200N·m 适宜e四.主梁受力分析依据GB/T3811按第Ⅱ种载荷组合进展计算主梁所受的载荷主要有自重载荷，起升载荷和水平载荷G=11000×9.8=1.05×105NXC1/2G=15000×9.8=1.27×105NqiQ=50000×9.8=4.9×105Nq1/2P=0.15×15000×9.8=2.21×104NHQJ产品设计计算书

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2023-024结论P=0.15×11000×9.8=2.12×104NHXC动载系数φ2φ2=1+0.71V=1.05强度计算移动载荷产生的弯矩：P28500·移动载荷P=φ2 φq+1/2GXC=1.05×4.9×105+1/2×2.74×105·=6.71×105跨中产生的最大弯矩Mmax=〔1/4〕P·L=〔1/4〕×6.71×105×28500=2.77×109N·mm固定载荷产生的弯矩q产品设计计算书

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2023-024结论桥架自重属于均布载荷则q=〔1/2G〕/28500qi=5.7N/mm跨中产生的最大弯矩M=〔1/8〕qL2=〔1/8〕×5.7×285002=1.89×108N·mmmax当小车位于跨中时大车起制动惯性载荷在主梁上产生的弯矩最大PHXC28500则跨中最大弯矩M=〔1/4〕×P·Lmax HXC=2.2×108N·mm桥架惯性载荷作用于主梁上为均布载荷产品设计计算书

通用桥式起重机QD50/10-28.5A5计算内容q28500

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2023-024结论则q=〔1/2P〕/28500=1.34N/mmHQJ跨中产生的最大弯矩M1/qL21/1.34285002=4.5