余干县某排涝泵站初步设计报告书

工程特性表（一）序号内容一、工程规模1、工程名称××电排站重建工程2、工程地点××联圩16+900桩号号处3、工程任务排圩垸内涝4、工程效益5、建设单位余干县禾山乡人民民政府6、设计标准排涝标准：按十年年一遇三天暴暴雨三天排至至作物耐淹水深。7、建设性质重建8、工程等级主要建筑4等，次次要及临时建筑物物为5等。9、高程系统黄海高程工程特性表（二）序号及名称单位数量备注二、水文气象1、流域鄱阳湖2、控制水文站大溪水文站3、水位①外河最高防洪水位位m21.31P=5%②外河运行最高水位位m21.31③外河设计水位m20.67P=10%④设计内水位m13.30⑤最低运行内水位m13.00⑥最高运行内水位m16.004、降雨P=10%三日暴暴雨量2451、集雨面积Km218.34三、排涝设计参数数（1）设计排涝流量m3/s7.56（2）选型排涝流量m3/s7.653、扬程（1）设计扬程m8.7（2）平均扬程m8.3（3）最高扬程m8.9序号及名称单位数量备注四、主要建筑物1、泵房：结构堤后排架式湿室泵泵房2、出水建筑物（1）压力水箱m12铪结构（2）涵管m72铪结构五、主要机电设备备1、水泵台528ZLB-85型2、电机台5JSL-12-88-180KW3、主变压路台2SJ-400KVVA六、输电线路输电线路Km0.2电压10kv七、工程量1、土方开挖回填M3142802、砼与钢筋砼M31103.63、水泵、电机套54、压力钢管T10.85、输电线路安装Km0.1八、主要材料钢筋吨118.17水泥吨510.07木材M384.9砂M31080.3硪M31115.8九、工程总投资万元250.09工程特性表（三）第一章工程概况××电力排涝站位于我县西南部,和××县毗邻的××联圩上,东依丘陵地带,北临信江主流,南与××圩对岸,圩内有一条小港纵贯南北成为沟通内湖主要渠系。就地形来看虽属平原,但也有少量丘陵,还有洼地,地形较为复杂。圩内共有23.44KM2，本站要担负18.34KM2集雨面积的排涝任务,受益范围禾山乡和禾斛岭垦殖场富强分场的一部分,共有7个生产队和5000人口。圩内地面高程自13.00～３0.00(黄海高程,以下同),田面高程13.5～19.00分布在平原和一些山垅内,旱地高程自19.00～28.00分布在红琅丘陵的山岗上,土壤肥沃,适宜种植粮棉,是该县粮食主要产区。该圩内原四个排水系统：①利用王家水库开沟导托山洪2.5KM2；②××闸负担下垣排涝面积7.8KM2；③富强闸、新源闸共负担圩上垣排涝面积10KM2；④濠池闸负担濠池圩3.1Km2排涝任务。虽然排涝工程分布较为合理，但因该处位于信江下游鄱湖之滨，每当夏秋汛期，外河水位涨得快，退得慢，持续时间长，自排机会很小，因而连年遭受不同程度的内涝灾害。灌溉方面：利用东南边的王家水库可灌溉1000亩外，其余全部依靠人工提水和抽水机来灌溉，在旱情严重时还时常缺少灌溉水源，内涝和旱情给圩内群众造成重大经济损失,圩内人民要求建站的呼声十分迫切。为发展农业生产确保旱涝保收，1967政府投资兴建了××电排一站（排灌溉给合），装机4台其中3台155KW，1台55KW（负责灌溉），装机容量520KW。1984年增建××电排二站，装机3台155KW，装机容量465KW，两站合计总装机容量985KW。电排站的兴建解决了6700亩良田排涝任务和2000亩高田灌溉需求，改造湖田6500亩，促进了圩内农业稳产增收，改善了圩内群众生活。××电排两站已运行20、30年，发挥了重要作用。但由于运行年限很长，突出很多问题：堤身单薄，涵身太短，水盆高程低，高水位排水时水经常溢出水盆冲刷堤脚，危害建筑物的安全，泵房离堤脚太近，且原结构强度承受不了××联圩加高加固后的荷载，各部分结构老化、露筋和漏水现象，存在着很大的防洪安全隐患,不符合××联圩除险加固的要求和标准。从近几年运行情况来看，机电设备陈旧老化严重，运行、维修费用过高，生产成本增高，带病运行，时常出现因设备损坏和电路起火而停机地现象，安全生产隐患日渐突出，严重制约着农业的发展，给国民经济造成损失。2004年8月省发改委下发泵站改造通知，××电排站列为改造重建工程之一。根据××联圩除险加固的标准要求和余干县水利局及禾山乡人民政府的意见，经我院现场勘察测量论证决定将原××电排站两站和原××闸封堵，在原一站和原老闸之间新建一座以排涝为主结合灌溉的三用排涝泵站。第二章工程水文、气象、地质第一节水文资料××电排站的水文控制站为大溪水站，受其控制流域历年平均水位在3-10月份较高，水位一般在20-20.5米，最高水位出现于5-8月份，以7月份出现为最多，大溪站历年最高洪水位26.72m（1998.6）。受益垸区内河内渍水位主要受汛期无期变化和信河水位的影响，历年最高水位出现在6-7月份，一般以7月份为多，特殊年分在8月份（1998年），按照××联圩管理站资料统计和论证，最高内河水位为16.00m。第二节气象资料排涝区属亚热带湿润季节型气候，冬、春季受西伯利亚冷气影响，多偏北风，气温低，夏季冷暖气流交替，潮湿多雨，有“梅雨季节”，气温较高。秋季为太平洋付高压控制，晴热干燥多偏南风。据康山站资料表明：多年月平均气温300C，年平均最高气温约220C，年平均最低气温约14.40C，历年无霜期260～280天。雨量充沛，多年平均年降雨量为1567.3mm，历年最大年降雨量2383.4mm（1954年），最小年降雨量1070.2mm（1978年）。暴雨期一般为4～9月份，多年平均降雨量点全年降雨量的67.7%，实测最大月降雨量为561mm（1975年4月），最小月降雨量为0.44mm（1963.17），最大三日暴雨量为288.6mm（1964.6.16～18）。汛期多年平均最大风速为9.06m/s，实测最大风速为14m/s，风向以北向为主。第三节工程地质条件及地质评价为了给工程改造设计和施工提供科学、可靠的地质依据，上饶水利电力勘测设计院受余干县禾山乡政府的委托，对该闸的地基情况进行了工程地质勘察工作。工程自2004年9月27日至2004年10月8日结束野外地质勘察工作,共完成钻孔进尺59.3m，取原状土工试样15组，野外地质动力触探试验15次，地下水位测定点6处。1区域地质概况1·1地形地貌××电排站地处鄱阳湖东部地势南高北低，地势较平坦，地形起伏变化较小，河谷宽敞，垸内海拔高程一般为13.5m～16.5m，主要为冲积堆积地貌，属丘陵地貌单元。1·2地层岩性区内基岩零星分布，有中元古界（Pt）板岩、变质砂岩及白垩系砂岩、砂砾岩等。第四系松散堆积物（Q4）分布最广，主要有：a、第四系全新统河湖相（Q4L+al）壤土、淤泥质粘土和细粉砂等，分布于湖、塘等地；b、第四系中更新统冲积物（Q2al）网纹状粘土、壤土、砂类土及砾石等；c、第四系中更新统残坡积层（Q2e+dl）粘土、壤土夹砾石等，主要分布于丘陵地带。1·3地质构造与地震2·3·1本区位于扬子准地台江南台隆的九岭——高台山台拱之鄱阳湖凹陷，先前为长期隆起剥蚀区，燕山构造回旋期间，由于强烈的断块运动，断陷下沉，喜玛拉雅运动曾一度隆起，第四纪再度强烈沉降。下伏基岩中，东西向和近北东向断裂发育。2·3·2据江西省建设厅颁布的赣建抗［2001］9号《中国地震动峰值加速度区划图》（江西部分1∶400万）文件，本区的地震动峰值加速度为0.05g。1·4水文地质条件本区地表水系发育，地下水类型主要为孔隙潜水，属重碳酸钙钠型水，埋藏范围一般在12.0m～15.0m高程，赋存于砂及砂卵砾石层中，水量丰富。第四系覆盖层上部为粘土、壤土等，透水性微弱，为相对隔水层。地下水主要受大气降水补给，排泄于河谷中。汛期时由于鄱阳湖水的侧向补给，地下水位一般高于上覆粘性土层底板，致使地下水普遍具有一定的承压性。2站址区的工程地质条件2·1站址概况拟建站址位于余干县禾山乡境内，为××联圩的下游段，距乡政府2.5km，河谷开阔，地势平坦，属冲积堆积地貌；对外交通方便。2·2站址区岩土分布及其特征勘探查明，该站址地层结构简单，岩（土）层主要分为二层：第四系堆积物和白垩系砂岩等。现自上而下分述如下：3·2·1第四系堆积物（Q4）（1）第四系人工填筑土（Q4s）褐黄色、暗黄色粘土，主要由粘粒、粉粒和砂粒构成，成可塑状，含水量中等，中等压缩性，结构较疏松，分布在地层上部高程16.395m以上，厚度约5m。（2）第四系冲积堆积（Q4al）①粘土：褐黄色、黄色，主要由粘粒、粉粒和砂粒构成，成可塑状，含水量中等，中等压缩性，结构较紧密，分布在高程8.554m～以上范围，厚度5.0m～7.9m。其中：zk-1、zk-2和zk-3钻孔中夹有灰黑色淤泥质土，厚约0.5m～2.5m，具高压缩性，呈透镜状产出。②细粉砂：黄色、灰白色，主要由细粉颗粒构成，粒径为0.5mm～1mm，结构疏松，水中崩解较快，层位较稳定，最大厚度3.4m，分布在7.981m～11.628m高程内。3·2·1白垩系砂岩（k）紫红色、灰白色，主要由细粒、粉粒和泥质组成，砂状结构，泥质胶结，呈层状产出。上部风化呈砂土状或碎块状，岩块手捻易成粉未，为强风化层，岩性较软弱。钻孔揭露，岩层顶高程为7.981m～8.695m。2·3地下水该站址的地下水主要为第四系孔隙潜水，赋存于第四系松散堆积物孔隙中，水量丰富，由大气降水补给；基底岩层构造裂隙不发育，地下水不丰富；勘探期间，该地段地下水位为13.417m～17.628m。该区的地下水类型为重碳酸钙钠型水，对该工程无侵蚀性作用。3·1站址的稳定性与适宜性评价站址区地层结构简单，地势平坦，白垩系砂岩为该区沉积基底，呈整体层状构造，与上覆岩层呈角度不整合接触，且层位稳定，未发现断层等不良地质现象，据《中国地震动峰值加速度区划图》（江西部分）查得，该区的地震动峰值加速度为0.05g，可不予以考虑设防。根据上述分析评价，该场地区域地质稳定，适宜建站。3·2地基土体的工程地质评价4·2·1地基土体和基岩的主要物理力学性质⑴人工填筑土（Q4s）根据钻孔揭露，土体主要组成成分是粉质粘土，由现场标贯试验得N（63.5）′=3击～4击，校正后的锤击数N（63.5）=2.98击～3.72击，天然含水量ω=25.4％～41.2％，天然密度ρ=1.80g/cm3～1.92g/cm3，干密度ρd=1.27g/cm3～1.53g/cm3，孔隙比e=0.783～1.126，凝聚力C=18.2kpa～19.1kpa，内摩擦角Φ=14.0°～21.3°，压缩系数a1-2=0.24mpa-1~0.65mpa-1,压缩模量Es1-2=3.3mpa~7.5mpa，渗透系数K┻20=2.90×10-6cm/s～4.20×10-6cm/s，K├20=4.60×10-6cm/s～7.90×10-6cm/s，塑性指数IΡ=19.7～20.7，液性指数IL＝0.11～0.40。⑵冲积堆积（Q4al）①粘土：根据钻孔现场标贯试验和室内土工试验N（63.5）′=2击～20击，校正后的锤击数N（63.5）=1.67击～18.08击，天然含水量为ω=16.3％～38.9％，天然密度ρ=1.76g/cm3～2.08g/cm3，干密度ρd=1.27g/cm3～1.79g/cm3，凝聚力C=11.1kpa～24.1kpa，内摩擦角Φ=9.7°～26.9°，压缩系数a1-2=0.09mpa-1~0.67mpa-1,压缩模量Es1-2=3.0mpa～17mpa，渗透系数K┻20=3.90×10-5cm/s～4.10×10-6cm/s，K├20=7.40×10-5cm/s～7.40×10-6cm/s，塑性指数IΡ=9.9～19.4，液性指数IL＝-0.13～0.87。②细中砂：灰白色，由野外标贯试验N（63.5）′=6击～26击，校正后的锤击数N（63.5）=5.6击～21.88击，结构疏松,局部结构紧密。⑶白垩系基岩（k）该地层在站址区没有出露，且埋藏深度较深，钻孔中所揭露的岩体呈紫红色全风化状，易于软化。3·2·2地基岩土工程地质评价站房基础开挖高程约为10.9m，涵底和闸底的开挖高程约为13.0m。根据野外工程地质调查和现场重型触探试验，结合室内土工试验数据（详见附表），类比相关土体的性质，对本次勘察的各土层主要力学指标建议如下，以供设计人员根据建筑物的特点参考使用。各土层的主要力学指标建议参考值土层名称人工填筑土粘土细中砂容许承载力kpa12015075天然含水量%3328.55—干密度g/cm31.401.52—凝聚力kpa18.6517.68—内摩擦角°17.6516.1—压缩系数Mpa-10.24～0.6650.38—压缩模量Mpa3.3～7.56.93—渗透系数(cm//s)K┝206.25×10--63.45×10--51.2×10-33K┷203.55×10--51.62×10--53·2·3地基土体的工程地质评价人工填筑土出露高程较高，在实际设计中已被挖除，细中砂结构疏松，承载力低，防渗能力差，不宜用作地基的主要持力层，白垩系砂岩承载力指标较高，但埋深较深，投资不合理；故以上岩土层不建议采用。粘土是本站基础建设的相对隔水层，属微透水性，从Ⅱ－Ⅱ′剖面得知，站房部分基础的土体均能满足设计要求。但从Ⅰ－Ⅰ′剖面分析：闸室部位zk-1号钻孔中揭露的淤泥质土已被挖除，其下部土体的承载力和防渗性能均能满足设计要求；而箱涵部位由控制钻孔zk-1、zk-2和zk-3号分析：zk-1和zk-3号钻孔的淤泥质土已被挖除，但zk-2号钻孔的淤泥质土下部恰好是箱涵的主要持力层，该层土体力学指标较差，易产生不均匀沉陷，建议设计人员进行加固处理。综上所述，该站址的工程地质条件一般，建站时应注意对箱涵中段地基基础的处理，以确保站房的安全。第三章工程建设任务和规模第一节工程设计依据一、工程等级根据《水利水电枢纽工程等级划分设计标准》（平原、滨湖部分）SDJ217-87，结合《泵站设计规范》GB/T50265-97规定：本工程为四等工程，主要建设物按4级建筑物设计，次要和临时建筑物按5级建筑物设计。二、防洪标准根据鄱阳湖水利工程规划设计要求，××联圩除险加固工程设计标准为P=5%，外河防洪水位值查江西省水利规划设计院提供的《江西五河水面曲线成果表》得本工程站址处外河最高设计水位为21.31m。超高60CM,波浪高0.87M,则堤顶高程为22.79m。内、外边坡均为1:3。三、治涝标准根据《泵站设计规范》GB/T50265-97规定，选定该站治涝设计暴雨频率为P=10%，即暴雨历时和排除时间采用十年一遇三日暴雨末排至作物耐淹水深。泵站出水闸外河设计水位取P=10%时的水位值,查《江西五河水面曲线成果表》得HP=20.67m。四、设计基本资料设计采用的有关规程、规范：《中小型水利水电工程地质勘察规范》（SL55—9300）；《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL55—2000）；《地方工程设计规范》（GB50286—98）；《水闸设计规范》（SL256—2001）；《泵站设计规范》（GB/T50265-97）；《水利水电工程施工组织设计规范》（SDJ338—89）；《水工砼结构设计规范》（SL/T191—1996）；《水利水电工程设计洪水计算规范》（SL44—93）；《水利水电工程初步设计报告编制规程》（DL5021—93）；五、水文气象资料：多年平均降水量1600mm多年平均气温17.90C全年无霜期146天多年平均最大风速2.4m/s六：建筑材料设计参数砼容重24KN/m3钢筋砼容重25KN/m3浆砌石容重22KN/m3砂砾石容重20KN/m3七、建筑物安全系数（1）、抗滑稳定安全系数见表抗滑稳定安全系数建筑建筑物级别荷载组合45基本组合1.201.5特殊组合1.051.05（2）、建筑物地基压应力的最大值与最小值之比见表地基压应力的最大值与最小值之比的允许值表荷荷载组合地基土质基本特殊松软1.52.5中等、坚硬、紧密密2.02.0第二节设计暴雨计算根据《泵站技术规范》SD204-86中规定。本站暴雨历时采用3日暴雨3日排至作物耐淹水深。本站暴雨计算资料采用大溪站1950-1995年，共46年的三日暴雨量，进行逐一排频演算。一、大溪站1990-1995年三日暴雨量见下表大溪站1950——1995年三日暴雨量逐年统计表表4-1年份三日暴雨量(mm)年份三日暴雨量(mm)年份三日暴雨量(mm)1950142.91966187.71982142.51951126.11967279.01983235.019521431968163.11984138.91953331.41969107.21985147.91954248.31970182.619861171955312.91971128.61987101.01956171.51972113.31988127.01957158.31973283.319892011958151.81974112.719901361959108.51975109.21991104.3196092.61976167.21992126.21961138.01977148.21993160.21962142.31978115.51994154.121963138.0197979.31995236.01964235.81980185.91996196590.6198196.4大溪站三日暴雨频率计算表表4-2-1序号按大小排列降雨量量(mm)模比系数KK-1(K-1)2P(%)1331.42.081.081.1662.12312.91.970.970.9414.253283.31.780.780.6086.44279.01.750.750.5628.55248.31.560.560.31410.66236.01.480.480.23012.87235.81.480.480.23014.98235.01.480.180.23017.09201.01.260.260.06819.110187.41.180.180.03221.311185.91.170.170.02923.412182.61.150.150.02325.513171.51.080.080.00627.714167.21.050.050.00229.815163.11.030.030.00131.916160.21.00034.017158.30.99-0.01036.218154.10.97-0.030.00138.319151.80.95-0.050.00240.420148.20.93-0.070.00542.621147.90.93-0.070.00544.722143.00.90-0.10.0146.823142.90.90-0.010.0148.924142.50.90-0.10.0151.1大溪站三日暴雨频率计算表表4-2-1序号按大小排列降雨量量(mm)模比系数KK-1(K-1)2P(%)25142.30.89-0.110.01253.226138.90.87-0.130.01755.327138.00.87-0.130.01757.428138.00.87-0.130.01759.629136.00.85-0.150.02361.730128.60.81-0.190.03663.831126.20.80-0.20.0466.032126.20.79-0.210.04468.133126.20.79-0.210.04470.234117.00.74-0.260.06872.335115.50.73-0.270.07374.536113.30.71-0.290.08476.637112.70.71-0.290.08478.838109.20.690.310.09680.939108.50.68-0.320.10283.040107.20.67-0.330.10985.141104.30.66-0.340.11687.242101.00.63-0.370.13789.44396.40.61-0.390.15291.54492.50.58-0.420.17693.64590.60.57-0.430.18595.74679.300.50-0.50.2597.97317.945.99-0.016.367本站三日暴雨计算采用现行频率计算法——配线计算法，计算步骤如下：1、将原始资料X由大于小加以排列，列入表4-1。计算系列的多年平均三日暴雨量，计算成果列入表4-2。X=∑X/n=7317.9/46=159.1mmCv==取Cv=0.4，并假定Cs=2Cv=0.8查表，得相应K值。计算成果见表4-3，算出相应各种频率的X值。理论频率曲线选配计算表频率P（%）第1次配线X=1599.1Cv=0.4Ca=2Cv=00.8第2次配线X=1599.1Cv=0.4Ca=3Cv=11.2第3次配线X=1599.1Cv=0.4Ca=4Cv=11.0KXKXKX12.16343.72.21351.62.36357.551.74276.81.75278.41.78283.0101.54245.01.54245.01.53243.4201.31208.41.3206.81.27202.1500.95151.10.94149.60.9143.1750.71113.00.71113.00.71113.0950.4571.60.4774.80.5689.1990.347.70.3657.30.5282.7由上表分析：通过配线图，十年一遇三日暴雨应为X=245mm，故本站设计三日暴雨采用此值。排涝、灌溉流量计算1、排涝流量××电排站排涝区范围明确，排水渠道布置有序，其按规范排涝流量计算如下：根据万分之一地形图量测,本站负担排涝区内总集水面积18.44Km2，水田面积为10.13Km2,其中稻田面积5.8Km2，湖田面积4.33Km2，陆地、旱地面积5.46Km2，水塘、沟渠面积2.75Km2。利用天然水沟面积可作调蓄区，根据区域实际情况平均调蓄水深按0.5M计。1000[F(P-H)+F1000[F(P-H)+F’CP]-V3600TtQ=式中：Q——排涝设计流量m3/sF——排涝区内水稻面积F=10.13Km2F’——排涝区旱地和非耕地面积F’=5.46Km2F”——排涝区调蓄区面积F”=2.75Km2P——设计暴雨P=245mmC——旱地和非耕地经流系数C=0.8V——调蓄容积V=165×104m3H——水稻耐淹水深取H=50mmT——排水历时T=3天t——日开机小时取t=22小时将以上参数代入计算得××电排站排涝区总排涝流量Q=7.56m3/s。2、灌溉流量本站无灌溉耗水定额资料，根据以往抗旱用水情况和其他有资料地区水稻泡田定额，本地区水田八天轮灌一次，每亩泡田定额查有关资料为50M3水，每亩田每天耗水深10MM，则每亩稻田每天的补水量为666.7×0.01=6.67M3。每天计划开机22小时，渠系水有效利用系数取0.85。则灌溉设计流量为：Q1=M×A/t×T×η=(8500×50)/22×8×0.85=0.79m3/sQ2=M×A/t×T×η=6.67×(8500-8500÷8)/22×1×0.85=0.74m3/s灌溉设计流量=0.79+0.74=1.53m3/s本工程以排涝为主,结合灌溉,故在选择机组型号及容量时以满足排涝而定。第四节特征水位进水池水位1、设计内水位该垸有现成干渠贯穿全垸，渠垸内的降水可自流入主干渠。干渠在干旱时尚有蓄水灌溉之功效，故在雨季将干渠水位预排降低。雨季过后，主干渠水位提高蓄水灌溉。设计内水位圩垸内田面高程在13.5m～16.5m之间，按照排涝区规划要求以控制排涝区95%的农田确定设计内水位，参照万分之一的地形图和实地量测，确定平均内水位为13.7m。排水主渠道长度为3500m，排水渠水面坡降为0.4m。则设计内水位为13.3m。2、最低内水位进水前池采用缓坡与站房底板连接。站房前端设置拦污栅一道，综合水头损失以0.3m计。则最低运行水位为13.30-0.3=13.00m。3、最高运行水位根据历年内涝水位情况调查和禾山乡水管站论证结果，最高运行水位选定为16.00m。二、出水池水位1、设计外水位设计外水位采用十十年一遇洪水水位，查《江江西五河水面面曲线成果表表》，即H设=20.677m。2、最高运行水位最高运行水位采用用二十年一遇遇洪水位，按按信瑞联圩除除险加固设计计标准，查《江江西五河水面面曲线成果表表》得P=5%时，本工程程站址处外河河最高运行水水位水位为HMax=21.311m。3、平均运行水位平均运行水位按主主排涝外河水水位考虑，根根据历年排涝涝水位情况调调查和禾山乡乡水管站论证证结果，H平均=19.955m。特征扬程计算根据原××电排站站的原有装机机和水泵配置置,初步确定装装机5×1800KW=9000KW，配备28ZLBB-85型水泵。一、水头损失1、沿程水头损失hF=LV2/C2R式中：C——谢才才系数，C=（1/n）0.41/66=1/0..012×00.41/66=71.551R——出水管半径R=00.8/2==0.4mL——出水管长LL=9.5mV=Q/A=Q//3.14××0.42hF=9.5V2/711.512×0.4=0.00446V22、局部水头损失计计算局部水头损失组成成由进口喇叭叭+600弯管+扩散管（0..7-0.88m），阀门门内管道局部部水头损失系系数查表数。ξ喇叭=0.15ξ600弯头=0..55ξ扩管=0.25××2=0.55Σξ=0.15+0..55+0..5=1.2Hg=ΣξV2//2g=1.2V2/19.66=0.066122VV2根据水泵特性指标标，计算各工工况水头损失失如表4-4：各工况下水头损失失值表4-4特征扬程流量管道半径流速hw最高净扬程1.630.42.5270.69设计净扬程1.750.43.50.81平均净扬程1.80.43.3020.841、设计总扬程H设计）+0.811=8.18M2、最高总扬程HMax）+0.669=9.000M3、平均总扬程H平均）+0.844=7.799M泵型选择与机组台台数的确定机型选择根据计算排涝流量量和设计扬程程的条件，本本站拟采用轴轴流泵型。查查阅有关厂家家提供的产品品性能表，平平均扬程在77.79mm和最高扬程程在9.000m的轴流流泵机型中,只有28ZLBB-85型水泵的扬扬程范围能满满足要求，设设计扬程也在在高效区运行行。因此，本本工程选择国国营鹰潭水泵泵厂生产的28ZLBB-85型轴流泵，配配套电机JSL-133-8-1880KW。28ZLB—855型水泵特性性指标表叶片安装角度扬程H（m）流量Q（m3/s）效率η（%）轴功率N（KW）叶轮直径D（mmm）+2ο9.001.576.5169.66508.181.6381.2165.57.791.6882.0159.5设计工况时，Q选选型=1.63m3/sN=1667.2二、装机容量根据排涝流量的计计算结果，计计算得××电排站排涝涝区总排涝流流量Q=7.566m3/s。机组台台数n=Q//Q选型=7.556/1.663=4.663台，选取5台，故本站站总装机容量量为5×1800KW=9000KW，选型排涝涝流量Q设计=8.13m3/s，灌溉时时可利用其中中一台机组。灌灌溉单机流量量1.63mm3/s。第四章工程总总体布置及建建筑物布置第一节总体布布置根据排涝区地势条条件，新站站站址位于神暑暑咀余家地段段，××联圩富强堤堤段，在原二二站下游500M处。该站站址位于排涝涝区最低处，且且外河地形宽宽阔、平坦，水水流条件顺畅畅。排涝区已已有现成的排排涝主沟和各各支沟纵横交交错，便于排排涝渠道的整整治，减少投投资和节省耕耕地面积。同同时，新站和和老站邻近，线线路短，便于于安装。本工程是一座闸站站结合排涝站站，根据站址址处地形条件件结合工程布布置，采用堤堤后排架式湿湿型泵房，按按××联圩圩堤加高高加固标准，厂房布置在堤内离堤脚30米处。正面进、出水在同一条轴线上，主要建筑物有：进水前池，泵室、厂房、压力水箱、出水箱涵，出水闸及出水消能工程等。排水渠道和进水前池相接，使水流平顺的流进泵室，泵室内设四个分水隔墩，隔墩上布置拦污栅门槽和检修台板，泵室内布置五台水泵和五根出水压力钢管,泵室顶部布置电机层和主厂房,厂房左侧布置配电房，配电房与厂房整体连接,配电房和压力水箱之间空地布置变压器墩其上安装变压器及输电线路。进厂大门与进厂公路连通。主厂房后布置出水系统：压力水箱、出水箱涵、闸室、出口消能设施。压力水箱上设调压压竖井和控制制自排水流的的铸铁闸门、启启闭设施，外外河闸室上布布置启闭房和和工作桥相通通，出口闸门门拟采用铸铁铁闸门挡水，启启闭闸门设备备采用20T手电两用启启闭机。闸室室出口接消力力池和防冲护护坦。具体布置参见工程程总平面布置置图。第二节站房布布置一、主厂房原电排站旁建有一一幢管理房,为节约工程程投资，新站站厂房设计时时不考虑管理理房。主厂房房只设计生产产用房和配电电房，厂房为为一层砖混结结构，配电房房布置在主厂厂房的左侧,外墙砌24CCM眠砖,内外墙面无无均采用1：3水泥砂浆抹抹底，内墙面面抹白色纸巾巾灰装饰，外外墙贴15CCM×5CM白色釉釉面砖装饰。进进厂大门采用用2.0×2..7M木门,窗房用2.0×1..8M铝合金金窗,屋面采用平平屋顶,放2%走水。电机机层楼面高程程为16.660m。厂厂房屋面高程程21.600M。厂房总长度L=LL配+L主=3.4++19=222.4M厂房总宽度考虑机机组搬运位置置取L=6.0mm二、泵室各部位高高程1、泵室底板高程▽底板=▽最低水位位-（h1-h2）=13.000-0.88-1.2338=10..962mm式中:▽最低水位——内河河最低排涝水水位。h1、h2——水泵所需要的最小小尺寸由厂家家水泵样本提提供。为便于施工放样,,确定泵室底底板高程为110.90mm。2、水泵梁顶面高程程▽梁顶=▽底板+hh1+h3=10.9962+0..8+1.2238=133.00mm式中:▽底板——泵室底板板高程h1、h3——水泵所需要的最小小尺寸由厂家家水泵样本提提供。3、电机层地面高程程▽电机层地面=▽最最高水位+△h=16..00+0..6=16..60m式中:▽最高水位——内内河最高内渍渍水位。△h——安全超高，取△hh=0.6m4、电机层高度及高高程的确定H机房=t1+t22+e+hh梁=1.855+1.3++1.35++0.5=55.0m式中:t1———包括底座在在内的电机高高度,由产品样本本提供t2——起吊设备尺寸寸，按1.5T手动葫芦，取取t2=1.3m。e——吊钩与吊钩之之间的距离，取e=1.35m。h梁——屋面梁高，取取h梁=0.5mm。故厂房屋面高程▽▽机房顶面=▽电机层地面面+H机房=16..60+5..0=21..6m。第三节进出水水建筑物设计计一、进水渠道断面面复核：进水主渠断面复核核：渠道边坡坡为1：1.5，过水深为为1m，过水流流量按电排站站的排涝流量量Q=7.566m3/s，允许过过水流速V=1.100m/s。粗略计算过水流量量Q=ηAVη取0.75A=1/2（2BB+2mh）h=（B+mh）h=B+11.5代入上式得:BB=7.399m，选定定渠底宽为77.5m。现有排水渠道底宽宽B>7.5mm,现有主排水水水渠道满足足过流要求。进水前池进水前池为梯形布布置，前端宽宽14.000M接进水渠渠道，后端宽宽18.200M接泵室,将水流平顺顺的引进泵室室内，进水池池总长度6..0M，前池池底板前端设设齿墙,底板拟定300CM厚，每每2M布置一排排￠50排水孔,呈梅花型布布置,底板下设砂砂石反滤层各各20CM厚。进进水池两侧设设挡土墙，挡挡土翼墙采用用重力式结构构,设计高度根根据圩堤外坡坡在翼墙处的的填筑高度定定,泵室侧墙高高5.7M,未端高3.77M,平均高4.77M,翼墙基础宽B=(0..6～0.7)H设计。挡土墙稳定计算：：1、抗滑稳定采用下下式计算：Kc=fΣG/ΣH经计算Kc=1..88>［K］1.25,抗滑稳定满满足要求2、抗倾稳定采用下下式计算：Kc=抗倾力矩/倾复力矩经计算Kc=3..5>［K］1.2,抗滑稳定满满足要求3、基底应力采用下下式计算：Pmax=∑G/BB(1+6××e0/L)Pmin=∑G//B(1-66×e0/L)∑G=462KKPa,∑M=7266Kpa,e0=0.3m,BB=3.822m经计算完建期Pmmax=1669.9KPPa,Pmiin=61..3KPa,,基底最大应应力与最小应应力比小于3，基底最大大应力<容许应力,满足要求。运行期Pmax==93.6KPPa,Pmiin=42..91Kpaa,基底最大应应力<容许应力,满足要求。泵室泵室钢筋砼结构，底底板采用C20砼等级，初初拟50CMM厚，底板前前、后端各设设一道砼齿墙墙增加泵房整整体稳定性和和抗滑动稳定定性。边墙初初拟40CMM厚，初拟后后墙50CMM厚，边后墙墙具起挡土作作用又是厂房房基础。泵室室内顺水流方方向设四个钢钢筋砼结构分分水隔墩，隔隔墩长4.00M,厚60CM,隔墩前端布布置拦污栅门门槽安装(3.20MM宽×3.7M高)拦污栅和(1.2M宽×0.1M厚×18.2MM长)检修、操作作台板，水流流方向布置两两条水泵梁，断断面尺寸为330CM×40CM。水水泵粱上安装装五台水泵和和五根出水压压力钢管,泵室总长L=L机组间间中心距+L机组离边边墙最小间距距=2×3..715+22×3.6440+2×11.745==18.200M，泵室总总宽度8.00M。四、出水建筑物1、压力水箱：5台水泵出水采用钢钢筋砼压力水水箱出水，本本站结合电排排、自排、灌灌溉三用，水水箱内布置四四道分水隔墙墙，中间两隔隔墙间设闸门门槽布置一扇扇（3.0MM×3.0m）混凝土闸门门控制水流，在在水箱两侧边边墙各布置一一个直径为880CM的蝴蝴蝶阀灌溉。压压力水箱分上上下两层，底底层为自流排排涝出水通道道,上层为电排排出水通道，当当自流排水时时打开水箱的的闸门排水至至外河，当电电排排水时关关上水箱闸门门出水通过水水箱上层通道道排水至外河河，若需要灌灌溉则打开蝴蝴蝶阀闸引水水至灌溉渠道道。压力水箱箱后墙总宽114.00MM，断面逐渐渐收缩至与出出水箱涵相接接,收缩角度35○。压力水箱箱顶部设置竖竖井，竖井顶顶设启闭台和和启闭机，竖竖井断面尺寸寸为b×h×δ=2×2××0.25mm，竖井顶高高程为23..50m。接接缝止水缝内内采用柏油杉杉板填料，表表层采用2CCM×4CM弹性聚聚铵脂止水带带封堵，外部部用C15素砼包环环。2、出水箱涵：按照工程运行条件件要求，新建建电站出水箱箱涵采用单孔孔砼箱涵结构构与压力水箱箱连接。出水箱涵过流能力力计算:出水箱涵按按压力涵管计计算,涵身长60MM。Q=UcW内处水头差△Z00按0.1M进行行计算,按最大排涝涝流量Q为8.13mm3/s进行试算算。假设h=2.5M,bb=2.5MM,则W=6.255M2X=10MR=W/XX=6.255/10=00.625§沿沿=入L/4R==0.01332×60//4×0.6625=0..317M§§局=1.25MM§总=§沿+§局=0.3117+1.225=1.5567M。Uc=1/§总=0.7999代入流量公公式得Q=0.7799×66.25×22×9.8××0.1=66.99mm3/s<8.133m3/s,重设h=2.8m,bb=2.8mm,W=7..84M2X=11.22MRR=W/X==7.84//11.2==0.7§沿=入L/4R==0.01332×60//4×0.77=0.2883M§局=1.25MM§总=§沿+§局=0.2883+1.225=1.5533M。Uc=1/§总=0.8008代入流量公公式得代入公式计算得Q==0.8088×7.844×2×9..8×0.11=8.866m3/s>8.13mm3/s,假设值符合合过流要求。箱涵拟采用钢筋混混凝土箱式箱箱涵出水，断断面采用净孔孔尺寸为2.8×2..8m（高×宽），箱涵涵顶板、边墙墙、底板厚均均为40cmm，根据引用用外河最低水水位灌溉的要要求拟定箱涵涵底板高程，外外河枯水位与与鄱阳相关，因因此按照康山山站历年最低低水位为12.81～13.32MM之间,但出现时间间多在冬季非非灌溉季节,根据当地农农作物灌溉期期间相应的历历年的外河低低水位资料,低水位在14.00左右,为能引外河河水灌溉,因此箱涵底底板高程拟定定为13.000m，箱涵涵总长度600m，分5节布置。箱箱涵与箱涵之之间的接缝止止水缝内采用用柏油杉板填填料，表层采采用2CM×4CM弹性聚聚铵脂止水带带封堵，外部部用C15素砼包环环3、出口闸室：（1）、闸室底板采用用钢筋砼结构构，闸墩采用用重力式素砼砼结构，长度度4m。出口断断面尺寸2..8M×2.8M。闸闸室上部设置置钢筋砼框架架、启闭台房房，和闸室相相接的箱涵作作基础上布置置一座(宽1.6M、长长9.9500M)工作桥和启启闭房相通,配备20T手电两用启启闭机启闭闸闸门，采用铸铸铁闸门挡水水。（2）、闸基底应力计计算抗滑稳定采用下式式计算：Kc=fΣG/ΣHH经计算Kc=1..75,抗滑稳定满满足要求（3）、基底应力采用用下式计算：：Pmax=∑G/AA(1+6××e0/L)Pmin=∑G//A(1-66×e0/L)∑G=2437KPa,∑M=41550Kpaa,e0=0.3m,AA=30.556m2经计算完建期:PPmax=1115KPa,,Pmin==55.8KPPa,基底最最大应力与最最小应力比小小于3，结果满足足要求。运行行期Pmax=766.65KPPa,Pmiin=38..5Kpa,基底最大应应力<容许应力,满足要求。4、出口消能：闸室出口段设置55m长的八字字翼墙与外堤堤脚连接，翼翼墙高度为22.3m。由于排涝期间外河河水位一般都都较高，因此此不会产生水水跃现象，电电排排涝时无无需消能措施施,只需护底保保护地基土。消消能设计按自自流排涝情况况进行设计。设设闸前水深15.000,闸后水深14.000E0=hc+q2/22gφ2hc2hc=hc/2(11+q2/ghc3+1)式中：E0—涵洞洞出口底为基基准面的涵洞洞出口总能量量q—收缩断面处单宽流流量,q=2.9M3/Sφ—流速系数,取φ==0.95hc—收缩断面面的水深池长L=LLS+βLJ式中:LJ=66.9(hcc”-hc)经计算,hc==0.26MMhc”=0.92MM<闸后水深1..0M,故下游呈淹淹没式水跃衔衔接，无需挖挖深式消力池池,采用底流式式消能方式。经经计算消力池池长L=5.022M,根据实际地地形取5M，消力池池未端设置55.0m的素素砼护坦。五、变配电及输电电工程设计一、配电方案××电排站装机5×1180KW==900KWW，考虑在不不同的工况下下组合情况，选选用二个主变变并联运行。二、主变选择P=5×180KKW=9000KW，取COSφ=0.8则S=P/CCOSφ=900//0.8=11125KWW选取主变800KKVA+5000KVA==1300KKVA变压器总容量：11200KVVA三、主接线图输电线路××电排站电源可直接接从老××站T接，电压10KV，线距0.11Km。××电排站总装机PCC=900KKW，线路允许许电压降为10%。根据配电线路电压压10KV三相架空电电力线路，功功率因素COSφ=0.8，则通过导导线的电流为为:I=PC/3UcCOS=9900/3××10×0..8=37..5(安),经济电流为2.0安/MM2,则线路截面面积:S=377.5/2==18.755mm2，则输电线线路拟采用铝铝纹线LJ-25，查有关资资料，LJ-25导线单位电电压降△U=0.00015655(%/Kmm.KW)。电源至站址处电压压降为：△U=0.00015655(%/Kmm.KW)××0.1Kmm×900KKW=0.1141%由于△U＜10%，故本电排排站输电线路路采用铝纹线线LJ-25。第五章防洪洪大堤设计堤顶高程及宽度堤顶高程根据《堤防工程设设计规范》的的规定堤顶高程=设计洪洪水位+波浪爬高R+最大风壅水水面高度e+安全超高A.其中：设计洪水位位：本堤设计计洪水标准为为20年一遇的洪洪水位21..31M。安全超高A：4级级建筑物的安安全超高为00.6M。本工程最大风速为为20.7MM/S,主风向为N向。计算得得最大风壅水水面高度e=0.011M，波浪爬爬高R=0.877M。堤顶超超高Y=R+ee+A=0..87+0..01+0..6=1.448M则堤顶高程=211.31+11.48=222.79MM堤顶宽度根据余干县××联联圩除险加固固工程设计标标准，××联圩堤顶宽宽8M。c、断面形式根据余干县××联联圩除险加固固工程设计标标准，××联圩富强圩圩堤段堤顶高高程为22..79m，堤堤顶面宽8mm，堤顶以下下2m处设置一一条2m宽的马道道，圩堤内外外边坡1：3。2、渗流稳定计算渗流稳定计算分两两部分进行,第一部分为为沿建筑物基基础渗流计算算，第二部分分堤基渗流计计算。（一）沿建筑物基基础渗流计算算1、地基地质情况该工程箱涵总长度度74m，防洪洪闸室长4..0m。据上上饶市水利水水电勘察设计计院地质勘察察成果介绍，闸闸址地基为壤壤土和粉质粘粘土层，箱涵涵底板下覆盖盖厚度平均值值为8.311m，基岩高高程为-8..13m,壤土层与基岩岩之间依次为为人工填土、粉粉质粘土、砂砂土、砂卵石石层。地质剖剖面图见《余余干县××乡号咀仂电电排站工程地地质勘察报告告》。2、计算资料外水位：取本工程程外河P=5%防洪水位21.311m内水位：取前池最最低运行水位位113.00m总水头差：88.31mm3、透水层计算深度度确定水平投影长度为L0=74m垂直投影长度为S0=0.9mm实际透水层深度为为TT=3.6mL0/S0=74//0.9=882＞5Tee=0.5LL0=37mT=82m﹥Tee=37mm故计算深度取实际际透水层深度度3.6m4、闸室、箱涵地基基渗流阻力系系数计算由于闸室齿坎较浅浅，渗透计算算时按短板桩桩考虑。同时时，为简化计计算，箱涵段段齿墙忽略不不计，箱涵段段均视为水平平段，偏于安安全计算。（1）进口段ABS=0.9mT=3..6m则§1=0.6628（2）齿墙垂直段BCCS=0.50mmT=33.2m则§2=0.1158（3）闸室水平段CDDS1=0.40mS2=0.40mL=3.2mT==3.2m则§3=0.8825（4）齿墙垂直段DEES=0.50mmT=33.2m则§4=0.1158（5）箱涵水平段FGGS1=0.50mS2=0.5mmL=70mT=33.2m则§5=21..65（6）齿墙垂直段GHHS=0.5mT=33.2m则§6=0.1158（7）出口段HIS=1.2mT=3..6m则§7=0.778Σ§i=2=0.628+00.158++0.8522+0.1558+21..65+0..158+00.78=224.37885、箱涵渗压水头损损失值（1）水头损失值：①进口段h1=§1（H/§）=0.6228×(8..31/244.378))=0.2114m②齿墙垂直段BCh2=§2（H/Σ）=0.0533m③闸室水平段CDh3=§3（H/Σ）=0.2911m④齿墙垂直段DEh4=§4（H/Σ）=0.0533m⑤箱涵水平段FGh5=§5（H/Σ）=7.38mm⑥齿墙垂直段GHh6=§6（H/Σ）=0.0533m⑦出口段HIh7=§7（H/Σ）=0.2655m（2）各段水头损失值值修正：①进口段水头损失值值修正系数：：β1=0.8339②出口段水头损失值值修正系数：：β2=0.8660则各段水头损失值值修正为：h1‘=β1h1=0.8339×0.2214m=0.1799mh2‘=0.106mh3‘=0.291mh4‘=0.106mh5‘=7.38mh6‘=0.106mmh7‘=β2h7=0.8660×0.2265=0..228m（2）、各段水头损失失值及坡降列列表如下：结构部位ABBCCDEFFGGHHI水头损失（m）0.1790.1060.2910.1067.380.1060.228渗径长度（m）0.90.53.20.50700.51.2坡降0.1980.2120.0910.2120.1050.2120.19（二）沿堤基渗流流计算堤基渗透长度按工工程布置及圩圩堤堤身断面面，取闸室进进水前池至压压力水箱后墙墙，总长度L=74mm，堤基透水水层厚度按ZK1、ZK7、ZK8钻孔点透水水层厚度取加加权平均值，则T=3.6m，堤基透水层为砂土、砂卵石层。按地质勘察资料，堤基渗透系数取6×10-2cm/s。采用直线比例法计算:堤基渗压水头△HH=22..79-133.00=88.31mmh=1+0.877T/L=11.04q=KT△H/hhL=1.113×10--1cm/s.mm堤基平均坡降为JJ=△H/L==0.1122抗渗稳定计算（一）、按渗径系系数计算承压水头：H=8.31m渗径长度：L=74mm渗径系数：C=88.90>容许渗径系系数按渗径考虑能满足足要求二、按地基流土校校核最大水平坡降Jmmax=0..105进口坡降：J=0.1988出口坡降：J=0.119查《水闸》P1445表3—3[JJx]=0..15～0.35[Joo]=0.66～0.9水平及进、出口坡坡降均能满足足要求。第七章站房稳稳定计算第一节荷载计计算站房结构布置见工工程设计图，计计算中垂直荷荷载向下为正正，向上为负负，水平荷载载向右为正，向向左为负。荷荷载计算对底底板前端a点取矩以顺顺时针为正，逆逆时针为负。站房荷载计算表序号项目力力臂(m)力矩(T.m)备注结构部位体积(m3)容重(T/m3))计算值(T)一竖向恒载857.543846.81屋面板18.962.547.44.25201.52挑檐板4.932.512.3254.2552.43墙体及柱58.881.97115.994.5522.04吊纵梁2.282.55.7634.25吊横梁3.782.59.454.542.56电机层楼面板19.382.548.453.75181.77电机活动梁12.52.54.511.38电机横梁2.522.56.35.7536.29电机纵梁7.62.5196114.010墙梁2.282.55.71.79.711中墩54.722.5136.82273.612后墙54.152.5135.3757.81055.913边墙36.482.591.24364.814水泵纵梁3.422.58.55651.3水泵横梁1.682.54.25.7524.215水泵和电机重18.66111.616底板762.5190.04760.0二竖向活载-114.33-421.81屋面活载28.444.25120.872楼面活载24.233.7590.93电机运行轴向力306180.04厂房水重(前部))1522303.4厂房水重(后部))152.95.75879.25扬压力(浮托力))-4564-1824.0(渗渗压力)-45.63.775-172.1三完建期水平荷载-75.4-90.5土压力-75.41.2-90.5四运行期水平荷载-101.9-122.31土压力-101.91.2-122.28一、完建期荷载：：竖向恒载：Σv==857.554TΣMv=38446.8TT-m水平荷载：Σh==-75.44TΣMh=-900.5T--m二、运行期荷载：竖向恒载+竖向活活载：Σv=743.211TΣMv=34425T--m水平荷载：Σh==-101..9TΣMh=-1222.3T--m第二节整体稳稳定校核一、抗滑稳定：K=fΣG/Σhh站房地基为为粉质粘土，取f=0.31、完建期：K=0.3×8557.54//75.4=33.412、运行期：K=0.3×7443.21//101.99=2.199查《泵站设计规范范》GB/TT502665—97表栏K=11.2满足要求。二、抗倾稳定：K=Σv/Σh1、完建期：K=857.544/75.4=111.372、运行期：K=743.211/101..9=7.229满足要求。二、抗浮稳定：扬压力：Σv扬扬=501..6T荷重:ΣG=7743.211TΣG>1.1Σvv扬抗浮稳定满满足要求。第三节地基应应力验算一、完建期：竖向恒载：Σv==857.554TΣMv=38446.8TT-m水平荷载：Σh==-75.44TΣMh=-900.5T--m偏心矩：e=B//2-ΣM/Σv=8/22-(38446.8-990.5)//857.554max=0.3380maxmin地基应力σ=Σv/A(11+6e/BB)min=8577.54/1152×(11+6×0..380/88)σmax=7.255T/m22σmin=4..03T//m2η=σmax/σminn=7.255/4.033=1.800<2二、运行期：竖向恒载+竖向活活载：Σv=7433.21TTΣMv=34425T--m水平荷载：Σh==-101..9TΣMh=-1222.3T--m偏心矩：e=B//2-ΣM/Σv=8/22-(34225-1222.3)/7743.211max=0.4444maxmin地基应力σ=Σv/A(11+6e/BB)min=7433.21/1152×(11+6×0..444/88)σmax=6.522T/m22σmin=3..26T/mm2η=σmax/σminn=6.522/3.266=2查《泵站设计规范范》附录A表栏K=2～2.5满足要求。第七章堤身灌灌浆设计大堤复堵完成后，考考虑施工中回回填土质量难难于控制，土土层夯实不密密实。为防御御洪水的侵袭袭，确保圩堤堤的安全，对对开挖回填堤堤段应进行堤堤身灌浆,以提高防渗渗能力。一、灌浆方法：灌浆方法采用纯压压式灌浆法。灌浆压力：回填灌灌浆采用自流流式灌注。浆浆液稳定在孔孔口，其压力力值控制在0.9～1.35kgg/cm2。灌浆材料主要为粘粘土与水泥。水水泥选用江西西水泥厂生产产的32.5级普通硅酸酸盐水泥，土土料选用附近近粘性好的棕棕黄色粉质粘粘土，土料比比重控制在2.6～2.7之间。二、灌孔布置及进进深确定（一）、堤身灌浆浆钻灌浆孔的布置沿沿箱涵中心线线方向在箱涵涵两旁距涵管管壁40cmm布孔，孔距距3m，呈一字字型分布，共共28孔；顺圩堤堤走向按梅花花型布置3排孔，孔距距3m，共30孔。钻孔平平面布置按现现场放样为准准，平面布置置如附所示。灌浆孔的深度确定定：按照大堤堤设计标准，结结合建筑物的的走向，堤身身灌浆孔深见见附图。钻孔孔要求深入设设计开挖高程程下1.0m深处。三、灌浆施工方法法灌浆施工采用低压压灌浆法。浆浆液浓度采用用水和干料的的配合比为1:1。水泥:粘土=1:6～1:８。灌浆顺顺序分二序施施灌，沿涵管管轴线方向成成一字形布置置，一台灌浆浆机1～２支管嘴嘴同时施灌，先先灌Ⅰ序孔，灌满满后，再施灌灌Ⅱ序孔，反复复多灌直至使使粘土浆液稳稳定在孔口为为止。当浆液稳定在孔口口，在浆液的的压力下，灌灌浆孔停止吸吸浆再封孔。封封孔采用水泥泥拌粘土（水水泥:粘土=2:1），然后搓搓成直径为4～7cm的小球球挤入孔中，并并用钻杆层层层捣实，直封封孔口。第五章施工工组织设计施工条件件1、施工特性余干县××电排站站工程采用闸闸站结合的形形式，工程主主要由进水池池、泵室、厂厂房、压力水水箱、出水箱箱涵、闸室、工工作桥等建筑筑物组成，排排水渠道和进进水前池相接接，使水流平平顺的流进泵泵室，泵室内内设四个分水水隔墩，隔墩墩上布置拦污污栅门槽和检检修台板，泵泵室内布置五五台水泵和五五根出水压力力钢管,泵室顶部布布置电机层和和厂房，其后后布置出水系系统，压力水水箱为上下层层结构，上层层为电排出水水口，下层为为自流排涝出出水口，两隔隔墩间设闸门门调节控制水水流。进出水水闸采用箱涵涵式，闸门启启闭设备为手手电两用螺杆杆式启闭机，设设平板钢闸门门控制出流和和防洪。本工工程所在流域域水源充足，水水质良好，施施工用水由河河道取水解决决，生活用水水自打压水机机井取地下水水解决，圩堤堤附近有高低低压线路通过过，可就近架架设线路供电电，可满足施施工动力及照照明的需要。2、自然条件本工程位于亚热带带季风气候区区，是典型的的江南水乡，流流域内气候温温湿，四季分分明，雨量充充沛，多年平平均降雨量为为1380~~1800mmm，多年平平均气温为117.60C,极端最高气气温430C，极端最低低气温-8..90C，月平均气气温7月份最高达达400C，月平均气气温以1月份为最低低，为-1C，该工程水水域特征为高高水湖相，低低水河相，具具有独特的水水文特征，每每年四~九月为汛期期，10月至次年3月为枯水期期，年最大洪洪水多出现在在5~6月，7~9月受长江洪洪水顶托与倒倒灌影响，持持续高水位，所所以对该工程程施工影响最最大的是该水水系的水位高高低。2、天然建材本工程共需砂料11080.33M3，卵石11558.1MM3，钢筋111.99T，水泥510.77T,粘土25000M3，卵石、砂砂料运距较近近，该工程所所需的粘土主主要是用于堆堆筑临时围堰堰，可利用大大堤开挖和电电站基础土方方开挖的弃土土填筑。第二节施施工导流施工导流设计流量量的选择本工程的主要建筑筑物为V级，根据《施施工组织设计计规范（SDJ3338—89）》的有关关规定，施工工导流建筑物物别为V级，采用土土石围堰，其其导流设计洪洪水标准为5年一遇的导导流标准，根根据现有资料料分析10月~次年2月洪水相对对较小，考虑虑到本工程施施工受水位影影响相对较大大，故施工阶阶段初定在11~2月份。经排排频分析5年一遇外河河最高水位为为19.988M,加50CM安全全超高,故外河围堰堰顶高程为19.988+0.5==20.488M。内河最最高内水位16.000,加50CM安全全超高,故内河围堰堰顶高程166.00M++0.5M=16.500M导流方式的选择根据工程的地形条条件，施工围围堰分别布置置在闸室出水水口护坦上游游2米处起至堤脚脚终端，进水水池下游2米处起至堤脚脚终端。上游游围堰顶高程程为20.448M，长约约2100..0M，下游游围堰顶高程程为16.550M，长约约200M；上上下游围堰均均利用开挖土土料填筑，迎迎坡均为1：1，顶宽1.00M，底宽4M，整个围围堰的方量为为1537..0立方米。第三节主体体工程施工1、土方开挖土方开挖包括圩堤堤扒口土方开开挖和建筑物物基础开挖，圩圩堤土方开挖挖由1.0M3反铲掘机由由外向内扒口口，用5T自卸汽车向向内陆运输至至弃碴场，建建筑物基础土土方开挖采用用人工配合挖挖机，一次性性挖到基础，其其弃料运往弃弃渣场2、土方回填土方回填是指建筑筑物土方回填填，低洼地土土方回填它可可利用开挖料料，不足部分分利用圩堤土土方开挖或就就近人工取土土，人工配合合推土机回填填、压实。3、混凝土施工砼施工包括素砼和和钢筋砼，砼搅拌采用用0.4m3拌和机施工工，砂、卵石石料运送采用用双胶轮车，砼砼振捣采用2.2KW插入式振捣捣器捣实。钢钢筋制作采用用机械化切割割，人工制作作安装。模板板采用坚实的的松木板，机机械化制作，人人工安装。所所有工程制作作安装施工均均按现行国家家施工规程规规范标准施工工操作。、泵室、出水箱涵涵、闸室工程程砼施工搭设设施工平台由由人力双胶车车运输砼入仓仓，人力平仓仓，机械振实实，平均运距距50M、工作桥工程砼施施工由人力双双胶车运输砼砼入塔式起重重机吊罐吊运运入仓，人力力平仓，机械械振实。、厂房工程砼施工工由人力双胶胶车运输砼入入缆素式起重重机吊罐吊运运入仓，人力力平仓，机械械振实。2、闸门安装根据施工工序，先先预埋门槽，待待基础工程达达到一定要求求后再安装闸闸门、启闭机机，利用工作作桥上的起吊吊设备，使闸闸门完全就位位，再浇筑二二期砼。3、钢筋制安钢筋成材运至工地地后在施工现现场统一制作作和绑扎成型型，钢筋制作作采用切割机机切断钢筋,调直机调直直钢筋，150型对焊机焊焊接钢筋，双双胶轮车或拖拖拉机运至施施工现场安装装第四节场内内交通及施工工总布置1、施工场内外交通通本工程对外交通较较为便利，外外来物资均可可通过水运或或现有公路运运至工地现场场，场内交通通通过拖拉机机和双胶轮车车即可满足施施工工区运输输要求。2、生产、生活区布布置生产、生活、施工工仓库、施工工管理房屋考考虑租用当地地民房，共需需临时用房2250M2，水泥仓库库面积2000M2。3、堆料场及弃碴场场布置本工程主要要建材为砂石石料、钢筋、水水泥、模板，在在实测地形图图0+000桩号下游方方向30M处，地地形相对较宽宽阔平坦，可可作为前期工工程建材堆放放料场，砼搅搅拌场。本工工程施工弃料料最多的是砼砼和土方开挖挖工程土方开开挖弃料用于于填筑施工围围堰，在实测测地形图0+2633.09桩号下游方方向50M处，有有一低洼水草草地，可沿水水边堆放砼施施工所产生的的施工弃料、弃弃碴。第五节施工方方案和施工进进度计划一、施工方案考虑工程受河流条条件影响较大大，施工工期期短等因素，工工程进度应按按“先水下、后后水上、从外外至内”的施工原则则和施工顺序序进行安排施施工。具体施工程序是：：大堤、泵室室基础土方开开挖→施工临时公公路修筑→出水箱涵（含含闸室、压力力水箱）→泵室电机层层以下工程→主厂房电机机层以上工程程及闸室启闭闭框架、工作作桥→土方回填→机电设备安安装→工程竣工扫扫尾→主厂房电机机层以上工程程→土方回填→机电设备安安装→工程竣工扫扫尾。二、施工进度计划划该站施工受季节影影响，拟定2004年11月中旬工程程开工，2005年1月底完成厂厂房水下部分分及出水箱涵涵，2月上旬完成成进、出水池池工程，2005年2月底完成厂厂房上部工程程，3月机电设备备安装，3月底工程扫扫尾，机组调调试。施工总进度计划表表序号工程项目2004年11月月2