td大豆制油废水处理毕业设计

PAGE浙江某食品有限公司大豆制油废水处理工程设计Zhejiangmoufoodcompanybeansalbumensewagedisposalproject学生姓名：班级：层次：本科所在院、专业：水利与环境工程学院环境工程专业指导教师：职称：完成时间：2007年6月20日答辩时间：2007年6月27日长春工程学院PAGEiv目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc170607091"前言1HYPERLINK\l"_Toc170607092"设计说明书2HYPERLINK\l"_Toc170607093"1设计概述2HYPERLINK\l"_Toc170607094"1.1总体设计2HYPERLINK\l"_Toc170607095"1.2污水处理厂的总平面布置3HYPERLINK\l"_Toc170607096"1.3污水处理厂的高程布置4HYPERLINK\l"_Toc170607097"2设计内容4HYPERLINK\l"_Toc170607098"2.1隔油调节池4HYPERLINK\l"_Toc170607099"2.2高效气浮系统4HYPERLINK\l"_Toc170607100"2.3水解酸化池4HYPERLINK\l"_Toc170607101"2.4CASS池5HYPERLINK\l"_Toc170607102"2.5IC厌氧器5HYPERLINK\l"_Toc170607103"2.6曝气生物滤池6HYPERLINK\l"_Toc170607104"2.7加氯间6HYPERLINK\l"_Toc170607105"2.8污泥浓缩池6HYPERLINK\l"_Toc170607106"2.9集泥井7HYPERLINK\l"_Toc170607107"2.10污泥脱水间7HYPERLINK\l"_Toc170607108"设计计算书8HYPERLINK\l"_Toc170607109"1隔油调节池8HYPERLINK\l"_Toc170607110"1.1隔油池总容积W8HYPERLINK\l"_Toc170607111"1.2隔油池的过水断面Ac8HYPERLINK\l"_Toc170607112"1.3隔油池格间数n8HYPERLINK\l"_Toc170607113"1.4隔油池的有效长度L8HYPERLINK\l"_Toc170607114"1.5隔油池建筑高度H8HYPERLINK\l"_Toc170607115"2高效气浮系统9HYPERLINK\l"_Toc170607116"2.1容器方式的选择9HYPERLINK\l"_Toc170607117"2.2空气饱和设备的选择9HYPERLINK\l"_Toc170607118"2.3溶气水的减压设备9HYPERLINK\l"_Toc170607119"2.4气浮池10HYPERLINK\l"_Toc170607120"3水解酸化池14HYPERLINK\l"_Toc170607121"3.1池体设计14HYPERLINK\l"_Toc170607122"3.2反应池各部分尺寸14HYPERLINK\l"_Toc170607123"3.3出水系统设计14HYPERLINK\l"_Toc170607124"3.4产泥量计算15HYPERLINK\l"_Toc170607125"3.5排泥系统设计16HYPERLINK\l"_Toc170607126"4CASS池16HYPERLINK\l"_Toc170607127"4.1选定参数17HYPERLINK\l"_Toc170607128"4.2运行周期及时间的确定17HYPERLINK\l"_Toc170607129"4.3设计计算17HYPERLINK\l"_Toc170607130"4.4排水口高度和排出装置19HYPERLINK\l"_Toc170607131"4.5产泥量及排泥量19HYPERLINK\l"_Toc170607132"4.6排泥系统20HYPERLINK\l"_Toc170607133"4.7需氧量及曝气系统设计计算20HYPERLINK\l"_Toc170607134"5IC厌氧器24HYPERLINK\l"_Toc170607135"5.1有效容积24HYPERLINK\l"_Toc170607136"5.2IC反应器的几何尺寸24HYPERLINK\l"_Toc170607137"5.3IC反应器的循环量25HYPERLINK\l"_Toc170607138"5.4IC反应器第一反应室的气液固分离26HYPERLINK\l"_Toc170607139"5.5IC反应器进水配水系统的设计28HYPERLINK\l"_Toc170607140"5.6出水系统的设计29HYPERLINK\l"_Toc170607141"5.7排泥系统的设计30HYPERLINK\l"_Toc170607142"6曝气生物滤池32HYPERLINK\l"_Toc170607143"6.1曝气生物滤池容积计算33HYPERLINK\l"_Toc170607144"6.2供气量计算与供气系统的设计34HYPERLINK\l"_Toc170607145"6.3反冲洗系统37HYPERLINK\l"_Toc170607146"6.4曝气生物滤池污泥产量39HYPERLINK\l"_Toc170607147"6.5泵房39HYPERLINK\l"_Toc170607148"6.6配水系统设计39HYPERLINK\l"_Toc170607149"7污泥处理系统40HYPERLINK\l"_Toc170607150"7.1产泥量40HYPERLINK\l"_Toc170607151"7.2污泥处理方式40HYPERLINK\l"_Toc170607152"7.3集泥井计算40HYPERLINK\l"_Toc170607153"7.4污泥浓缩池41HYPERLINK\l"_Toc170607154"7.5污泥脱水系统设计42HYPERLINK\l"_Toc170607155"8鼓风机房43HYPERLINK\l"_Toc170607156"8.1供风量43HYPERLINK\l"_Toc170607157"8.2鼓风机的选择43HYPERLINK\l"_Toc170607158"8.3鼓风机房布置43HYPERLINK\l"_Toc170607159"9事故池43HYPERLINK\l"_Toc170607160"10加滤间43HYPERLINK\l"_Toc170607161"10.1加滤量的计算43HYPERLINK\l"_Toc170607162"10.2滤库的计算44HYPERLINK\l"_Toc170607163"11高程布置44HYPERLINK\l"_Toc170607164"参考文献46HYPERLINK\l"_Toc170607165"谢辞47PAGE54前言当今水环境的有机污染是一个全球性的问题。20世纪特别是20世纪50年代以来，化学工业等新型工业的发展，使人工合成有机物的种类和数量与日俱增。目前，已知的有机物种类约700多万种，并仍以每年数以千计的速度在增长。全球合成有机物的总量已经达到2.5亿t，这些有机物已经并正在通过各种途径进入环境，引发一系列水体污染，生态环境恶化，威胁人类生存和阻碍相关工业的发展与社会进步，特别是发展中国家尤为严重。人类癌症的发生80%~90%与环境因素有关，而在已经发现致癌化学物质中，80%以上为有机物。因此，高浓度有机废水特别是有害有毒的有机废水的治理，已成为现阶段国内外环境保护领域亟待解决的问题，也是一个难题。对有机废水的研究，20世纪50年代已经逐步开始，至今已经取得了巨大的成就，进入了地上发展阶段。为此对本毕业设计所设计的浙江一星食品有限公司所产生的大豆制油废水就应该按照国家和地方的相关规定进行废水处理。为防止该公司所产生的废水污染整个水源的水质，必须对该公司所产生的废水进行处理。设计说明书1设计概述1.1总体设计1.1.1工程规模处理水的水质和水量：该项目主要废水来自于浸出和炼油两个工段，水量2000m3/d,设计水质CODCr5000mg/L，BOD52200mg/L，动植物油2000mg/L；NH3-N80mg/L，PH6～9。1.1.2水质要求CODCr≤100mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤70mg/L，动植物油≤10mg/L，NH3-N≤15mg/L，PH6～9。1.1.3设计原则1.以废水净化和资源化回用为目的确立处理工艺。2.保证所确定的废水处理方案先进，适应不同季节不同水温的废水处理，并保证出厂排放水水质达到国家一级排放标准。3.尽可能采用运行管理简单，自动化程度高的处理工艺。4.减少废水处理站的占地面积，在保证处理效果的前提下，通过经济比较，选用修建、维护、运行成本低的工艺，同时将废水站的产物（污水、污泥、沼气）经济利用，降低总体建设费用。5.考虑环境保护因素，尽可能少地排放废气、废水、废渣，度考虑一定的安全性，保证在事故情况下将对环境的影响降到最低。1.1.4设计依据1.废水处理站地形地质资料。2.废水处理站所在地气象资料。3.大豆制油废水资料。4.水污染控制工程。5.工业废水处理技术。6.有机废水处理技术与应用。7.排水工程。8.给排水设计手册。8.城市污水回用设计规范。10.回用水水质标准。11.给排水快速设计手册。1.1.5废水处理站工艺选择1.1.6处理站的位置厂址确定是一个十分重要的问题，它对周围环境卫生、处理厂基建投资及运行管理都有很大影响。选择废水综合处理回用站厂址时，在考虑总体规划的基础上，同时考虑如下原则：（1）废水综合处理站要与啤酒厂位置相接近。（2）考虑深度处理厂建设位置的工程地质情况，以节省造价、方便施工。（3）充分利用地形，随坡顺势建设深度处理厂，尽量节省能源。（4）厂址选择考虑远期发展的可能，为以后的扩建留有余地。1.1.7输水管线⑴输水管线布置原则1、按照总体规划，考虑回用水系统近、远期建设的有机结合，留有充分的发展余地。2、在满足水量、水压的要求下，力求以最短的距离敷设管线，降低造价和经营管理费用。⑵输水管线管材的选择结合目前国内管材生产和实际使用情况，可用于输水水管道的主要管材有：钢管、球墨铸铁管、预应力钢筋混凝土管、钢套筒预应力混凝土管、玻璃钢管等五种管材。本设计主要用钢管。1.2污水处理厂的总平面布置各处理构筑物的平面布置，根据各构筑物及其附属辅助建筑物的功能要求和流程的水力要求，结合厂址地形、地质条件，确定它们在平面图上的位置。在这一过程中，应使各构筑物间的管路简短而便捷，避免迁回曲折，运行时具有良好的水利条件；布置应尽量紧凑，缩短管线，以节约用地，但也必须考虑管路敷设的要求，施工时地基的相互影响，以及远期发展的可能性。污水处理厂内管线的布置，主要的是联接各处理构筑物的污水管、污泥管的布置应使各处理构筑物或各处理单元能独立运行，当某一处理构筑物或某处理单元因出现问题而停止运行时，不影响其他构筑物的正常运行；若构筑物分期施工，则管路在布置上也应满足分期施工的要求以及便于检查和维修等。同时，处理厂内的道路应合理布置以方便运输；并应通过植树绿化等改善卫生条件。污水处理厂内应有完善的雨水管道系统，以免积水而影响处理厂的正常运行。辅助建筑物是污水处理厂不可缺少的组成部分。其建筑面积大小应按具体情况与条件而定。辅助建筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。如鼓风机房应设于曝气池附近以节省管道与动力；变电所宜设于耗电量大的构筑物附近等。1.3污水处理厂的高程布置污水处理厂高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间顺畅地流通，保证污水处理厂的正常运行。水流通常依靠重力而流动，以减少污水处理厂的运行费用。2设计内容该工程主要构筑物有：隔油调节池、高效气浮系统、水解酸化池、CASS池、IC厌氧器、曝气生物滤池、鼓风机房、投药间、加氯间、事故池、污泥浓缩池、集泥井、污泥脱水间等。2.1隔油调节池采用平流式隔油调节池，可去除原水中的不可溶解的有机物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。隔油调节池尺寸为：长×宽=14.4m×8m。本设计根据工程实际情况：废水停留时间为2.0h。刮油机由钢丝绳或链条牵引，移动速度为2m/min。池底设有坡向污泥斗的0.02的坡度。隔油调节池的设计流量为83.33m3/h，隔油调节池分为2格，建筑高度为2m。2.2高效气浮系统加压溶气气浮系统是目前应用最广泛的一种气浮方法，其主要原理是利用微小气泡附着于悬浮物上使之浮上水面，由刮渣机从水表面除去。撇除的浮渣进入污泥池，处理水排出系统进入水体。即空气在加压条件下溶于水中，再使压力降至常压，把溶解的过饱和空气以微气泡的形式释放出来。高效气浮系统容积40m3，水力停留时间22.74min，出水采用集水管，集水管采用穿孔管，沿池长布置。2.3水解酸化池水解酸化工艺是常见的强化一级处理工艺，使将厌氧发酵阶段过程控制在水解与产酸阶段。该工艺是在普通一级处理的基础上，通过增加较少的投资采取强化处理措施，能较大程度地提高污染物的去除率，削减总污染负荷，降低去除单位污染物的费用，降低二级处理的负荷，减少能耗。水解池是改进的升流式厌氧污泥床反应器，故不需要密闭的池子，不需要搅拌器，降低了造价。配水方式采用跳跃式配水，墙壁之间间距为2.0m；水解酸化池的水力停留时间为5h，池容420m3，水解池的设计尺寸为L×B×H=12m×7m×5m。出水系统采用出水堰出水，以达到出水均匀。2.4CASS池CASS工艺也叫循环式活性污泥法，是在SBR的基础上发展的新工艺，它最根本的特点是克服SBR间歇进水所造成的不便，使得构筑物运行简单、方便、和便于操作，但需要回流污泥设施。设计参数为：设计流量20000m3/d，时流量量83.333m3/h；污泥负荷率为0.5kgCOD/（kgMLVSSS·d），总泥量4229.2644kg。周期数2（1/dd）；周期长122h，曝气时间6h/周期，沉淀时间3h/周期，进水时间2h/周期，排水闲置时时间2h/周其；为实现现连续配水和和便于配水选选用4个池子；池中水深5m，安全高度0..5m。池容及单池参数：：每个池的容容积为5000m3，单池面积积为100m2。曝气：反应时需氧氧量为2029..894kggO2/d，总供气量量2995..476m3/d，每根竖管的的供气量644.887mm3/h。采用网状膜型型微孔空气扩扩散器，该扩散器服务面面积为0.55m2，每池需扩散散器数为200个；每个扩散器的配气气量为3.224m3/h；全厂需曝气气器800个。曝气头装置置安装在距池池底0.5m处，鼓风机所所需压力为77.372kkpa。剩余污泥：剩余余污泥从反应应池排放，排排放时要注意意不影响沉淀淀和出水。全厂剩剩余污泥量为为429.2264m3/d。2.5IC厌厌氧器IC厌氧器是近年年来新发展的的工艺，是由由UASB发展展的新型工艺艺，是将两级级的UASB相叠起来的的，所以污泥泥负荷率远远远大于UASB。设计的关关键在于气液液固三相分离离器的设计。设计参数为：设计计流量2000m3/d，时流量833.33m3/h；污泥产率系系数为0.55kgVSS/kggCOD，总泥量611kg;IC反应器总容积为1500m3，第一反应室室容积80m3，第二反应室室容积60m3，直径为4m，高度为为16m，水力停留时时间2h。反应器循环环量为48m3/h，产生的的沼气量为3320.888m3/d。沉淀区颗粒沉降速速度为3.445cm/s，沉淀区斜壁壁倾斜度为50°，布水系统采采用切线进水水，配水采用用对称布置，布布水支管出口口距池底0..2m，每个出水口口服务面积为为2～4m2，单池配水水面积为2..09m2，配水管管径径为45mmm，为保持出出水均匀，沉沉淀区的出水水系统采用出出水渠，出水水渠宽0.22m，共设62个三角堰，排排水管管径为为175mmm。反应器污泥负荷取取0.5kgVSS/kggCOD，污泥产产量为61kkg/d，排泥系统设设置3个排泥点，均均布置在两级级三相分离器器下三角以下下0.5m，，孔孔径为1000mm。沼气的产量量为419..77m3/d，贮气柜柜直径为4mm，产生的沼沼气用于发电电.。2.6曝气生生物滤池本设计相对于原污污水中具有较较高的NH3-N的特点，将将普通曝气生生物滤池改为为N曝气生物滤滤池来降解污污水中的NH3-N。设计参数为：设计流量20000m3/d，时流量量83.333m3/h；硝化容积负负荷取0.5kgNH3-N/（m3·滤料·d），总泥量1..2m3/d。曝气生物滤池的容容积为2166m3，水深为6mm，平面尺寸寸为：6×6m2曝气：反应时需氧氧量为12.50kgO2/h，总供气量量197.778m3/h，环形布置曝曝气器。采用KBB型盘式式橡胶膜微孔孔空气扩散器器，该扩散器供气量为2m3/（n·个），需扩散器的个数为100个；每个扩散器的配气气量为1.9778mm3/h。曝气头装置置安装在距池池底0.2m处，鼓风机所所需压力为77.372kkpa。。反冲洗：采用气——水联合反冲冲洗，其顺序序为：先单独独用气反冲洗洗，再气—水莲和反冲冲洗，最后用用清水反冲洗洗。反冲洗空空气强度为115l/（s·m2），空气反冲冲洗管径为880mm的无无缝碳钢钢管管，反冲洗水水强度为8l/（s·m2），水反冲洗洗管径为600mm的无缝缝碳钢钢管。污泥：污泥从池内内排放，池内内污泥量为1..2m3/d。配水系统为废水比比较容易布得得均匀，所以以配水系统与与滤料承托板板合建，采用用钢制孔板形形式。2.7加氯间间加氯间的平面尺寸寸为:10.00mX5.5m。加氯机选用2台JJK-4型加氯机，氯氯瓶选用4550kg/瓶共4只。本设计中所有消毒毒均采用计量量泵投加液氯氯消毒方式，液液氯消毒效果果与水温、PPH值、接触时时间、混合程程度、污水浊浊度及所含干干扰物质、有有效率含量有有关。加氯量量应根据试验验确定，一级处理排放放时，加氯量量为5~10mmg/L；混合反应时时间为5~15S。加氯消毒毒的接触时间间应不小于30min，处理水中中游离性余氯氯量不低于0.5mgg/L。液氯的固固定储备量按按最大用量的的30d计算。2.8污泥浓浓缩池污泥浓缩的对象是是颗粒间的孔孔隙水。浓缩缩的目的是在在于缩小污泥泥的体积，以以便与后续污污泥处理。常常用的污泥浓浓缩池分为竖竖流式浓缩池池和辐流式浓浓缩池两种。设设计中用浓缩缩池进行剩余余污泥处理，浓浓缩前污泥含含水率99%，浓缩处理理后污泥含水水率约为97%。本设计中，污泥浓浓缩采用两个竖流式污泥泥浓缩池。浓浓缩池直径66.3m，浓缩池中中有效水深为为6m。浓缩池工工作部分高度度为3.2mm，超高为0.5m，缓冲层高高为0.3mm，污泥斗高高为3.10m，浓缩池总高高度为9.44mm。进入浓缩缩池的污泥量量为441.064m3/d；浓缩后后的污泥量为为147.002m3/d；采用重力排排泥。2.9集泥井集泥井用来贮存来来自各构筑物物的污泥。由由于污泥量不不大，本设计计中采用一座贮泥池。集集泥井设计进进泥量4411.064mm3/d，贮泥池的的容积60m3，贮泥池高高度3.0m。共设四根进泥管，一一根来自水解解酸化池，一一根来自CASSS池，一根来自IC反应器，一根来自曝曝气生物滤池池，管径均为DNN=150mmm。2.10污泥泥脱水间污泥脱水间平面尺尺寸为：8.0mx5.5m。污水处理站污泥从从浓缩池排出出时含水率约约为97%左右，体积积很大。因此此，为了便于于综合利用和和最终处置，需需对污泥作脱脱水处理，使使其含水率降降至60%~880%，从而大大大缩小污泥的的体积。脱水水污泥量777m3/d，合计154400kg/d。脱水机的的选择：根据据工程的实际际情况，本设设计中污泥脱脱水设备采用用国产卧螺卸卸料沉降离心心机，设备数数量为2台。设备的的相关参数如如下：脱水机的选择：根据工程的实际情情况，本设计计中污泥脱水水设备采用国国产卧螺卸料料沉降离心机机，设备数量量为两台。设备的相关参数如如下：型号：LWD4330W转鼓直径（mm）：：430转鼓转速（r/mmin）：21000--30000分离因数：10662--20666差转速（r/miin）：2--20无级可调调处理能力（m3//h）：8--15电动机功率（kww）：30机器重量（kg）：：2500外形尺寸（mm）（长×宽×高）：32660×1725×7设计计算书1隔油调节池本设计中按废水的的停留时间计计算法计算。1.1隔油池总容容积WW=Qt；式中Q—隔油池设设计流量T—废水在隔油内的设设计池内的设设计停留时间间，h；一般在1..5h～2h，取2h。W=83.33××2.0=1166.677m3,取170m3。1.2隔油池的过过水断面AccAc=Q/3.66v式中v—废水在隔油油池中的水平平流速，mmm/s,取2mm/s。Ac=83.333/（3.6×22）=11.557㎡。1.3隔油池格间间数nn=Ac/b·hh式中b—隔油池每个个格间的宽度度，m；由于刮泥泥刮油机跨度度规格的限制制，一般为22.0、2.5、3.0、4.5、6.0，这里里取4.5；h—隔油池每个格间的的有效水深，取取1.5m。n=11.57//（1.5×44.5）=1.771,取2格。1.4隔油池的有有效长度LL=3.6v··t=3.66×2×2..0=14..4m1.5隔油池建筑筑高度HH=h+h’h’—池水面以上的池壁壁超高，取00.5m。H=1.5+0..5=2.00m选用4GSMP——2型机电一体化化刮油刮渣机机，跨度为44.0m，刮刮渣速度1..5m/s,刮油速度3..0m/s。2高效气浮系统本设计中采用加压压溶气气浮系系统。2.1容器方式的的选择选择内循环式射流流加压溶气方方式，本设计计中采用的容容器水压力为为P=0.33Mpa,气固比a=22%，选用某某给定射流器器。动植物油油量为20000mg/ll，a=Qr/动植物油量量，则Qr==40m3/h,有资料可知知相对应的△△P1=0.355Mpa,工作射流泵泵压力P1=p+△P1=0.3++0.35==0.65MMpa。选择100QW330—22—5.5，流量量为30m3/h,扬程为22mm,转速为14440r/miin，效率为为57.5%%。2.2空气饱和设设备的选择该设备的作用是在在一定压力条条件下将空气气溶解于水中中以提供废水水处理所要求求的容气水。加压泵用来供给一定压力力的水量，温温度为40℃。溶进的空气量V=kTP式中P—空气所受的的绝对压力，pa；kT—溶解常数，在400℃下，kT=0.0188V=3000000×0.018==5400l/m3·水设计空气量应按225%的过量考虑虑，即V没=72000l/m3·水，以保证气气浮效果，气气浮操作中空空气的实际用用量，可取（1%～5%）Q=（1%～5%）2000==20～100m3/d,回流水量为为（20%～50%）Q=4000～1000m3/d。溶气罐作用是实施水和空空气的充分接接触，加速空空气的溶解，采采用填充式溶溶气罐，填料料采用阶梯环环，从溶气罐罐顶部进气和和进水，填料料层厚度取11.0m,表面负荷取取2000mm3/m2·d。2.3溶气水的减减压设备其作用是将压力容容器水减压后后迅速将溶于于水的空气以以及为细小的的气泡形势释释放出来，要要求为气泡的的直径在200～100mm。减压阀选用CY14H--15直动型型减压阀，尺尺寸如下：DD=15mmm,L=90mmm,B=64mmm,H=H1+H2==181mmm。专用释放器选用JA—32——80型潜水喷喷流式曝气机机，空气量为为22m3/h，适合水水深为1～3m，供氧量量为1.0～1.2kggO2/h。2.4气浮池选用回流平流式气气浮池，此类类形势的优点点是池深浅，造造价低，构造造简单，管理理方便。设计参数水量Q=20000m3/d=83..33m3/h=1.339m3/s；气浮池有效水深HH=2.5mm,长宽比取1：1.5；气浮池表面负荷率率取8m3/（m2·h）,水力停留时时间取30mmin；接触室下端水流上上升流速取220mm/ss，上端水流流上升流速取取14mm/ss；分离区水流向下流流速（气浮分分离速度）vvs=3mm/s,分离室表面面负荷率取55.4～9.0m3/（m2·h）；溶气罐所所需压力P==0.3Mppa=3.006kg/cm2。释气量AA=a×s；s=Qsa式中a=A1/ss1,取6%s—原水带入的优质总总量，kg//h；sa—进水油质浓度，mmg/l。s=83.33××2000==166.667kg/hhA=0.06×1166.677=10kgg/h气浮池所需空气量量式中—气浮池设计水量，m3/h；—实验条件下的回流流比，%；取15%；—实验条件下的释气气量，取600l/m3；—水温校正系数，11.1～1.3,取1.2。所需空压机额定气气量式中—安全系数，1.22～1.5,取1.3。选用LG5型空压压机一台，风风压3.5KKpa。加压溶气所需水量量式中—选定的容器压力，取取0.3Mppa（3.06KKg/cm2）；—溶气效率，取800%；—溶解度系数，在440℃下为0.0118选用型水水泵台则实际回流比压力溶气罐选用1座式中I—单位罐截面积的过过流能力，对对填料罐一般般选用1000～200m3/（m2·h）,选用150m3/（m2·h）。选用标准填料罐==0.5m，TR-4型溶溶气罐一只。实际过流密度接触室尺寸接触室水流上升平平流速度接触室平面面积令池宽Bc=2mm，则接触室室长度（即气气浮池宽度），取Lc=1m接触室出口断面高高（堰上水位位）接触室气水接触水水深，取=1.3m接触室总水深分离室表面积令池宽Bs=2mm则池长，取Ls==5m分离室水深，超超高取0.44m，所以总总水深为4mm。气浮池容积时间校核接触室气水接触时时间＞60s，符合要求求；气浮池总停留时间间气浮池集水管集水管采用穿孔管管，沿池长方方向布置一根根，集水量为为如允许气浮池与后后续构筑物有有0.3m的水水位落差（即即允许穿孔集集水管孔岩又又近于0.33m的水头损损失），则集集水孔口的流流失:每根集水管的孔口口总面积式中—空口收缩系系数，取0..64。设孔口直径为200mm，则每每孔面积；孔口数：，取855只，气浮池长为5m，穿穿孔管有效长长度取4.55m，则孔距释放器的选型根据选定的溶气压压力0.3MMpa及回流流气水量200.81m33/h,选用TV－Ⅱ型释放器，这这时该释放器器的出流量为为2.48m3/h,则释放器的的个数，取5只，采用单单行布置,释放器间距距为m⒀集渣槽设于气浮池池进水端，采采用桥式刮渣渣机逆向刮渣渣，刮渣机选选用TQ—5型。3水解酸化池水解酸化池是常见见的一级处理理工艺，是将将厌氧发酵阶阶段过程控制制在水解与产产酸阶段。水水解酸化过程程具有改善污污水可生化性性的特点，同同时可去除废废水中的部分分有机物，并并减少最终排排放的剩余污污泥量。3.1池体设设计本设计采用停留时时间为t=55h,则有效容积，取4420m3。因水解酸化池上升升流速应控制制在0.8～1.8m/hh较合适，本本设计中v上升=1.0m/hh，有效高度3.2反应池池各部分尺寸寸水解酸化池的进水水系统采用DDN=1755mm的钢管管进水，反应池截面积：采用水解酸化池平平面尺寸为取池超高为h1==0.5m池池总高为本设计中，工程中中为了增加水水解酸化反应应器中活性污污泥的浓度，提提高反应速率率，在池中还还加设了供微微生物栖息的的立体弹性填填料，填料高高度2.5mm，满池布置置，填料下部部区域为活性性污泥层，填填料底部距池池底1.5mm，水水解池上升流流速核算（符合要求求0.8～0.18mm/h）反应池选用跳跃式式。3.3出水系系统设计水解酸化池的出水水收集系统与与常规的二沉沉池的出水类类似，本设计计采用三角堰堰汇水槽汇水水，再用出水水管出水，采采用90°三角堰出水水，每米堰板板设5个堰口，详详细如下：出水堰负荷荷堰长L=7m，则出水水堰负荷沿池宽方向布置。出水堰出水流量堰上水头因为则，取h2=0.005m。集水槽宽集水槽起端水深为为设出水渠自由跌落落高度h1为0.1m,则集水槽总总水深为，取h=0.4mm。排水管选用DN==175mmm的钢管作为为排水管。集水槽水深集水槽临界水深为为3.4产泥量计算算厌氧生物处理污泥泥产量取r==0.08KKgVSSS/KgCCOD,流量Q=20000m3/d，进水CODD浓度C0=45000mg/l==4.5Kgg/m3,COD去除率率E=15～20%。水解酸化池总产泥泥KgVSS/dd据VSS/SS=00.8KgVSS/dd3.4.2污污泥产量污泥含水率为977%，当含水水率为＞95%时，取取=1000KKg/m3,则污泥产量3.5排泥系统设设计如下图：附图3-1排泥泥系统布置如上图位置共设置置6个排泥口，池池子排泥一次次，各池的污污泥由污泥泵泵抽入污泥浓浓缩池中。排排泥管选用钢钢管DN=2000mm。4CASS池采用容积符合计算算法污水进水量量Q=20000m3/d；进水BOD=15590mg//l,CODD=38255mg/l；；出水BOD=2338mg/ll,CODD=573mmg/l；4.1选定参数污泥负荷率Ls==0.5KggCOD//（KgMLLSS·d）；反应池池数N=44座；反应池水深H=55.0m；排出比1/m一般般采用1/44～1/2，设计计中采用1//2；活性污泥界面以上上最小水深==0.5m；MLSS浓度CAA=50000mg/l。4.2运行周期及及时间的确定定曝气时间取TA==6h沉降时间其中所以，排水闲置时间，取取TD=2h,一周期所需时间TC≥TA+Ts+TD=11h,周期数n取2,每每周期为122h，进水时时间TF-2h。4.3设计计计算根据运行周期时间间安排和自动动控制特点，CASS反应池设置4个，2个一组交替替运行1天。CASS池反应池池容积单池池面积，反应应池容积式中n—周期数；N—池子个数。CASS反应池的的构造尺寸CASS反应池为为满足运行灵灵活及设备安安装需要，设设计为长方形形，一端为进进水区，另一一端为出水区区。CASS单池有效效水深H=5.0mm，超高hc=0.5m,保护水深=0.5m。则单池体积Vi==LBiH，据资料B/H=11～2，取B/H=11L/B=4～6，取取L/B=44单池面积。CASS池沿长度度方向设一道道墙，将池底底分为预反应应区和主反应应区两部分，据据资料反应区区比预反应区区应为9:1，预反应区区作为兼氧吸吸附区和生物物选择区。根据资料，预反应应区长，取=3m。CASS反应池尺尺寸21×221.6×55.5（壁厚厚200mmm）。反应池液位控制CASS反应池总总有效水深为为5.0m，排水结束时最低水水位，基准水位h2为55m，超高hc为0.5m,保护水深=0.5m，污泥层高度验证池容：两池一次进水2hh，Qh=83.333m3/h,所以每周期的进水水量CASS反应池一一周期内能纳纳水所以CASS反应池的的建造符合水水量要求。保护水深的设置是是为了避免排排水时对沉淀淀剂排泥的影影响，进水开开始与结束由由水位控制，曝曝气开始由水水位和时间控控制，曝气结结束由时间控控制，沉淀开开始与结束由由时间控制，排排水开始由时时间控制，排排水结束由水水位控制。4.4排水口高度度和排出装置置排水口高度为保证每次换水QQh=83.333m3/h的水量及及时快速排出出以及排水装装置运行的需需要，排水口口应设在反应应池最低水位位之下约0..5～0.7m处，本本工程设计排排水口在最低低水位0.66m处。排出装置每池派出负荷，每每池设滗水器器（规格DNN=200mmm），一套套，出水口22个。选用旋旋臂式程控制制能滗水器，型型号为BSQ—12,排水堰长2mm，最大排水水量215mm3/h，滗水深深度为2m。4.5产泥量及排排泥量CASS池产泥量量CASS池的剩余余污泥主要来来自微生物代代谢的增值污污泥，还有很很少部分由进进水悬浮物沉沉淀形成。CASS生物代谢谢产泥量为：：式中——微生物代谢谢增值系数，KgVSS/KgCOD；—微生物自身氧化率率，d-1；—回流污泥浓度，mmg/l；—反应池容积，m33；—去除的COD浓度度，KgCCOD/m33；—COD污泥负荷荷，KgCCOD/KggVSS。根据资料选，Kg/dCASS排泥泥量假定剩余污泥含水水率为99%%，则排泥量量为，考虑一定的的安全系数，则则每天排泥一一次，排泥量量为429..264。4.6排泥系统每池池底坡向排泥泥坑坡度i==0.01，在在每池出水端端池底设1..0m×1.0m×0.5m排泥泥坑一个，每每个排泥坑中中接排泥管DDN200的的一根排泥管管安装高程为为相对地面++1.5m，相相对于最低水水位为-1..5m，剩余余污泥排入集集泥井。4.7需氧量及曝曝气系统设计计计算需氧量计算每个曝气池需氧量量式中—活性污泥泥微生物对有有机污染物氧氧化分解过程程的需氧率；；—活性污泥微生物通通过内源代谢谢的自身氧化化过程的需氧氧率；—单位曝气池容积内内的挥发性悬悬浮固体（MLVSSS）,Kg/mm3，取33000KKg/m3。—进水氨氮量，mgg/l；—出水氨氮量，Mgg/l；供气量计算设计采用WM-1180型网状状膜型微孔空空气扩散器,各项参数如下：每每个扩散器的的服务面积00.5m2,动力效率2..7～3.7KggO2/KWh，氧氧利用率122～15%，膜片平均孔隙率880～100，扩散散装置安装深深度H=4.5mm,计算温度定定为30℃，查资料得，水中溶溶解氧饱和度度，。⑴空气扩散器出口处处的绝对压力力Pb⑵空气离开曝气池面面时氧的百分分比式中EA—空空气扩散器的的氧转移效率率，对网状膜膜型中微孔空空气扩散器取取值15%。⑶曝气池混合液中平平均氧饱和度度（按最不利利温度30℃考虑）⑷换算为在20℃条条件下，脱氧氧清水的充氧氧量取值=0.82,,=0.955,C=2.00,=1.0⑸曝气池供气量⑹本系统空气总用量量除采用鼓风曝气外外，还采用空空气在回流污污泥井提升污污泥，空气量量按回流污泥泥8倍考虑，污污泥回流比RR取值60%，则提提升回流污泥泥所需空气量量为总需需气量空气管系统计算因每个扩散器的服服务面积为00.5m2,曝气池平面面积为为20×5××4=4000m2，则所需空气扩散器器的总数为4400/0..5=8000个，本设计采用8000个空气扩散散器，如下图图布置空气管管道，每个池池子引入一根根总管，共44根干管。在在每根干管上上设5对配气竖管管，共10条配气竖竖管。全曝气气池共设400条配气竖管管。每根竖管的供气量量为25955.476//40=644.887mm3/h，每个竖管上安设的的空气扩散器器的数目为8800/400=20个，每个空气扩散器的的配器量为22595.4476/8000=3.224m3/h，将已布置得空气管管路及布设的的空气扩散器器绘制成空气气管路计算图图，用以进行行计算。具体管路布置请看看图4-1：选择一条从鼓风机机房开始最远远最长的管路路作为计算管管路，在空气气流量变化处处设计算节点点，统一编号号列表进行空空气管道计算算。风机出口至充氧装装置的管道，使使用焊接钢管管。附图4-1空气管路路布置图空气管路计算图管编管段长度L（m）空气流量Qm3/h空气流速vm/s管Dmm配件管段当量长度L（m）管段计算长度L00+L（m）压力损失h1+h2pa/mpa1-2502995.4811.89300三通1个，异异型管1个18．7148．715.086349.502-32.51497.8013.24200三通1个，异异型管1个11．5014．0010.535147.493-45.0848.9013.36150三桶1个，异异型管1个8．1513．1515.43202.9054-57.5648.9010.22150四通1个，弯弯头2个，异型管1个18．2325．739.36240.835-64.0519.128.18150四通1个，异异型管1个10．2514．256.1387.356-74.0389.3413.78100四通1个，异异型管1个6．3010．3028.28291.287-84.0259.569.19100四通1个，异异型管1个6．3010．3012.95133.398-94.0129.788.1875四通1个，异异型管1个4．468．4614.99126.829-106.1564.894.0975闸门1个，弯弯头3个，三通1个9．1215．274.7973.1410-110.732.404.6050三通1个，异异型管1个2．182．888.2823.8511-120.316.203.5940三通1个，异异型管1个1．671．977.0413.8712-130.312.967.3725三通1个0．881．1819.8923.4713-140.39.725.5325三通1个0．881．1828.5033.6314-150.36.483.6825三通1个0．881．1813.0815.4315-160.33.24—25弯头1个0．460．769.817.46则空气管道系统的的总压力损失失为17700.415ppa=1.777Kpa网状膜空气扩散器器的压力损失失为5.888Kpa则总压力损失为55.88+1.77==7.65KKpa空压机所需压力空气扩散装装置安装在距距曝气池池底底0.5m处，因因此空压机所所需压力为：：5IC厌氧器5.1有效容积本设计采用进水容容积负荷率法法式中——容积负荷率率，KgCCOD/（m3·d）；—进水COD浓度，Kg//m3；—COD去除率。根据相关资料，第第一反应室的的容积负荷率率=12KgCCOD/（m3·d）,第二反应室室的容积负荷荷率=4KgCCOD/（m3·d）,且第一反应应室去除总CCOD的80%左右，而而第二反应室室去除总COOD的20%左右。则第一反应室的有有效容积，取80第二反应室的有效效容积，取60IC反应器的总有有效容积，这这里取1500。5.2IC反应器器的几何尺寸寸小型的IC反应器器的高径比HH/D一般为为4～8，这里取4；高度在155～20m，因为，则，取4m；H=4×4=166m。IC反应器负荷率KgCOD/（m3·d）IC反应器的底面积则第二反应室高，取取5，第一反应室高。5.3IC反应器器的循环量进水在反应器中的的总停留时间间，取2IC反应器里第二二反应室的上上升流速一般般为2～10m/h,取4m/h。则需要循环泵的循循环量为488m3/h，选用UMC1000—30循环泵。第一反应室内液体体升流速度一一般为10～20m/hh,主要由厌氧氧反应产生的的气体推动的的液流循环所所带动。第一反应室所产生生的沼气量为为式中0.35——每千克去除除的COD转化为为0.35mm3的沼气。则。每立方米沼气上升升时携带1～2m3左右的废水水上升至反应应器顶部，顶顶部气水分离离后，废水从从中心管回流流至反应器顶顶部，与进水水充分混合。由由于产气量为为320.888m3/d,则回流废水水量为3200.88～641.7m3/d，即13.337m3/h～26.744m3/h，加上IC反应器废废水循环泵循循环量为488m3/h，则在第第一反应室总总的上升水量量达到了611.37mm3/h～74.744m3/h，上升流流速可达4..89m/hh～5.95mm/h。5.4IC反应器器第一反应室室的气液固分分离IC反应器第一反应室室的顶部功能能主要为气体体收集和固液液两相分离。较较高上升流速速的废水流至至第一反应室室顶部，大部部分液体和颗颗粒污泥随气气体流入气室室上升至IC反应器顶部部的气液固分分离器，部分分液体和固体体流入三相分分离器，颗粒粒污泥在分离离器上部静态态区沉降，废废水从上部隔隔板流入反应应器，具体请请看下图，附图一IC厌厌氧器示意图图5.4.1IC厌厌氧器第一反反应室的气液液固分离几何何尺寸⑴沉淀区设计沉降速度；其中；式中中—颗粒污泥沉沉降速度,cm/s；—颗粒污泥密度,gg/cm3,取1.05gg/cm3；—清水密度,g/ccm3；—颗粒直径cm,取取0.1cmm；—水的粘滞系数,9981cm//s2；—水的运动粘滞系数数,cm2/s；—水温，℃。设水温为30℃，则则水的运动粘粘滞系数因为清水密度接近近于1g/cm3则颗粒沉降速度三相分离器单元结结构如下图，平平面上共有88个气固液分分离单元，中中部被集气罩罩分隔，B-B’间水流上升升流速一般≤≤10m/h,取10m/h，则B-B’间总面积,其中Q为IC反应器循循环泵的流量量，则S=1.8mm2,而，则=0.48mm，即相邻两两上挡板间距距离相距=200mmm，上下挡板板间回流缝==150mmm，板间缝隙隙液流速度为为20m/h，气封与与下挡板间距距离=100mmm,两下挡板间间距离C-C’，即=400mmm,板间液流速速度大于155m/h。⑵沉淀区斜壁角度与与分离器高度度设计三相相分离器沉淀淀区斜壁倾斜斜度轩50℃，上挡板三三角顶与集气气罩顶相距3300mm。设设计IC反应器h1=0.85mm,h2=.7m。⑶气液分离设计集气气罩与下挡板板间的重叠量量为10～20cm，取取15cm。若若要使起跑不不随回流缝液液体流向沉淀淀区，则需＞＞（20m/h）。式中—废水动力力粘滞系数，取取2×10-22g/（cm·s）；—液体密度，g/ccm3,取1.02gg/cm3；—沼气密度，g/ccm3,取1.2×110-3g/cm3；—碰撞系数，取0..95；—气泡直径，cm取取0.01ccm。所以，则＞保证气相不进入沉沉淀区。⑷反应器顶部气液分分离器的设计计IC顶部气液分离离器的目的是是分离气和固固液，由于用用切线流状态态，在上部分分离器中气和和固液分离较较为容易。本设计采用直径为为21m的气液液分离器，简简体高1.55m,下锥角度655℃，上顶高4000mm。5.5IC反反应器进水配配水系统的设设计布水方式采用切线进水的布布水方式，布布水器具有开开闭功能，即即循环时开口口出水，停止止运行的自动动封闭。本工程拟每2～55m2设置一布水水点，出口水水流速度2～5m/s。拟设6个布水点，每点负负荷面积为配水系统形式本设计采用无堵塞塞式进水配水水系统。附图5-3配水系统统布置图为了配水均匀一般般采用对称布布置，各支管管出水口向着着池底，出水水口距池底约约20cm，位位于服务面积积的中心点。管管口对准的池池底设反射锥锥体，使射流流向四周均匀匀扩散于池底底，出水口支支管直径约220mm，每每个出水口的的服务面积为为2～4m2。单点配水面积Sii=2.09mm2时，配水半半径r=0.822m，取进水水总管中流速速为1.5mm/s,则进水总管管径为为：配水口为6个，配配水口出水流流速选为2..5m/s，则配水管管管径5.6出水系统的的设计为保持出水均匀，沉沉淀区的出水水系统采用出出水渠，每个个单元三相分分离器沉淀区区设一条出水水渠，而出水水渠每隔一定定距离设三角角出水堰，出出水渠前设挡挡板以防止漂漂浮物随出水水带出。出水渠宽取0.22m，围反应应器一周设置置。设出水渠渠口附近近流速为0..2m/s,则出水渠水深设计出水渠渠高为为0.2m，这这样基本可保保持出水均匀匀。出水三角堰每米设设置5个，即出水水堰总个数本设计采用62个个三角堰。排水管选用DN==175mmm的排水管。5.7排泥系统的的设计因为此IC反应器器池底面积较较小，故设置置3个排泥点，均均分布在两级级三项分离器器下三角以下下0.5m处各各设一排泥口口，口径均为为100mmm。IC反应器产泥量量的计算一般情况下每去除除1KgCOOD,可产生0.005～0.1KgVVSS本设计中取取X=0.055KgVSSS/KgCOD,设计流量Q=20000m3/d,进水COD==573mgg/l,出水COD==85mg//l，则每天去除的COOD量为：20000×（573-885）×10-3=976Kgg那么IC反应器的的产泥量为9976×0..05=4888KgVVSS/d根据VSS/SSS=0.8,,则SS的产泥量量为48.88/0.8==61Kg/dd。IC反应器中第一一反应室膨胀胀床污泥浓度度较高，可达达50～100gSSS/L甚至至更高，第二二反应室污泥泥浓度一般为为15～30gSSS/L。第一反应室污泥浓浓度取80ggSS/ll，第二反应应室取20ggSS/ll，则IC反应器中中污泥总量为为KgSSS沼气的收集，储存存和利用⑴产气量的计算式式中—每降解1KggCOD产生生的甲烷产量量，取0.44m3CH4/KgCCOD由于沼气中除含CCH4，还有CO2,H2S等微量气体体。这里取沼气中的CCH4含量P=700%,那么沼气产量水封的设计水封是IC装置内内外环境的屏屏障，一般设设于反应器和和沼气柜之间间，起调整和和稳定压力的的作用。水封封的高度式中—气室液面至至反应器出水水液面的高度度，m；—水封后面的阻力，m,取0.40m；—气室顶部到处水水水面的高度，m,取0.50m；—气室高度，m,取取1.00mm水封罐的高取1..5m，直径径为1.0mm，进气管DNN200一根根，出气管DDN200一一根，进水管管DN50的一一根，出水管管DN50一根根。贮气柜的设计贮气柜的容积一般般按平均时产产气量的3倍体积计算算，采用低压压浮盖式沼气气柜。⑴贮气柜的设计计算算贮气柜D/H=11.5/1，则D=3.555,取D=4m,所以H=2.677m。贮气柜中的压力为为600mmmH2O，由于沼气气中含有少量量H2S，对设备有有腐蚀作用，所所以在贮气柜柜内涂一层防防腐材料。⑵气柜其他部分的操操作①在池底部安装6个个钢筋混凝土土支撑，长1150mm,,宽100mmm。②为使气柜能上下沉沉浮，设计中中安装6个导轮。③为维持气柜内恒定定压力及安全全起见，在钟钟罩的封头上上安装一根放放空管。加热与保温⑴加热废水至操作温温度时的热量量QH,因本社及废废水的温度与与反应器内的的温度相当，故故QH=0。⑵反应器保温所需热热量计算K值按下式计算算式中中—反应器内壁壁的射流供热热系数，；—反应器外壁的射流流供热系数，；，—反应器壁和保温层层的厚度，mm；，—反应器壁与保温材材料的热导率率≈0.85,≈20000～4000,,≈20加热和保温所需总总热量，反应器壁为钢结构构所以=455.357，保保温层采用软软木所以=00.047。反应器壁厚2000mm，保温温层厚1500mm，则，反应器外表面积反应器内温度取335℃，反应器周周围温度按115℃计时则沼气发电每立方米沼气发电电2KW·hh则沼气用于发电量量为：另外设置刮渣机，以以清除沉淀区区液面和气室室液面形成的的浮渣层。6曝气生物滤池根据原污水的性质质，本设计采采用N曝气生物滤滤池。污水流量Q=20000m3/d进水NH3-N浓浓度32mmg/l出水NH3-N浓浓度6.44mg/l6.1曝气生物滤滤池容积计算算滤料体积本设计采用硝化容容积负荷计算算法计算滤料料体积，N曝气生物滤滤池的硝化容容积，一般选用0..4～0.8KgNNH3-N/（m3·虑料·d）,取0.5KKgNH3-N/（m3·虑料·d）,则所需滤料体积式中—进出滤池NHH3-N浓度的差差值，mg//l；—滤池的硝化容积负负荷，KgNH3-N/（m3·虑料·d）；6.1.2N曝气气生物滤池体体积及几何尺尺寸进水BOD浓度=47mmg/l,出水BOD浓度=14mmg/l，取滤料层高高度H0=3m（2.5～4.5），则曝气生物滤池总总面积为滤池定为方方形，则B××L=6×66。取配水室高度h11=1.2m,承托层高度度h2=0.3m,清水区高度度h3=1.0,超高h4=0.5m,则滤池总高高度：则滤池总体积：污水流过滤滤料层的实际际停留时间：：式中—滤料层的空空隙率，对于于圆形陶粒滤滤料一般取ee=0.56.2供气量量计算与供气气系统的设计计微生物需氧量式中—降解BOD的需氧量，KKg/d；—硝化的需氧量，KKg/d；—硝化需氧量系数，KgO2/KgTKN则则微生物需氧量供气量的计算采用生物滤池专用用单孔膜曝气气器，型号为为KBB,敷设于距池池底200mmm处，计算算温度为30℃，淹没水深深5.3m。根据资料可查得，水水中溶解氧饱饱和度Cs（20）=9.177mg/l,,Cs（30）=7.633mg/l⑴空气扩散器出口处处的绝对压力力Pb⑵空气离开曝气池面面时氧的百分分比式中EA—空气气扩散器的氧氧转移效率，对对网状膜型中中微孔空气扩扩散器取值30%。⑶曝气池混合液中平平均氧饱和度度（按最不利利温度30℃考虑）⑷换算为在20℃条条件下，脱氧氧清水的充氧氧量取值=0.82,,=0.955,C=2..0,=1..0⑸曝气池供气量空气系统计算KBB型盘式橡胶胶膜微孔曝气气器供气量为为2m3/（h·个）则所需空气扩散器器的个数为：：，取100个则每个空气扩散器器的排气量为为如下布置空气管路路附图6-1空气管管路布置图空气管路计算表管编管段长度L（m）空气流量Qm3/h空气流速vm/s管Dmm配件管段当量长度L0（m）管段计算长度L00+L（m）压力损失h1+h2pa/mpa9-100.51.98—25三通1个，弯头1个1.351.85——8-90.53.96—25三通1个0.881.38——7-80.55.943.3625三桶1个，0.881.381.1041.5236-70.67.924.6525三通1个，0.881.481.9042.8185-60.69.905.6125三通1个，弯头一一个，异型管1个1.412.012.9305.8894-50.619.804.3740三通1个，异型管1个1.672.071.0152.1013-40.345.9010.9940四通1个，异型管1个2.102.406.06514.5562-32.499.0014.0450三通1个，异型管1个2.184.587.05032.2891-260198.0012.4675四通1个,弯弯头3个，异型管管1个6.203.380KBB型盘式橡胶胶膜微孔曝气气器最大阻力力损失为hi=2.3KKpa空压机所需的压力力为6.3反冲洗系统统本设计采用气—水水联合反冲洗洗，其顺序为为：先单独用用气反冲洗，再再气—水联合反冲冲洗，最后用用清水反冲洗洗。反冲洗空气量Q气气式中中—需要冲洗的的滤池面积，m2,取40m2；—冲洗空气强度，LL/（s·m2）,一般为10～20L/（s·m2），取15空气反冲洗管管径径滤池布置8根空气气反冲洗管，每每根空气进气气管空气量为为270m3/h,取气速v1为15m/s则采用穿孔管反冲洗洗，孔径为55mm，再管管壁两侧向下下相隔45°°角，间距1000mm，选用DN=80mmm的无缝碳碳钢钢管。反冲洗用水Q水式中中—反冲洗水强强度，L/（s·m2）,一般为4～8L/（s·m2），取8反冲洗水管管径DDN’滤池布置8根反冲冲洗水管，每每根水管的水水量为1444m3/h,取水速20mm/s则采用穿孔管反冲洗洗，孔径为55mm，再管管壁两侧向下下相隔45°°角，间距600mm。选用DN=60mmm的无缝碳碳钢钢管。反冲洗水头反冲洗水使用曝气气生物滤池正正常工作时出出水，由水泵泵加压供给。式式中—冲洗排水槽槽与反冲洗水水池最低水位位的高程差，m,取1.5m；—反冲洗水池与滤池池间冲洗管道道的沿程与局局部水头损失失之和，取22m；—管式大阻力配水系系统水头损失失，m；—承托层水头损失；；—过滤层在冲洗时的的水头损失，m；—备用水头，m,取取2.0m6.4曝气生生物滤池污泥泥产量一般情况下每去除除1KgCOOD,可产生0.005～0.1KgVVSS,这里取KgVSS/KKgCODD,每天去除的CODD量：。曝气生物滤池的产产VSS量：KgVVSS/d。据，污泥含水率999%,则6.5泵房反冲洗用水量，根据反冲洗流量和和反冲洗水头头选择两台型型号为3500S16A的水泵泵（一用一备备），流量11260m33/h，H=10m，转速速为14500r/minn，功率为555KW，效率率为70%，尺寸寸为：L×BB×H=1..09×0..5×0.997电动机型型号为Y250M—4，尺寸为9330mm×575mm。所以泵房尺尺寸为6×6×3m3。6.6配水系统设设计由于单格滤池的面面积不是很大大，进入滤池池的废水比较较容易布得均均匀，所以配配水系统与滤滤料承托板合合建，采用钢钢制孔板形式式。承托板采采用100mmm厚的钢板板，钢制孔板板开控孔径dd=10mmm，孔中心间间距30mmm，均匀分布布。由于滤料层采用粒粒径较小的陶陶粒作滤料，故故不能直接装装在钢制承托托孔板上，所所以在滤料层层下部设置承承托层，承托托层选用鹅卵卵石，并按一一定的级配布布置，总高度度为0.3mm。7污泥处理系统7.1产泥量根据前面的计算可可知，有以下下构筑物排泥泥：水解酸化池4.5m3/d含水率p=997%；CASS池4229.2644m3/d含水率p=999%；IC反应器6.1m3/d含水率p=999%；曝气生物滤池1.2mm3/d含水率p=999%；则污泥总量为7.2污泥处处理方式污水处理系统各构构筑物所产生生污泥，每日日排泥一次集集中到污泥井井，然后再由由污泥打至污污泥浓缩池，经经浓缩后由污污泥泵送至脱脱水机房脱水水，形成的泥泥饼外送用作作农肥（因为为泥饼中无有有害污染物，而而且有机质含含量较高）。污泥浓缩池为间歇歇运行，运行行周期为244h。各种构构筑物排泥，污污泥泵抽送污污泥时间1..0～1.5h。污污泥浓缩时间间为20.00h，浓缩池池排水与排泥泥时间2.00h，闲置时时间0.5～1.0h。7.3集泥井计算算容积计算集泥井可容纳3..0h的污泥泥量，故容积积，取60集泥井有效泥深33.0m，则则平面面积为为：设计集泥井平面尺尺寸为（4××5）㎡集泥井为地下室，池池顶加盖，由由潜污泥泵抽抽送污泥。集泥井最高泥位00.5m,最低泥位-3.30m。集泥井排泥泵集泥井最低泥位--3.30m,浓缩池最高高泥位0.55m,排泥富余水水头2.0mm，污泥泵吸吸水管和出水水管压力损失失2.0m。则污泥泵所需扬程程为集泥井中安装潜污污泵，选用CP—50.5—65型潜水污污泥泵，技术术参数：流量量为22.88m3/h，扬程为11m，功率率为1.5KKw，转速为为n=15000r/miin，外形尺尺寸：H=609mmm，直径D=259mmm。7.4污泥浓缩池池干污泥重量M为::入流污泥含固率则入流污泥含水率率浓缩池尺寸⑴浓缩池表面积取水里负荷，0..3Kg/（m2·h）设置2座污泥浓缩缩池，单池表表面积为⑵浓缩池直径，取6.3m则实际单池表面积积⑶浓缩池高度h1：：取浓缩时间间T=20hh，,取6.0m⑷浓缩池总深度H：：超高取0.5m，缓缓冲层高取00.3m，底底部直径d’=1.0m，圆圆锥倾角为555°，池底底坡度造成的的深度为0..04m。圆锥高度为附图7-1污泥