预应力混凝土双索面独塔斜拉桥设计计算书

┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）报告纸共111页第49页预应力混凝土双索面独塔斜拉桥设计计算书摘要本设计根据设计任务要求,依据现行公路桥梁设计规范,兼顾技术先进，安全可靠，适用耐久，经济合理的原则，提出了预应力混凝土双索面独塔斜拉桥、预应力混凝土连续刚构、中承式拱桥三个比选桥型。综合各个方案的优缺点并考虑与环境协调，把预应力混凝土双索面独塔斜拉桥作为推荐设计方案。进行结构细部尺寸拟定，并利用Midas6.7.1建模，进行静活载内力计算、配筋设计及控制截面应力验算、变形验算等。经验算表明该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。关键词：预应力混凝独塔斜拉桥成桥合理状态结构分析AbstractAccordingtothedesignassignmentandthepresentHighwayBridgeSpecifications,afterpreliminaryanalysis,threetypesofbridgearepresented,theyaresingle-pylonPrestressedconcretecable-stayedbridge,prestressedconcretecontinuousrigidframeandthroughtypesteeltubewithconcretearch.Aftercomparingtheircharacterscomprehensively,theprestressedPrestressedconcretecable-stayedbridgeareselectedasthemaindesignschemeforfurtheranalysis.Throughcreatemodelandrunstructuralanalysis,gettheeffectintheactionofdeadload,liveload,andthencalculatetheeffectinthebeamfordesigningprestressedsteelandthecheckingcomputationofkeysectionintension,stress,livingloaddistortion,Theconclusioncanbedrawnthatthedesignisuptotheassignment.Keyword:prestressedconcrete；single-pyloncable-stayedbridge；rationaldeadloadstate;structureanalysis.第一部分方案比选第一章方案构思与比选第1节桥位处地形，地质等资料桥位处的地形，地质条件见图1。图1地质图第2节方案构思与比选方案根据拿到的地形地质图，根据交通量和排洪要求以及通航要求（无），本设计除了考虑到公路桥涵的设计要求技术先进，安全可靠，适用耐久，经济合理外，充分考虑景观要求，桥型比较尽可能多样化。拟定了以下三个比选方案：双索面独塔斜拉桥：120m+120m=240m对称布跨，采用固结体系，塔高60m，塔高H与主跨之比为0.5，采用H型塔，主梁上斜拉索的标准索距为6m，索塔上斜拉索的索距为2.0+16*1.2+2*1.5m,桥面纵坡<2%。见布置图7。主梁采用实体双主梁截面，如图，梁高是2m，是主跨的1/60，梁总宽23m，桥面净宽8.5m+8.5m,桥面横坡为1.5%。梁肋外的尖角是风嘴，起到导风的作用，提高主梁的抗风能力，双索面斜拉索来抵抗梁的扭转作用。截面见图2。图2斜拉桥主梁截面双薄壁连续刚构：图3连续刚构布置图注图中尺寸以厘米计。a).主跨径的拟定：主跨径定为100m，边跨采用0.65倍的中跨径，即65m。桥梁全长为65+100+65=230m，见图3。b)．顺桥向梁的尺寸拟定墩顶处梁高：根据规范，取L/20,即5.0m。跨中梁高：根据规范，梁高为1/30～1/50L，取L/40,即2.5m。梁底曲线：选用二次抛物线。c).截面的尺寸如下图4，图4刚构截面图注图中尺寸以厘米计。中承式钢管混凝土拱桥：主跨120m图5中承式钢管混凝土拱桥a).主拱圈的跨径L=160m,矢高f=40m，矢跨比=1/4，b).两主拱圈向里靠近形成提篮拱桥，可以提高拱桥的整体稳定性，主拱圈的钢管混凝土的直径为1.5m,在拱顶处设有三道横向联系，在桥面下的拱圈上设有K型横联，来加强两拱圈的联合作用。c).吊杆10m间距，主梁采用现浇的方式，如图6，纵向T梁形式，横向通过加强横梁与吊杆相连，把桥面支撑起来。图6拱桥梁截面图注图中尺寸以厘米计。方案比选方案一独塔斜拉乔方案斜拉桥方案造型美观，气势宏伟，跨越能力强，60多米的主塔充分显示其高扬特性，拉索的作用相当于在主梁跨内增加了若干弹性支撑，从而减小了梁内弯矩、梁体自重，从而减小梁体尺寸。施工技术较成熟。独塔斜拉桥只有一个大型基础，在施工过程中主梁梁恒载主要有索塔承担，两边墩台荷载较小，对河床两侧地质条件不均匀，一侧较好，一侧较差的桥位较适合。采用塔梁墩固结体系最为合理，固结体系可以大大提高结构的整体刚度。方案二连续刚构方案：推荐方案综合多方面因素，根据公路桥涵的设计要求：技术先进，安全可靠，适用耐久，经济合理；考虑到本桥与周围环境的相配合，并考虑到本桥不远处已经有一座同类型的拱桥，选用预应力混凝土独塔斜拉桥方案为推荐方案。下图为双索面独塔斜拉桥布置图，图7斜拉桥跨径布置图注图中尺寸以厘米计。第2部分斜拉桥设计与计算第1章总体设计第1节斜拉桥概述斜拉桥是一种桥面体系受压、支承体系受拉的结构，其桥面体系由加劲梁构成，其支承体系由钢索组成。上世纪70年代后，混凝土斜拉桥的发展可分成三个阶段：第一阶段：稀索，主梁基本上为弹性支承连续梁；第二阶段：中密索，主梁既是弹性支承连续梁，又承受较大的轴向力；第三阶段：密索，主梁主要承受强大的轴向力，又是一个受弯构件。近年来，结构分析的进步、高强材料的施工方法以及防腐技术的发展对大跨斜拉桥的发展起到了关键性的作用。斜拉桥除了跨径不断增加外，主梁梁高不断减小，索距减少到10m以下，截面从梁式桥截面发展到板式梁截面。混凝土斜拉桥已是跨径200m～500m范围内最具竞争力的桥梁结构。第２节技术指标及设计资料技术指标1，路线等级：公路一级，双向四车道：2，设计车速：100km/h;3，桥面宽：1.5m（拉索区）+0.5m(防撞护栏)+0.5m(过渡带)+7.5m(行车道)+0.5m(过渡带)+0.5m(防撞护栏)+1m(隔离带)+0.5m(防撞护栏)+0.5m(过渡带)+7.5m(行车道)+0.5m(过渡带)+0.5m(防撞护栏)+1.5m（拉索区）;4，设计作用：汽车作用：公路1级荷载，温度作用：体系温差±20度，主梁的温度梯度为±5度，梁与拉索的温差±10度；地震烈度：地震基本烈度为7度；桥下净空：满足排洪要求。桥面纵坡：<2%.桥面横坡：i=1.5%设计采用的规范标准（1）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)（2）《公路斜拉桥设计规范》（试行）(JTJ027-96)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)度（4）《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）第3节材料选择1，混凝土预应力混凝土主梁的混凝土强度等级为C50，索塔为C50，主墩墩身为C50，承台、桩基、边墩和辅助墩墩柱均采用钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C40。预应力钢材桥塔锚索区的环向预应力钢筋为的精轧螺纹粗钢筋，强度标准值=930MPa，弹性模量为=2.0×MPa；主梁内的预应力筋除了施工阶段顶板有的精轧螺纹粗钢筋外，其他均为04规范中的高强的松弛钢绞线，标准强度1860MPa,弹性模量为E=1.9×MPa,预应力管道均采用预埋金属波纹管成型。采用OVM锚具。2，普通钢筋：HRB335=带肋钢筋,HRB235光圆钢筋；3，斜拉索该桥采用扭绞型平行钢丝斜拉索，由7mm高强平行钢丝组成，抗拉强度标准值=1670MPa，弹性模量为=2.05×MPa，斜拉索外面包双层护套，内层为黑色高密度聚乙烯，外层为彩色高密度聚乙烯，锚具为冷铸墩头锚。4，桥面铺装8cm厚防水混凝土，容重23KN/。5，支座GPZ抗震型盆式橡胶支座。6，伸缩缝SSFB240型伸缩装置。第4节总体设计根据交通量的要求，以及道路的通行能力，采用双向四车道布置。其设计车速为100km/h，处在高速公路上禁止非机动车辆和行人。由于该桥的跨径不大，采用独塔斜拉桥，其桥塔拟定了门式塔，Ａ型塔，和Ｈ型塔三种方案。门式塔的景观效果不佳，A型塔需要采用空间索面布置，且桥下的墩很高则导致很大的承台基础，通过比较采用H型塔，H型塔构造简单，受力明确。为方便施工，降低造价，满足斜拉索的锚固要求，主梁采用实体双主梁截面，预应力混凝土结构。为了不削弱主梁的受力截面积，斜拉索锚固在主梁的下面。桥面铺装采用沥青混凝土，并设1.5%的横坡来满足排水要求。跨径组成为120m+120m=240m对称布跨，塔高60m，塔高H与主跨之比为0.5，为了降低主梁的高度，减小主梁的弯矩，斜拉索采用密索体系，扇形布置，主梁上斜拉索的标准索距为6m，索塔上斜拉索的索距为2.0+16*1.2+2*1.5m。斜拉索采用扇形布置，双索面相互平行。考虑到桥位处的地形条件，即桥面设计标高很高，最大有40多米深，主梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。索塔采用爬模施工。支撑体系作为结构的边界条件，其选型既布置是非常重要的。本桥采用塔墩梁固结体系，该斜拉桥属于刚构体系。这种体系应用在独塔斜拉桥中有很大的优势，无论是桥梁的建设中便于悬臂施工，还是桥梁的运营状态的性能都很好，由于是独塔，温度荷载对其的影响不像双塔斜拉桥那样巨大。一、主梁设计主梁采用实体双主梁截面，截面尺寸如图，梁高是2m，是主跨的1/60，梁总宽23m，桥面净宽8.5m+8.5m,桥面横坡为1.5%。梁肋外的尖角是风嘴，起到导风的作用，提高主梁的抗风能力，双索面斜拉索来抵抗梁的扭转作用。纵向每隔6m设置一道横隔梁（在斜拉索锚固点处），横梁的设置主要考虑活载的横向分布以及桥面板的受力，斜拉索的锚固，以及增强桥梁的横向刚度，横梁的位置和斜拉索的锚固相对应。本桥的横梁的厚度为30cm。图81/2斜拉桥主梁截面注图中尺寸以厘米计。二、斜拉索设计该桥的主塔为空腹结构，上塔柱为斜拉桥锚固区，两索面相互平行，在主梁上的基本索距为6.0m，索塔上的基本索距为1.2m，最为册斜拉索的倾角为26度，为减小斜拉索的风振，雨振，在每根斜拉索上设有减震器。主桥斜拉索独塔共72根，塔端采用张拉端型锚具，梁端采用锚固端锚具。在张拉过程中，斜拉索采用主塔端张拉，主梁端锚固。该桥采用扭绞型平行钢丝斜拉索，由7mm高强平行钢丝组成，抗拉强度标准值=1670MPa，斜拉索外面包双层护套，内层为黑色高密度聚乙烯，外层为彩色高密度聚乙烯，锚具为冷铸墩头锚。斜拉索断面如图9。图9拉索断面图三、主塔设计索塔采用造型美观的H型塔，钢筋混凝土结构。H型塔造形简单，受力明确，由于塔柱斜度较小，施工比较方便。索塔自承台顶到索塔顶的高是97.5m，桥面以下部分索塔高37.5m，塔高于跨径的比为0.5，桥面以上30m设一横梁，以增强索塔的稳定性。索塔在梁底的部分称为下塔柱，梁底以上横梁以下部分为中塔柱，横梁以上部分为上塔柱。上塔柱直立，为斜拉索锚固区，高度为28.5m。上，中塔柱截面采用单箱单室，顺桥向5.5m长，横桥向3.0m。上横梁采用箱室截面，下横梁为预应力混凝土结构，主梁嵌在下横梁中。细部尺寸如图10。图10索塔构造图注图中尺寸以厘米计。四、下部结构构造根据地质条件，该桥选用桩基础，每塔46根直径1.5m的钻孔灌注桩，为端承桩。采用梅花桩布置，为了减小承台的体积，减少大体积混凝土的数量，承台采用哑铃型结构，承台厚5.0m。在枯水季节采用土石围堰施工桩基以及承台。整体分析第1节计算原则斜拉桥的结构分析计算，根据跨度的大小采用两种不同的理论。对于特大跨径的斜拉桥，为消除斜拉索及大变位引起的非线性因素的影响，必须采用有限变形理论；对于中小跨径的斜拉桥，采用小变形理论即可获得满意的结果。平面杆系有限元法是计算斜拉桥内力的基础，其基础理论是小变形理论。在计算斜拉桥的内力及变形时，一般把空间结构简化成平面结构，但应计算荷载横向分布对结构的影响，以考虑结构的空间效应。而斜拉桥结构较柔，拉索的布置形式，主梁抗扭刚度都有影响，故在计算荷载横向分布系数时应综合考虑。本设计在计算斜拉索和索塔的内力时，采用杠杆法来考虑荷载的横向分布系数。斜拉桥的内力及变形分析主要是斜拉索和索塔，所承受的荷载包括一期恒载，二期恒载，活载，温度荷载，支座沉降，预应力，斜拉索的初拉力，混凝土的收缩徐变等。本斜拉桥内力计算的基本原则是：（1）采用小变形理论按一般的平面杆系有限元法计算内力，不考虑非线性影响；（2）为方便施工，拉索一次张拉至设计值；（3）索塔在承台处固结，不考虑桩基础的影响；（4）斜拉索的安全系数按不小于2.5考虑。本设计采用MIDASCivilVer6.7.1软件进行结构分析。第2节设计资料一、截面特性主梁的截面几何特性是毛截面特性，构件的截面性质应根据不同的计算阶段决定采用换算截面特性还是采用净截面特性；拉索的面积为单根斜拉索的面积。截面特性值表表1截面位置面积抗弯惯距形心距（至底缘）截面高度m2m4mm主梁1.3424.8341.42索塔上塔柱2.2174.632.755.5中塔柱1.98768.542.755.5下塔柱上1.98768.542.755.5下塔柱下29120.352.755.5拉索PES7-16330.00627PES7-15110.00581PES7-13990.00535PES7-12770.00489PES7-12110.00466PES7-10990.00420PES7-09110.00352二、计算作用1．设计作用永久作用：结构自重，预加力，混凝土的收缩徐变作用，基础变位作用；可变作用：公路1级荷载，温度作用。2．自重（1）一期自重主梁混凝土容重为25.0KN/，桥塔为26.0KN/，横梁自重按均布荷载作用在杆件元上。Midas程序自动计算自重集度。（2）二期自重二期自重是结构体系完成之后，沥青混凝土铺装和防撞护栏按均布荷载作用在杆件元上。其中：桥面铺装：（11.5-1-0.5-1.5）*2*0.07*24=32.64KN/m防撞护栏：9.73KN/m合计：=32.64+9.73=52.1KN/m3．汽车荷载（1）设计荷载公路—I级车道荷载的均布荷载标准值为=10.5KN/m；集中荷载标准值=360KN。若计算剪力效应时，集中荷载标准值=360KN×1.2=432KN。（2）横向折减系数本斜拉桥横向布置设计车道数为4，取横向折减系数0.67。（3）纵向折减减系数本桥主跨的计算跨跨径120m，取纵向折折减系数1。（4）冲击系数数双塔斜拉桥桥（有辅助墩墩）的竖向弯弯曲基频：式中—竖向弯曲曲基频（Hz）；—斜拉桥主跨跨径（m）。=120m，=00.92Hzz；当﹤1.5Hz时，=0.005；横向分布系数《公路斜拉桥设计计规范》对荷荷载横向分布布系数的计算算方法没有明明确规定，经经作者反复考考虑比较，认认为用简化的的平面结构计计算斜拉桥的的内力时，采采用杠杆法来来求荷载的横横向分布系数数是合理的。横向分布系系数计算如下下：图11横向分布系系数计算图所以，η=9.445/21..5*4*00.67=11.184.温度作用均匀温度取±200℃，梁、塔与与斜拉索的温温差取±10℃，主梁的日日照温差按桥桥面板升温5℃计。5.基础变位主墩沉降2.0cm。第3节建模分析斜拉桥是一种高次次超静定结构构，其力学结结构行为和一一般桥梁有所所不同。对于于梁式桥梁结构，如果果结构尺寸、材材料、二期恒恒载都确定以以后，结构的的恒载内里随随之基本确定定，无法进行行较大的调整整；而对于斜斜拉桥，首先先是确定其合合理的成桥状状态，即合理理的线性和内内力状态，其其中最主要的的是斜拉索的的初张力。斜拉桥静力分析的的基本过程大大致可以分为为以下三步：：（1）确定成桥的理想想状态，即确确定成桥阶段段的索力、主主梁的内力、位位移和桥塔的的内力。（2）按照施工过程、方方法和计算的的需要划分施施工阶段。（3）计算确定施工阶阶段的理想状状态，经过多多次反复才可可以达到成桥桥阶段的理想想状态。对于本双索面肋板板式斜拉桥的的内力计算，可可将结构沿桥桥梁中心线分分为两个独立立的单索面杆杆系结构进行行计算，考虑虑活载的横向向分布系数。也也可将双索面面合并成一个个单索面结构构进行计算。本桥是混凝土预应应力结构，先先不考虑预应应力筋的作用用进行计算，待待确定斜拉索索的初拉力后后，即确定成成桥的理想状状态后，进行行施工阶段分分析并进一步步确定各施工工阶段的配筋筋，在确定使使用阶段配筋筋。之后，回回头计算各种种荷载作用下下的梁、塔、拉拉索的内力。一、桥面板的计算算宽度因为斜拉拉桥的主梁不不是纯弯构件件，且其轴向向力沿轴向是是累加的，其其结构形式也也不同（有较较密的横梁）。根据有关关实验研究表表明：在悬臂臂施工阶段，因因桥面内部有有较密的横梁梁，而且主梁梁相当于具有有连续支撑的的连续梁，同同时增大了顶顶板的刚度，在在密横梁的情情况下，横梁梁使得集中力力能较快的分分布到整个断断面上，设计计中按平面杆杆系计算的结结果与实际情情况偏差较小小。预应力力混凝土主梁梁若干年后，由由于混凝土的的徐变的作用用，截面的用用力沿宽度方方向的不均匀匀逐渐减小。因因此本桥不考考虑剪力滞效效应的影响，仅仅对施工阶段段的应力进行行控制。二、结构计算简图图4-1为该桥的结结构计算离散散图，边界条条件为：桥塔塔固定于承台台顶，主梁与与塔间为固结结，边墩均设设纵向活动支支座，结构体体系属于刚构构体系。杆件件之间的连接接分为两种：：主梁和桥塔塔本身各杆件件之间为固结结，斜拉索与与桥塔及主梁梁之间为铰结结。一个标准准梁段分为2单元，每根根斜拉索为一一个单元，全全桥共划分101节点，136个单元，其其中主梁单元元78个，索单元36个，索塔单单元20个，墩单元2个。详见下页图12图12图12结构离散图三、理想成桥状态态的确定理想成桥状态的确确定，其关键键是确定成桥桥状态拉索的的初拉力。斜拉桥索力调整理理论斜拉桥不仅具有优优美的外形，而而且具有良好好的力学性能能，其主要优优点在于，恒恒载作用下斜斜拉索的索力力是可以调整整的。斜拉桥桥可以认为是是大跨径的体体外预应力结结构。在力学学性能方面，当当在恒载作用用时，斜拉索索的作用并不不仅仅是弹性性支撑，更重重要的是它能能通过千斤顶顶主动地施加加平衡外荷载载的初张力，正正是因为斜拉拉索的索力是是可以调整的的，斜拉索才才可以改变主主梁的受力条条件。活载作作用下斜拉索索对主梁提供供了弹性支撑撑，使主梁相相当于弹性支支撑的连续梁梁。由此可见见，对于斜拉拉桥而言，斜斜拉索的初张张力分析是非非常重要的。张拉斜拉索时，实实际上已经将将该斜拉索脱脱离出来单独独工作，因为为斜拉索的张张力和结构的的其它部分无无关，而只与与千斤顶有关关，因此在张张拉斜拉索时时，其初张力力效应必须采采用隔离体分分析。设在某某个阶段张拉拉第5号和6号索时，其其初张力分别别为P5和P6。首先将斜拉索从结结构中隔离出出来，其内力力为初张力P5和P6，而斜拉索索对结构的影影响可以采用用一对反向的的集中力作用用在桥塔和主主梁上，如图图2-5所示。将主主梁和桥塔上上的集中力等等效为节点荷荷载，迭加进进入右端的荷荷载向量中，求求解结构平衡衡方程得到结结构的位移。斜斜拉桥的调索索方法较多，目目前较为常用用的主要有刚刚性支撑连续续梁法、零位位移法、倒拆和正装法、无无应力状态控控制法、内力力平衡法等。（1）刚性支承连续梁梁法刚性支承连续梁法法是指成桥状状态下，斜拉拉桥主梁的弯弯曲内力和刚刚性支撑连续续梁的内力状状态一致。因因此，可以非非常容易地根根据连续梁的的支承反力确确定斜拉索的的初张力。（2）零位移法、零位移法的出发点点是通过索力力调整，使成成桥状态下主主梁和斜拉索索交点的位移移为零．对于于满堂支架一一次落架的斜斜拉桥体系，其其结果与刚性性支承连续梁梁法的结果基基本一致。（3）倒拆和正装法倒拆法是斜拉桥安安装计算广泛泛采用的一种种方法，通过过倒拆、正装装交替计算，确确定各施工阶阶段的安装参参数，使结构构逐步达到预预定的线形和和内力状态。（4）无应力控制法无应力控制法分析析的基本思路路是：不计斜斜拉索的非线线性和混凝土土收缩徐变的的影响，采用用完全线性理理论对斜拉桥桥解体，只要要保证单元长长度和曲率不不变，则无论论按照何种程程序恢复还原原后的结构内内力和线形将将与原结构一一致。应用这这一原理，建建立斜拉桥施施工阶段和成成桥状态的联联系。（5），斜拉桥所力优优化实用方法法（梁鹏老师师的论文）理论上，认为索力力优化的影响响矩阵法是最最完美的，此此方法是基于于影响矩阵法法原理提出的的斜拉桥成桥桥索力优化方方法。本设计使用的方法法是斜拉桥所所力优化实用用方法，进行行斜拉索索力力的调整和优优化。计算步骤骤：①确定斜拉桥结构布布置、压重等等；②建立杆系结结构有限元模模型，斜拉索索用杆单元模模拟，单元的的抗压刚度不不变，抗弯刚刚度改为1/10000；③施加结构自自重和压重等等外荷载，作作一次落架线线性分析计算算；④调整压重参参数，重新计计算；既得到到弯曲能量最最小时的最优优索力。根据拉索的初拉力力进行拉索设设计，并计算算拉索的下料料长度，这部部分计算见第第九节斜拉索设计计。优化后拉索初拉力力如下表2表2单元初拉力单元初拉力101596711041781026151111397510357341123770104535811335641055112114336210649291153166107475511629451084570117273010943771183520调整后初拉力表33表3单元初拉力单元初拉力101610011043501026300111410010359001123900104550011337001055300114350010651001153300107495011631001084750117290010945501183700优化后的梁的弯矩矩图如图13。图13斜拉桥主梁梁弯矩图四、施工过程计算分析析在斜拉桥设计中，可可通过成桥阶阶段分析得到到结构的一些些必要数据、拉拉索的截面和和张力等，除除此之外斜拉拉桥还需要进进行施工阶段段分析。斜拉桥正装分析根据施工方法的不不同，斜拉桥桥的结构体系系会发生显著著的变化，施施工中有可能能产生比成桥桥阶段更不利利的结果，所所以斜拉桥的的设计要做施施工阶段分析析。按施工的的顺序进行分分析的方法叫叫施工阶段的的正装分析(ForwwardAAnalyssis)。一般通过过正装分析验验算各个施工工阶段的产生生应力，检查查施工方法的的可行性，最最终找出最佳佳的施工方法法。从斜拉索的基本原原理上看，倒倒拆分析就是是以初始平衡衡状态（成桥桥阶段）为参参考计算出索索的无应力长长，再根据结结构体系的变变化计算索的的长度变化，从从而得出索的的各阶段张力力。一个可行行的施工阶段段设计，其正正装分析同样样可以以成桥桥阶段的张力力为基础求出出索的无应力力长，然后考考虑各施工阶阶段的索长变变化得出各施施工阶段索的的张力。目前前以上述理论论为基础的程程序都是大位位移分析为主主，其原因是是悬臂法施工工在安装拉索索时的实际长长度取值是按按实际位移计计算的。一般般来说新安装装的构件会沿沿着之前安装装的构件切线线方向安装，进进行大位移分分析时时，因因为切线安装装产生的假想想位移是很容容易求出来的的，但是小位位移分析要通通过考虑假想想位移来计算算拉索的张力力是很难的。MIDASS/Civiil能够在小位位移分析中考考虑假想位移移，以无应力力长为基础进进行正装分析析。这种通过过无应力长与与索长度的关关系计算索初初拉力的功能能叫未闭合配配合力功能。利利用此功能可可不必进行倒倒拆分析，只只要进行正装装分析就能得得到最终理想想的设计桥型型和内力结果果。未闭合配合力具体体包括两部分分，一是因为为施工过程中中产生的结构构位移和结构构体系的变化化而产生的拉拉索的附加初初拉力，二是是为使安装合合拢段时达到到设计的成桥桥阶段状态合合拢段上也会会产生附加的的内力。进行行正装分析时时，把计算的的拉索与合拢拢段的未闭合合配合力反映映在索张力和和合拢段闭合合内力上，就就能使初始平平衡状态和施施工阶段正装装分析的最终终阶段的结果果相同斜拉桥的施工是逐逐步进行的，祥祥见“全桥施工流流程图”。首先进行行基础和塔的的施工，在支支架或托加上上浇筑桥塔处处的0号块件，然然后安装挂篮篮逐段浇筑主主梁，带混凝凝土达到设计计强度的85%后，张拉主主梁内的纵向向预应力和斜斜拉索，此为为一个施工周周期。重复施施工，直到全全桥合龙。横横梁作为集中中力作用在节节点上。每个个施工一个梁梁段，都对已已完成结构产产生附加内力力，随着施工工的进行内力力不断累加，直直到全桥合龙龙施加二期恒恒载后，每个个截面的恒载载内力才确定定下来。根据据施工顺序施施工周期（10天）以及计计算的简化，本本桥施工阶段段共划分22个受力阶段段。各施工阶段段的划分如下下：施工阶段1：桥塔塔的施工，计计算模拟为安安装索塔各单单元。施工阶段2：安装装0号块单元，施施加预应力筋筋。并施加挂挂篮荷载，下下一个梁段的的混凝土湿重重。施工阶段3：安装装1号梁单元，张拉并灌浆钢束，张拉拉索至设计索索力，上挂蓝荷载，下一个梁段的混凝凝土湿重。施工阶段4～199：重复阶段3的施工过程程。施工阶段20：安安装18号梁单元元，张拉并灌浆钢束，张拉拉索至设计索索力，施工阶段21：拆拆除挂篮，安装合龙梁段199，施加使用阶段的预预应力筋。施工阶段22：施施加二期恒载载。施工工阶段23：成桥后的的应力验算。每个施工阶段的详详细步骤如下下：移挂篮；将本阶段需张拉拉拉索锚固在挂挂篮上，并第第一次张拉；；安装梁段钢筋、模模板，调整到到设计标高，并并对拉索第二二次张拉；浇筑该梁段混凝土土；张拉对应梁段的预预应力钢束；；第三次张拉拉索；；施工过程代表阶段段见下图图14施工阶段11图15施工阶阶段2图16施工阶阶段3图17施工工阶段8图19施工工阶段20图20施工工阶段21图21施工阶阶段22第4节结构预应力筋布置置主梁采用纵、横双双向预应力混混凝土结构。其其中主梁纵向向采用部分预预应力A类构件，可可以节省预应应力钢材和工工程费用。对施工阶段的预应应力的设置，可可按上述的阶阶段划分计算算结构内力，只只是不考虑预预应力的作用用，根据各阶阶段的内力情情况，按照施施工阶段的应应力要求计算算所需的预加加力，合理的的布置预应力力钢筋。并再再次进行结构构分析（考虑虑施工阶段的的预应力），分分析应力情况况，使各截面面的应力均满满足规范的要要求。完成施工阶段的配配筋计算后，进进行使用阶段段的预应力的的计算。首先先计算使用阶阶段的内力分分布。按照上上述的阶段划划分计算，考考虑施工荷载载、施工阶段段的预应力、收收缩徐变等得得出成桥后的的内力，然后后与活载、沉沉降、温度变变化产生的内内力相组合（承承载能力极限限状态和正常常使用极限状状态），根据据内力组合结结果，按两种种极限状态分分别进行配筋筋计算。调整整预应力的布布置，使是结结构的应力分分布达到合理理的状态。一、主梁截面中的的预应力筋布布置图1．．施工纵向预预应力本桥的施施工预应力筋筋分两种：①①Ф32的精扎螺纹纹钢筋，锚下下控制应力为为σ=837MMPa,预应力管道道采用Ф45mm的铁波纹管管；②12Ф15.244的预应力力钢绞线，锚锚下控制应力力为σ=13300MPa,预应力管道道采用Ф75mm的铁波纹管管；见图22。图22半主梁施工工预应力筋布布置图注图中尺寸以厘米计计。2．．使用阶段纵纵向预应力筋筋本桥使用阶段预应应力筋采用的的是19Ф15.244的预应力钢钢绞线，锚下下控制应力为为σ=13300MPa,预应力管道道采用Ф75mm的铁波纹管管。见图23。图22半主梁正常常使用预应力力筋布置图注图中尺寸以厘米计计。二、加预应力筋后后的成桥状态态弯矩图图24加预应力筋筋后的成桥状状态弯矩图由图24得知加预应应力筋后的成成桥状态弯矩矩图合理。第5节加预应力筋后的各各施工阶段应应力分析施工阶段的应力分分析，是对桥桥梁可以顺利利完成的保证证。计算中对对各个施工阶阶段的梁的应应力验算，以以下列出个代代表阶段的应应力图来说明明。图25加预应力筋筋后的各施工工阶段应力图图a.阶段2梁塔上缘的应力图图最大拉应力为1..9MPa，最大压应应力为12.7MMPa.b.阶段2梁塔下缘的应力图图最大拉应力为0MMPa，最大压应应力为9.6MPPa.c.阶段3梁塔上缘的应力图图最大拉应力为1..3MPa，最大压应应力为13.3MMPa.d.阶段3梁塔下缘的应力图图最大拉应力为0MMPa，最大压应应力为9.7MPPa.e.阶段20梁塔上缘的的应力图最大拉应力为2..2MPa，最大压应应力为14.8MMPa.f.阶段20梁塔下缘的的应力图最大拉应力为2..1MPa，最大压应应力为14.7MMPa.g.阶段22梁塔上缘的的应力图最大拉应力为0MMPa，最大压应应力为16.477MPa.h.阶段22梁塔下缘的的应力图最大拉应力为0MMPa，最大压应应力为16.477MPa.施工阶段应力分析析各施工阶段的应力力最大压应力力为16.477MPa<00.70*00.85*332.4=119.28MMPa,最大拉应力0.70**0.85**2.65==1.58MMPa<2..23MPaa<1.115*0..85*2..65=2..59MPaa,在受拉区布布置普通钢筋筋满足要求。由于构件在混凝土土强度达到设设计强度的85%后施加预应应力，故取标标准强度的0.85倍。施工阶段预拱度计计算图26施工预拱度度图表注图中以米为为单位第6节恒载内力计算在计算各阶段的内内力时，同时时考虑混凝土土的收缩徐变变的影响，挂挂篮及机具的的重量安1000KKN计。根据成桥桥模型考虑未未闭合配合力力进行正装分分析，施工阶阶段的内力计计算结果见下下表主梁恒载内力表表4荷载单元位置N(kN)Q(kN)M(kN*m))恒载包括预应力二二次收缩徐变变二次内力5I[5]-60117.448-2798.511-7991.922J[6]-60402.993-863.9620911.47710I[10]-73927.227-415.4422932.066J[11]-73906.667-30.8523705.21115I[15]-80914.558-1678.37711657.144J[16]-80484.669235.3224089.93320I[20]-77417.772481.1728565.077J[21]-77377.220860.9626480.71125I[25]-77587.444-1139.66616692.188J[26]-77396.881749.1220279.56630I[30]-75657.221840.5519650.400J[31]-75646.7731215.4016302.59935I[35]-75606.449-543.904464.53J[36]-75571.8871319.26-1949.96640I[40]-76533.003-3429.355-53355.004J[41]-76448.112-1578.788-12408.447索塔恒载内力表表5荷载单元位置N(kN)Q(kN)M(kN*m))恒荷载80I[81]-114180..690-2167.455J[40]-113709..690-2167.45585I[85]-81540.884-26.38-15.34J[86]-81225.884-26.3888.5290I[90]-54334.002-12.75587.3J[91]-54019.002-12.75637.5195I[95]-27447.99627.28425.06J[96]-27132.99627.28317.65100I[100]-52500J[101]000注：位置中I,,J分别表示单单元的左右截截面。恒载索力表表6单元索力单元索力1015863.609971104035.5577111026018.442231113788.8222751035585.26331123632.3800621045193.478891133434.9611681054971.298841143253.7911931064758.404491153055.1777271074603.907781162836.9688351084437.927771172585.1766731094235.224491183353.766614注：表中索索力为双索面面的两根索共共同受力。第7节在成桥状态下汽车车荷载及其他他荷载内力计计算本斜拉桥的设计荷荷载：是公路1级荷载。车车辆荷载仅用用于桥面板的的设计。斜拉桥为高次超静静定结构，采采用手工进行行各截面的影影响线计算及及汽车荷载的的加载非常冗冗繁，本设计计采用韩国大大型软件midass6.7.11进行影响线线计算并进行行动态规划法法进行活载内内力计算。主梁，索塔，斜拉拉索的活载内内力计算结果果如表7、表8、表9。拉索内力表表7单元索力(kN)荷载梁升温20度温度梯度5度拉索升温10度车道载max车辆载max车道载min车辆载min支座沉降101412.36-21.64-220.70624.67103.34-498.63-84.2259.52102338.01-29.78-180.78517.6385.16-309.76-56.9549.07103265.33-34.67-141.77447.5067.37-170.07-35.4538.83104165.60-30.94-88.34360.2445.22-71.13-16.8624.54105113.34-30.84-60.29426.1067.56-31.01-8.2817.1710667.48-29.24-35.69493.4687.00-10.65-3.1110.7010728.80-26.54-14.94554.42102.80-2.09-0.565.23108-1.91-19.811.45517.9598.59-0.010.000.69109-21.71-16.4812.03562.63106.01-20.50-3.384.44110-34.47-13.0218.76595.52110.95-40.35-6.638.57111-39.82-9.6321.40611.81113.86-51.11-8.3611.13112-30.97-5.4016.28511.1496.16-44.55-7.2210.27113-20.83-3.0910.20496.5495.62-39.77-6.3310.24114-1.11-1.10-1.30433.7686.61-27.15-4.128.7611528.180.23-18.56383.1280.43-13.48-1.967.3711670.481.02-43.55316.1669.17-10.01-2.065.61117125.411.28-76.09236.8452.11-23.91-5.633.75118188.861.09-113.78140.3529.85-35.33-7.812.07注：表中索力为双双索面的两根根索共同受力力。表中索力力正值为拉索索受压，负值值为拉索受拉拉。梁的内力表表8荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)车道荷载5I[5]711.84-1010.466621.14-1483.45522194.722-9702.844J[6]711.84-1010.466824.4-1229.126044.277-10915.88510I[10]811.4-1622.0331083.96-842.6228205.433-11834.775J[11]811.4-1622.0331128.12-803.7828020.5-11752.99815I[15]502.71-2278.4991128.35-1006.54422965.133-9717.722J[16]502.71-2278.4991340.72-825.5521127.544-8392.83320I[20]289.15-2674.6441342.51-833.2615231.455-5293.711J[21]289.15-2674.6441387.16-797.8114789.5-5103.22225I[25]70.48-3590.622971.45-1034.24411138.844-4689.122J[26]70.48-3590.6221197.51-824.3310779.088-4907.98830I[30]19.64-4010.2441181.19-744.359233.7-5760.744J[31]19.64-4010.2441232.45-701.699085.76-5896.86635I[35]4.15-4292.6991205.48-656.567010.9-7379.377J[36]4.15-4292.6991520.07-418.65664.13-8523.25540I[40]2.6-4306.211196.67-2100.8554328.1-18490.997J[41]2.6-4306.211206.49-1862.33596.51-12697.005荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)车道荷载80I[81]0-7861.7880057381.288-57383.11J[40]0-7861.7880057381.288-57383.1185I[85]0.79-5997.0881399.57-1399.68815736.833-15736.44J[86]0.79-5997.0881399.57-1399.68817043.566-1704390I[90]1.17-3704.4551025.69-1025.68819263.544-19262.44J[91]1.17-3704.4551025.69-1025.68818660.166-1865995I[95]6.37-1286.3442434.11-2433.92211296.911-11296.22J[96]6.37-1286.3442434.11-2433.9228577.98-8577.444100I[100]000000J[101]000000塔的内力表表9┊┊┊┊┊毕业设计（论文）报告纸温度，基础沉降次次内力计算由于斜拉索与桥塔塔和混凝土主主梁对温度影影响的变化效效应不同（钢钢的线膨胀系系数为0.00000015,,混凝土为0.000001），因此温温度次内力必必须计算。温温度次内力的的计算分两种种：(1)杆件元件均均匀升温，斜斜拉索杆件与与混凝土杆件件之间存在温温差；(2)由日照引起起的主梁杆件件上下缘及桥桥塔左右缘的的温度。支座不均匀匀沉降考虑了了两种情况：：(1)在主塔处沉沉降2.0cmm;(2)桥台处的支支座沉降1.0cmm。温度次内内力及基础沉沉降次内力计计算结果见表表10、表11、表12、表13。荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)支座沉降5I[5]192.58-96.2922.68-45.371838.00-919.00J[6]192.58-96.2922.68-45.372064.83-1032.41110I[10]303.21-151.6116.48-8.242229.36-1114.688J[11]303.21-151.6116.48-8.242212.88-1106.44415I[15]359.56-179.7851.22-25.611814.35-907.18J[16]359.56-179.7851.22-25.611558.25-779.1320I[20]357.12-178.5649.35-24.68945.56-472.78J[21]357.12-178.5649.35-24.68896.21-448.1025I[25]334.59-167.3029.62-14.81381.67-190.83J[26]334.59-167.3029.62-14.81233.55-116.7830I[30]322.00-161.0015.41-7.7011.44-22.87J[31]322.00-161.0015.41-7.7019.14-38.2835I[35]313.45-156.721.09-0.5466.53-133.06J[36]313.45-156.721.09-0.5469.24-138.4940I[40]312.88-156.440.88-0.4465.32-130.63J[41]312.88-156.440.88-0.4467.52-135.04支座沉降主梁内表表表10主梁温度次内力计计算表表11单元荷载位置N(kN)Q(kN)M(kN*m))梁升温5I[5]-665.41144.32-6185.844J[6]-665.41144.32-6907.42210I[10]-1041.555-65.93-7344.100J[11]-1041.555-65.93-7278.17715I[15]-1220.066-175.77-5824.011J[16]-1220.066-175.77-4945.17720I[20]-1202.333-161.71-2888.833J[21]-1202.333-161.71-2727.12225I[25]-1121.722-92.71-1094.666J[26]-1121.722-92.71-631.1130I[30]-1106.722-76.68328.11J[31]-1106.722-76.68404.7935I[35]-1208.711-275.551822.23J[36]-1208.711-275.553199.9740I[40]-1262.600456.618422.39J[41]-1262.600456.616139.33拉索升温5I[5]356.02-76.413299.02J[6]356.02-76.413681.0610I[10]556.8835.863906.14J[11]556.8835.863870.2815I[15]651.3493.973087.23J[16]651.3493.972617.4020I[20]640.4985.951521.09J[21]640.4985.951435.1425I[25]597.9248.98571.14J[26]597.9248.98326.2530I[30]591.7642.55-191.74J[31]591.7642.55-234.2935I[35]654.88165.08-1063.488J[36]654.88165.08-1888.90040I[40]687.34-274.17-5024.122J[41]687.34-274.17-3653.299支座沉降引起的塔塔的内力表表12荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kNN)Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)支座沉降80I[81]291.48-145.74000.31-0.62J[40]291.48-145.74000.31-0.6285I[85]310.26-155.130.01-0.030.13-0.06J[86]310.26-155.130.01-0.030.16-0.0890I[90]379.49-189.750-0.010.27-0.14J[91]379.49-189.750-0.010.28-0.1495I[95]359.65-179.820.04-0.020.18-0.09J[96]359.65-179.820.04-0.020.13-0.07100I[100]000000J[101]000000温度引起的塔的内内力表表13荷载单元位置N(kN)Q(kN)M(kN*m))梁升温80I[81]-982.2101.94J[40]-982.2101.9485I[85]-1181.7440.08-0.32J[86]-1181.7440.08-0.4390I[90]-1262.60.03-0.83J[91]-1262.60.03-0.8795I[95]-1230.299-0.12-0.57J[96]-1230.299-0.12-0.42100I[100]000J[101]000温度梯度80I[81]263.850-2.08J[40]263.850-2.0885I[85]288.49-0.081.58J[86]288.49-0.081.6790I[90]262.410.091.71J[91]262.410.091.695I[95]143.420.190.75J[96]143.420.190.52100I[100]000J[101]000拉索升温80I[81]523.910-1.02J[40]523.910-1.0285I[85]639.41-0.040.17J[86]639.41-0.040.2290I[90]672.39-0.020.44J[91]672.39-0.020.4695I[95]657.460.060.3J[96]657.460.060.22100I[100]000J[101]000变形及支座反力主梁梁端的水平位位移，跨中竖竖向位移，塔塔顶水平位移移的计算也是是非常重要的的，有助于伸伸缩缝的大小小，结构的刚刚度和正常使使用性能。各各种荷载作用用下的变形见见表2122222变形及支座反力表14荷载主梁水平位移中跨跨中竖向位移移塔顶水平位移主梁梁端塔处位移恒载+收缩徐变1.90.011.80.1汽车公路1级max1.60.986.36.3min-1.6-0.98-11.3-6.3温度变化max202.20min-2.20-1.80支座沉降max0.010.0120.01从表中可以看出跨跨中的竖向活活载位移满足足《公路斜拉拉桥设计规范范（试行）》(TJ0227-96))第3.3.1条的规定：：主梁在竖向向汽车荷载作作用下的最大大竖向计算挠挠度当为混凝凝土主梁时不不应超越L/500。本桥的容容许挠度为120/5500=0..24m，根据静力力计算结果，汽汽车计算挠度度为11.3++6.3=117.6cmm。说明本桥桥的刚度满足足规范要求。支座反力则用于确确定支座承载载能力及下部部结构的计算算。各种荷载载作用下的支支座反力见表表15。支座反力表表15荷载梁端承台处桥塔根部NQM恒载+收缩徐变347.7155237.55-69565.995-1224.955-2399.311汽车公路1级max22617861.72.6196.674328.1min-769.40-4306.211-2100.855-18490.997温度变化max50100.6687.34456.618422.39min-97.2194.5-1262.6-274.17-5024.122支座沉降max145.7145.7312.880.8865.32第8节内力组合及内力包包络图一、荷载组合根据《公路桥涵设设计通用规范范》第4.11.6条规定定：公路桥涵结构按承承载能力极限限状态设计时时，应采用基基本组合—--永久作用用的设计值效效应与可变作作用设计值效效应相组合。公路桥涵结构按正正常使用极限限状态设计时时，应根据不不同的设计要要求，采用以以下两种效应应组合：1.作用短期效效应组合。2.作用用长期效应组组合。设计中考虑的主要要作用效应组组合见表166：表16作用效应组组合表基本组合合为组合1，短期效应应组合为组合合2，长期效应应组合为组合合3根据以上各项内力力的计算结果果进行组合。对于正常使用极限限状态的内力力组合，预应应力作为外荷荷载，其在结结构内产生的的内力将参与与组合；而对对于承载能力力极限状态，预预应力不作为为外荷载，将将预应力视作作结构的组成成部分提供结结构抗力。在进行组合中，把把拉索的初拉拉力当作恒荷荷载参与组合合。二、梁、塔、拉索索的内力组合合结果梁、塔、拉索的内内力组合结果果见表17、表18、表19、表20、表21、表22。┊┊┊┊┊毕业设计（论文）报告纸索梁塔的内力组合合表表17荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)组合11I[1]-39882.884-47859.441-1881.644-8157.4-8977.344-10772.881J[2]-41627.335-49952.882474.98-4842.425238.7-4723.7115I[5]-66387.442-83673.008-1977.922-5785.47727808.166-30810.776J[6]-65858.442-83038.228258.48-3087.18844113.455-21045.33610I[10]-84494.556-107223..21931.59-2055.76646142.522-24709.009J[11]-84059.333-106700..941384.34-1532.25546517.177-23715.33115I[15]-90514.771-115239..06-208.25-3914.66637230.255-20661.220J[16]-89653.662-114205..762057.09-1330.01138885.433-12205.77520I[20]-84670.005-108391..372462.77-976.4130970.400-5679.322J[21]-84599.223-108306..382993.63-536.4829401.755-6099.35525I[25]-77697.113-100935..77295.53-2922.28823775.622-4800.666J[26]-77077.998-100192..792720.56-451.5823756.499-4332.34430I[30]-71135.664-93613.1172859.22-171.0022756.844-4291.144J[31]-70970.889-93415.4463397.97277.8721312.988-5583.20035I[35]-68116.883-90598.4401120.12-2133.95516386.066-10689.772J[36]-67721.224-90123.7703740.86296.4214772.611-13752.11840I[40]-67759.333-90302.660-2392.544-7062.0666534.06-43280.553J[41]-68127.443-90744.333-434.46-4394.88814155.955-20722.557索梁塔的内内力组合表表18荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)组合21I[1]-39882.884-39882.884-2462.922-5639.099-8977.344-8977.344J[2]-41627.335-41627.335-115.88-3058.38815502.1-1457.3885I[5]-66870.444-69328.995-2404.811-4096.64411504.966-22001.994J[6]-66341.444-68799.995-317.47-1975.25524881.900-13443.99010I[10]-85037.770-88713.224120.00-1290.89925024.299-16263.445J[11]-84602.447-88278.001540.37-874.0625506.311-15477.11215I[15]-90838.113-95103.001-1011.777-2781.60019587.355-13833.998J[16]-89977.004-94241.9921084.03-706.7222346.499-7233.70020I[20]-84846.220-89200.5551416.75-355.4618237.822-1273.899J[21]-84775.338-89129.7731836.8058.4717115.900-1652.50025I[25]-77858.220-82520.447-410.92-1934.18813894.8771104.59J[26]-77239.005-81901.3321687.68153.6613962.3222196.6030I[30]-71336.113-76204.1191802.26376.2213790.7223240.27J[31]-71171.338-76039.4442225.58793.8112672.7441987.8335I[35]-68356.448-73554.881213.57-1470.0559705.03-2973.777J[36]-67960.889-73159.2222367.63632.928931.57-5823.28840I[40]-68013.115-73304.995-2588.144-4851.9111079.77-27775.440J[41]-68381.225-73673.006-637.25-2748.5559498.31-11359.225索梁塔的内力组合合表表19荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)组合31I[1]-39882.884-39882.884-2216.122-6494.566-8977.344-8977.344J[2]-41627.335-41627.335135.27-3792.66619686.722-2837.5555I[5]-66624.005-69656.665-2219.388-4612.74419247.077-24892.334J[6]-66095.005-69127.665-64.29-2406.56634015.277-16630.55810I[10]-84746.668-89233.336466.13-1586.96635101.222-19533.225J[11]-84311.444-88798.113901.22-1157.18835536.799-18704.44615I[15]-90635.332-95827.227-641.66-3123.12228078.977-16236.664J[16]-89774.223-94966.1181524.93-987.9030255.600-9164.72220I[20]-84708.669-90050.9971862.48-634.9824227.122-2126.311J[21]-84637.887-89980.1152297.43-209.2322959.655-2439.65525I[25]-77789.331-83671.994-85.23-2277.05518521.988455.70J[26]-77170.116-83052.7792088.72-119.2518460.1661465.4230I[30]-71283.662-77494.9982198.47130.5917746.1332197.53J[31]-71118.887-77330.2222638.89562.4116576.355897.2335I[35]-68309.337-74939.998617.43-1686.87712888.444-4587.133J[36]-67913.778-74544.3392876.36495.4311655.855-7828.13340I[40]-67966.559-74694.667-2524.444-5554.0663336.43-33125.110J[41]-68334.770-75062.778-570.29-3371.18811520.422-14768.332索梁塔的内力组合合表表20荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)组合180I[81]-132560..19-172454..490079738.644-81054.442J[40]-131567..19-171262..890079738.644-81054.44285I[85]-87470.997-116184..131938.88-1984.33322431.855-21699.112J[86]-86810.337-115391..411938.88-1984.33324291.011-23503.66790I[90]-58030.881-77836.4451457.51-1418.12227432.133-26583.556J[91]-57370.221-77043.7731457.51-1418.12226561.633-25760.22295I[95]-29375.226-39919.6673458.98-3365.05516027.566-15639.118J[96]-28714.666-39126.9953458.98-3365.05512159.588-11883.886100I[100]-1101-1321.20000J[101]000000荷载单元位置Nmax(kNN)Nmin(kN))Qmax(kN))Qmin(KN))Mmax(kN**m)Mmin(KN**M)组合280I[81]-132782..33-139966..860037659.466-38853.998J[40]-131789..33-138973..860037659.466-38853.99885I[85]-87744.117-94029.331912.55-953.7810824.677-10158.118J[86]-87083.557-93368.771912.55-953.7811720.611-11004.66290I[90]-58266.669-63241.333701.74-665.9113228.3-12457.333J[91]-57606.009-62580.773701.74-665.9112804.599-12076.66195I[95]-29540.223-32829.2261665.43-1580.1667707.87-73