综合楼工程高支模专项施工方案

PAGEPAGE87化三院综合楼工程安徽省光信建设工程有限公司二〇一五年四月目录一、编制依据…………3二、工程概况…………4三、施工计划…………5四、劳动力计划…………………5五、模板体系设计……………………5六、模板支撑系统构造措施………6七、模板体系施工方法……………7八、支模监测…………………11九、混凝土浇筑方法………………11十、质量保证措施…………………13十一、安全保证措施……………13十二、季节性施工措施……………16十三、模板计算……………17十四、附图…………………61一、编制依据1、《建设工程施工图设计图纸》；2、法律、法规、施工规范和标准（1）、《中华人民共和国建筑法》；（2）、《建筑工程安全生产管理条例》；（3）、《中华人民共和国安全生产法》；(4）、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)；（5）、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)；（6）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)（2011版）；（7）、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）；（8）、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；（9）、《木结构设计规范》(GB50005-2003)；（10）、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；（11）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；(12)、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；（13）、《建筑结构荷载规范

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(GB50009-2011)；二、工程概况1、基本概况工程名称：化三院职工餐厅、车库及综合设施改造工程建设单位：化学工业第三设计院有限公司设计单位：东华工程科技股份有限公司施工单位：安徽省光信建设工程有限公司建筑面积：14322.1m2。2、结构概况（1）、本工程高支模区域统计以及各个区域梁截面尺寸、板厚和支撑方式见附表。本方案针对这些区域分别进行设计、计算。柱、梁、板混凝土强度等级为C30。附表高支模部位板厚梁截面尺寸梁底支撑方式板支撑方式二层顶（标高8..47m）至至屋面（标高高17.4mm），支撑高高度为8.993m。此区区域板厚为1120mm。120mm550×14000mm550×11200mmm550×7700mm550×14000mm梁：采用扣件式钢管支支撑系统，支支撑体系立杆杆间距1000㎜((梁两侧支撑撑立柱)×8800㎜(顺顺梁截面方向向)，步距11500㎜。梁梁底增加两根根承重杆支撑撑，5根木方，采采用双扣件抗抗滑。550×12000mm、550×700mm梁支支撑方式参考考550×1400mmm梁。采用满堂扣件式钢钢管脚手架支支撑体系，板板底面板采用用15厚胶合合板，板底采采用木方400×80mmm龙骨，间距300mm。立立杆间距8000mm×8800mm，步步距15000mm，板底底采用单扣件件抗滑。400×850mmm400×7000mm400×850mmm梁：采用扣件式式钢管支撑系系统，支撑体体系立杆间距距900㎜(梁梁两侧支撑立立柱)×8000㎜(顺梁截面方向向)，步距11500㎜。梁梁底增加一根根承重杆支撑撑，4根木方，采采用双扣件抗滑。400×700mmm支撑方式式参考400×850mm梁梁。300×700mmm350×6000mm300×6000mm300×500mmm300×500mmm等小梁300×700mmm梁：采用扣件式式钢管支撑系系统，支撑体体系立杆间距距800㎜((梁两侧支撑撑立柱)×8800㎜(顺顺梁截面方向向)，步距11500㎜。梁梁底无承重杆杆支撑，3根木方，采采用单扣件抗抗滑。350×600mmm、300×6000mm、300×500mm、300×500mm等小小梁支撑方式式同300××700mm梁梁。三、施工计划1、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。根据项目经理部架构，按照劳动力需求量计划，合理安排劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，建立、健全各项现场管理制度。2、施工准备（1）模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。（2）根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。（3）钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。（4）模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。四、劳动力计划分项工程拟投入的劳动人员如下表数量（人）备注管理人员4安全员2质量员2架子工15根据工程实际情况况增减作业人人员木工20根据工程实际情况况增减作业人人员瓦工15根据工程实际情况况增减作业人人员五、模板体系设计1、模板支撑系统材质梁板模板面板均采用15㎜厚胶合板,采用40㎜×80㎜方木,长(2000㎜～4000㎜):支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用φ48×3.0㎜钢管。2、梁模板系统设计高支模区域梁系统设计附表。3、楼板模板系统设计板厚取120mm：高支模区域楼板支撑体系具体搭设方式见附表，板底采用木方40×80mm支撑，间距300m.立杆间距800mm×800mm，步距1500mm。六、模板支撑系统构造措施1、支架立杆接长必须采用对接扣件连接，相邻立杆对接扣件应交错布置（不得设置在同步内）。2、纵、横向水平杆接长采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500㎜，各接头在最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3、水平杆件(采用搭接方式时),剪刀撑杆件搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接杆件端部距离不应小于100㎜。

4、纵、横向的竖向剪刀撑设置倾度约为45°-60°,水平剪刀撑设置角度为45°-60°。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的纵、横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至节点的距离不宜大于1500㎜。5、模板系统立杆距地面200㎜处设一道纵横水平扫地杆,立杆、扫地杆以上每隔1500㎜设一道纵横水平拉杆,立杆距楼板模板下层支承枋约200㎜处增设一道水平拉杆。6、大梁（500*1400）两侧设置竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，模板支架在梁下和梁底部位置设置水平剪刀撑，竖向间距不大于4.5m。7、由于支撑架落在楼层上，搭设立杆时立杆下应设置垫板，垫板可以用50厚跳板或12#槽钢；

9、加强模板支架与框架柱（结构）的拉结,竖向间距不大于3m,水平间距不大于2.4m，以增强支架整体稳定。10、在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。11、对于梁底要求增加承重立杆且采用双扣件抗滑的，梁底增加的承重立杆与小横杆均须用双扣件，对扭矩检查并形成记录。12、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢；13、在满堂模板外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔不大于4.2m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45º-60º。14、在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。15、操作平台四周设置不少于1.0m宽施工人员操作通道，通道顶面铺15mm厚夹板；在高支架上部和中部分别设置一道安全平网。七、模板体系施工方法1、施工准备工作(1)、编制专项施工方案,经监理单位审查批准,符合要求总监理工程师签字并经专家论证后,方可实施。(2)、支架搭设前,工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明,对立杆具体位置按方案确定，对其进行技术和安全的书面交底,并由双方签字确认。(3)、对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收和送检；严禁使用不合格的钢管及构配件。2、放线测量(1)、模板放线时,应先清理好现场。(2)、首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线,然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线,以便于模板安装和校正。(3)、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置,定好水平控制标高。(4)、用墨线弹出钢管立杆的位置,垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作(1)、模板按配模图在模板加工埸统一加工制作或者配制。(2)、模板制作好后,标记模板位置、型号尺寸和数量,经验收合格刷隔离剂(脱模剂)后,按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。4、高支架模板支撑体系安装施工顺序

放线→垫脚板→立杆→水平拉杆→接驳立杆→水平拉杆至板或梁底下→剪刀斜撑→纵向底坊→横向面坊→梁底模板→梁钢筋安装→梁侧板安装→楼板模板安装。5、高支模模板支撑体系安装(1)、安装前,先在底层弹出钢管立杆的位置线,安装时,按照墨线准确放置木板垫板或槽钢，垫板厚度不小于50毫米，槽钢型号不小于12#。（2）、高支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用指距底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）、高支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。

（4）、梁的支架立杆必须设置剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近钢管支顶的顶部和底部，并连接牢固。（5）、剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。

（6）、连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓紧扭力矩为40-65N.M，并不得小于40N.M，并用扭力扳手检查。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100㎜。

（7）、严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合使用。（8）、立杆接长除顶层顶步外，其余隔层各步接头必须采用对接扣件连接。6、梁模板安装

（1）、先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。（2）、按设计标高调整支顶的标高，然后安装模板，并拉线找平。当梁跨度≧4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的2‰。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）、根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模制作高度应根据梁高及楼板模板碰边或压边确定。7、楼板模板安装（1）、通过调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通过线钉固。

（3）、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。8、模板体系拆除（1）、高支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据，在梁板砼达到拆模强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并经监理单位审批同意后，方可拆除。（2）、拆除前，由项目技术负责人进行拆除技术交底。(3)、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（4）、拆除顺序：先松开顶扣件、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应先上后下、先外后里的顺序进行。（5）、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结，严禁敲击。（6）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相应的立杆时方可拆除。（7）、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑或用绳系下。不得留有悬空模板。9、高支模板工程的模板支架体系的检查与验收（1）、模板支架体系及其基础应在下列阶段进行检查与验收：①模板支架体系搭设前；②作业层上施加荷载前；③整体或分段达到设计高度后；④遇六级大风或大暴雨。（2）、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：

①承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑的构造是否符合要求；

②底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被冲撞过。

③扣件、连接件是否松动；（3）、模板支架体系验收时应具备下列文件：

①专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；

②构配件的产品质量合格证、质量检验报告；③高支架模板工程的施工记录及质量检查记录；

④模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

⑤模板支架体系的验收申请报告。（4）支架现场检查：序号检查内容1立杆（立柱）的纵纵距、横距的的步距（步距距为重点检测测项目）是否否符合要求；；

2立杆（立柱）的垂垂直度及水平平度是否符合合要求；3扫地杆、水平纵横横拉杆的步距距是否符合要要求；

4剪刀撑的设置是否否符合要求；；

5纵横向剪力撑和横横向斜撑的设设置和支架系系统整体稳定定是否符合要要求；

6构配件和加固件是是否齐全，质质量是否合格格，连接扣件件是否紧固可可靠；

7立杆与水平杆同一一截面上相邻邻杆件的对接接或搭接是否否符合规范要要求；

8杆件的受力是否在在同一轴线上上

(5)支架验收主要项目的允许偏差项目允许偏差（㎜）垂直度每步架

hh/10000及+2.00支架整体h/600及+550水平度一跨距内水平架两两端高差

++1/6000及+3.00立杆间距步距：+20㎜；；横距：+550㎜；纵距距：+20㎜㎜扣件螺栓拧紧力矩矩40～65KN..m；底座的沉降量﹤5㎜；八、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：沿高支架区域纵向每10-15m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移变形监测点和3个支架沉降观测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。4、监测方法：支撑的变形监测采用水准仪进行，具体为在施工层的柱侧面标示出观测点，分别在支撑钢管上标上观测点（一般为离地1.5m处），在整个浇筑混凝土过程中，安排专人在外围进行监测。5、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。6、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当监测数据接近或达到预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。九、混凝土浇筑方法1、输送方法

本工程使用商品混凝土，由搅拌站用搅拌车运送到场，由汽(地)泵输送至操作面。2、混凝土浇筑方法三层高支模浇筑时，二层结构模板支撑体系不可拆除。柱、梁板混凝凝土不得同批次浇筑，应二次浇筑。先浇筑柱的混凝土，待柱的强度达到70%后，再浇筑梁的混凝土。本工程采用商品砼现场浇注，商品砼用汽车（地）泵进行输送。高支模施工区域混凝土浇筑时，梁板混凝土浇筑时应先浇大梁混凝土，大梁混凝土应对称分层浇筑，每次浇筑厚度控制在（300-500mm厚），采用循环浇筑，大梁浇筑后再按顺序浇筑现浇板混凝土。在浇筑混凝土浇筑之前将《混凝土专项施工方案》上报监理单位。十、质量保证措施1、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。2、施工保证措施；（1）要求砼和易性好，便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。（2）梁应分层浇筑，每层厚度不超过50cm，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇筑要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上。（3）在浇注砼时，应设专人察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。（4）砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到拆模强度后，方可进行拆模施工。（5）砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。3、施工前由施工人员对工人进行详细的技术安全交底，对钢管脚手架搭设、模板安装等按规范要求安装。4、钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管脚手架的质量。5、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂方木，对梁底所使用支模松方木，应事前检查，挑选完好的方木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。6、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。7、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向项目负责人汇报。8、施工必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关要求。9、扣件螺栓拧紧力矩为40—65N·m。10、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。十一、安全保证措施

1、安全生产保证体系

（1）以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。

（2）施工负责人是安全生产管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的规定，执行情况的监督与检查。

（3）技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。

（4）工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业班组作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。

2、安全教育制度

（1）严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记本人的身份证号码。

（2）三级安安全教育是指指公司对新进进场的施工人人员着重进行行安全教育基基本知识、法法规、法制教教育；项目部部对新进场的的施工人员着着重节能型现现场规章制度度和遵章守纪纪教育；班组组对新进场的的施工人员着着重进行本工工种岗位安全全操作及班组组安全纪律教教育。

（3）、根据模板板支撑系统设设计，由技术术负责人向施施工人员交底底，并进行双双方签字确认认。（4）、项目部对对工人的安全全教育活动应应进行登记汇汇总，并建立立“施工人员员安全教育汇汇总表”。

3、安全检查制制度

（11）、工人在在作业前要对对自己使用的的机具、劳动动保护用品以以及本班组作作业区段的安安全设施进行行检查，发现现问题应向工工地有关人员员汇报，待隐隐患消除后方方可开始作业业，并逐步完完善记录工作作。

（2）、工地专职职安全员要每每日对作业班班组区段进行行检查。如发发现事故隐患患，应及时提提出改进措施施，督促实施施并对改进后后的设施进行行检查验收，对对不改进的，提提出处理意见见，报项目负负责人处理。指指导、督促工工人认真执行行安全制度、安安全记录，执执行操作规程程和正确使用用劳动保护用用品。

（3）、要认真真执行定期检检查制度。应应有组织、有有计划进行检检查，对不合合格要制定整整改计划，并并做到“定人人、定时间、定定措施”的三三定措施，在在隐患没有消消除前，必须须采取可靠的的防护措施，有有危及人身安安全的暂停作作业。

（4）电工应对对施工现场各各种电气设施施定期进行巡巡视检查，正正常情况下，对对低压配电装装置、低压电电器和变电器器、配电盘等等应每班巡视视一次，并填填写好“用电电设备运行日日记”。4、高支架模板工工程的安全管管理措施

（1）、搭拆支支架必须由专专业架子工担担任，并按现现行国家标准准《特种作业业人员安全技技术考核管理理规则》(GGB50366)考核合格格，持证上岗岗。上岗人员员定期进行体体检，凡不适适于高处作业业者，不得上上支架操作。（2）、施工前由由项目部技术术负责人对施施工人员进行行安全技术交交底。（3）、搭拆支顶顶架时工人必必须戴安全帽帽，系安全带带，穿防滑鞋鞋。进行高处处作业之前，应应进行安全防防护设施的逐逐项检查和验验收。验收合合格后，方可可进行高处作作业。（4）、施工期间间不得拆除剪剪刀撑、纵横横向水平杆、纵纵横向扫地杆杆等加固杆件件。（5）、支模应按规定定的作业程序序进行，模板板未固定前不不得进行下一一道工序。严严禁在上下同同一垂直面上上装、拆模板板。结构复杂杂的模板，装装、拆应严格格按照施工组组织设计的措措施进行。（6）、模板支架应自自成体系，严严禁与外脚手手架进行连接接。施工人员员上下施工面面时，必须走走施工梯，严严禁攀援模板板支架上下。（7）、操作平台四周周设置不少于于1.0m宽宽施工人员操操作通道，通通道顶面铺118mm厚夹夹板；在高支支架上部和中中部分别设置置一道安全平平网。（8）、临边搭设的支支架外侧应有有防护措施，以以防坠物伤人人。施工作业业场地所有坠坠落可能的物物件一律先行行撤除或加以以固定，高处处作业中所有有的物料均应应堆放平稳。不不得任意乱置置或向下丢弃弃物件，传递递物件禁止抛抛掷。（9）、设专人人负责对支架架进行经常检检查和保修工工作。对高层层支架定期作作立杆基础沉沉降检查，发发现问题立即即采取措施。（10）、施工工中对支架发发现有缺陷和和隐患时必须须及时解决，危危及人身安全全时必须停止止作业。

（11）、六级级及六级以上上大风和雨、雾雾天应停止支支架的搭设与与拆除及支架架上的施工作作业。下雨后后进行作业时时必须采取可可靠的防滑措措施。对进行行高处作业的的高耸建筑物物事先设置避避雷设施。遇遇有台风暴雨雨后应对支架架设施逐一加加以检查，发发现有松动、变变形、损坏或或脱落等现象象立即修理完完善。（12）、进行行高处拆模作作业，应配置置登高用具，必必须给工人站站在临时设置置的脚手板上上进行拆卸作作业。（13）、拆除支支顶架前，应应清除支顶架架上的材料、工工具和杂物。（14）、拆除楼楼板底模时，应应设临时支撑撑，防止大片片模板坠落。拆拆立柱时，操操作人员应站站在待拆范围围以外安全地地区拉拆，防防止模板突然然全部掉落伤伤人。（15）、模板及及支撑体系搭搭设、拆除以以及砼浇筑期期间，应设置置警戒区和警警戒标志，由由安全员在现现场监护，严严禁无关人员员进入模板下下方警戒区域域。（16）、模板拆拆除时，不应应对楼层形成成冲击荷载。模模板拆除后，拆拆除的模板和和支架宜分散散堆放并及时时清运。临时时堆放处离楼楼层边沿距离离不得小于11m，堆放高高度不得超过过1m。楼层层边口、通道道口、脚手架架边缘严禁堆堆放任何拆下下物件。

5、预防模板及及支架坍塌的的安全技术措措施（1）、设计模板板及支撑体系系方案时按规规范有关要求求进行验算，保保证其具有足足够的强度、刚刚度和稳定性性，能可靠地地承受施工中中可能产生的的各项荷载。验验算模板及支支架的刚度时时，其最大变变形不得超过过《混凝土结结构工程及验验收规范》的的允许值。（2）、所有钢管管、连接件、木木方等支撑材材料使用前均均进行全面检检查，不得使使用不合格的的材料。（3）、模板支架架搭设场地必必须平整坚实实，排水良好好，具有足够够承载力。（4）、现场搭设设模板支架时时，对模板支支撑体系的强强度、刚度和和稳定性等有有显著影响的的承载构件、连连接件的尺寸寸、间距必须须进行严格控控制。（5）、现场搭设设模板支架时时，必须按要要求在立杆底底部设置垫板板。每搭完一一步架后，应应立即检查并并调整支架的的垂直度，确确保立杆的垂垂直度符合要要求，防止因因支架立杆过过大造成支架架系统的不稳稳。

（6）、支架系统统安装时，必必须严格按照照本方案要求求设置纵横向向水平拉杆、扫扫地杆、剪刀刀撑，防止由由于整体刚度度不足和失稳稳造成坍塌事事故。（7）、大梁模板板支架立杆的的纵向水平杆杆应顶贴到已已浇筑好的砼砼柱上，主梁梁模板下两侧侧支架立杆的的纵向水平杆杆在与砼柱交交接处成井字字型箍牢“抱抱柱”，以增增强支架系统统的整体稳定定性。（8）、安装完毕毕经验收确认认符合要求后后才能进行混混凝土浇筑。（9）、作业层上上的施工荷载载应符合设计计要求，不得得超载。不得得在支架上集集中堆放模板板、钢筋等物物件。施工期期间不得拆除除剪刀撑、纵纵横向水平杆杆、纵横向扫扫地杆等杆件件。十二、季节性施工工措施（一）、雨季施工工措施1、雨季来临之前前，加固临时时设施，大标标志牌，临时时围墙等处设设警告牌；疏疏通好施工场场地内的下水水管道和雨水水井，保证排排水畅通，保保证场地雨后后不陷、不滑滑、不泥泞、不不存水。2、雨天作业必须须设专人看护护，存在险情情的地方未采采取可靠的安安全措施之前前禁止作业施施工。3、检查机械防雷雷接地装置是是否良好，各各类机械设备备的电气开关关应做好防雨雨准备。大风风雷雨天气应应切断电源，以以免引起火灾灾或触电伤亡亡事故。风风雨过后，要要对现场的临临时设施、用用电线路等进进行全面的检检查，当确认认安全无误后后方可继续施施工。4、浇筑混凝土前前，要跟踪掌掌握天气预报报，尽量避免免在雨天进行行。现场备有有足够的覆盖盖材料，要保保证新浇筑的的混凝土不被被雨水冲刷，已已喷脱模剂的的模板不被雨雨水冲掉。十三．模板计算（一）、楼板模板板支撑计算（取取板厚1200mm，支撑撑高度取最不不利情况8..93m计算算）计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一）、工程属性性新浇混凝土楼板名名称B新浇混凝土楼板板板厚(mm))120新浇混凝土楼板边边长L(m))7.8新浇混凝土楼板边边宽B(m))2.6二）、荷载设计计施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kNN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN))2.5当计算主梁时的均均布活荷载((kN/m22)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/mm2)1模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN//m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.250.35风压高度变化系数数μz1.23风荷载体型系数μμs1.13三）、模板体系系设计模板支架高度(mm)8.93立柱纵向间距laa(mm)800立柱横向间距lbb(mm)800水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离((mm)300立柱距混凝土板长长边的距离((mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))300小梁两端各悬挑长长度(mm))100，100主梁两端各悬挑长长度(mm))250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008设计简图图如下：模板设计平面图模板设计剖面图((楼板长向))模板设计剖面图((楼板宽向))四）、面板验算算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》5.22.1"面板板可按简支跨跨计算"的规规定，另据现现实，楼板面面板应搁置在在梁侧模板上上，因此本例例以简支梁，取取1m单位宽宽度计算。计计算简图如下下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm441、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.335(G1kk+(G3kk+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.12))+1.4××2.5，11.35×((0.1+((1.1+224)×0..12)+11.4×0..7×2.55]×1==6.5111kN/mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.1108kN//mp＝0..9×1.44×Q1K=0.99×1.4××2.5＝33.15kNNMmaxx＝max[[q1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[6..511×00.32/8，0..108×00.32/8+3..15×0..3/4]==0.2337kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.2377×106/375000＝6.3332N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.112)×1==3.1122kN/mν＝5qql4/(3844EI)＝55×3.1112×30004/(3844×100000×2811250)＝＝0.1177mm≤[νν]＝l/2250＝3000/2500＝1.2mmm满足要求求！五）、小梁验算算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67因[B//lb]取整＝[26600/8000]取整＝3，按按三等跨连续续梁计算，又又因小梁较大大悬挑长度为为100mmm，因此需进进行最不利组组合，计算简简图如下：1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.335(G1kk+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.122)+1.44×2.5，11.35×((0.3+((1.1+224)×0..12)+11.4×0..7×2.55]×0.33＝2.0118kN/mm因此，qq1静＝0.99×1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.12))×0.3＝＝1.0733kN/mq1活活＝0.9××1.4×QQ1k×b=00.9×1..4×2.55×0.3＝＝0.9455kN/mM1＝00.1q1静静L2+0.1117q1活L2＝0.1××1.0733×0.822+0.1117×0.9945×0..82＝0.1339kN·mmq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.3＝00.097kkN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝33.15kNNM2＝mmax[0..08q2L2+0.2113pL，00.1q2L2+0.1775pL]＝＝max[00.08×00.097××0.82+0.2113×3.115×0.88，0.1××0.0977×0.822+0.1775×3.115×0.88]＝0.5542kN··mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[2.0118×0.112/2，0..097×00.12/2+3..15×0..1]＝0..315kNN·mMmaxx＝max[[M1，M2，M3]＝maxx[0.1339，0.5542，0..315]＝＝0.5422kN·mσ＝Mmmax/W＝＝0.5422×106/426770＝12..696N//mm2≤[f]＝＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算V1＝00.6q1静静L+0.6617q1活活L＝0.66×1.0773×0.88+0.6117×0.9945×0..8＝0.9982kNV2＝00.6q2L+0.6675p＝00.6×0..097×00.8+0..675×33.15＝22.173kkNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝mmax[2..018×00.1，0..097×00.1+3..15]＝33.16kNNVmaxx＝max[[V1，V2，V3]＝maxx[0.9882，2.1173，3..16]＝33.16kNNτmaxx＝3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.16×11000/((2×80××40)＝11.481NN/mm2≤[τ]＝＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.112)×0..3＝0.9994kN//m跨中νmmax＝0..677qLL4/(1000EI)=00.677××0.9944×80044/(1000×93500×17066700)＝＝0.1733mm≤[νν]＝l/2250＝8000/2500＝3.2mmm满足要求求！六）、主梁验算算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.491、小梁最最大支座反力力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.335(G1kk+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.12))+1.4××1.5，11.35×((0.5+((1.1+224)×0..12)+11.4×0..7×1.55]×0.33＝1.7005kN/mmq1静＝＝0.9×11.2(G11k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.55+(1.11+24)××0.12))×0.3＝＝1.1388kN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.3＝＝0.5677kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.112)×0..3=1.0054kN//m承载能力力极限状态按三跨连连续梁，Rmmax＝(11.1q1静静+1.2qq1活)L＝11.1×1..138×00.8+1..2×0.5567×0..8＝1.5546kN按悬臂梁梁，R1＝q1l=1.7705×0..1＝0.117kNR＝maax[Rmaax，R1]＝1.5546kN;;正常使用用极限状态按三跨连连续梁，Rmmax＝1..1q2L＝1.11×1.0554×0.88＝0.9227kN按悬臂梁梁，R1＝q2l=1.0054×0..1＝0.1105kNR＝maax[Rmaax，R1]＝0.9927kN;;2、抗弯验验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN··m)Mmaxx＝0.3887kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.3877×106/44900＝86.008N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2满足要求求！3、抗剪验验算主梁剪力力图(kN))Vmaxx＝2.7665kNτmaxx＝2Vmaxx/A=2××2.7655×10000/424＝＝13.0442N/mmm2≤[τ]＝＝125N//mm2满足要求求！4、挠度验验算主梁变形形图(mm))νmaxx＝0.3994mm跨中νmmax=0..301mmm≤[ν]==800/2250=3..2mm悬挑段ννmax＝0..394mmm≤[ν]==250/2250=1mmm满足要求求！七）、立柱验算算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝15000/15..9＝95≤≤[λ]＝1150满足要求求！查表得，φφ＝0.6334Mw=00.92×1.4ωωklah2/10=00.92×1.4××0.35××0.8×11.52/10＝00.071kkN·mNw＝00.9[1..2ΣNGiik+0.99×1.4ΣΣ(NQikk+Mw/lb)]=0..9×[1..2×(0..75+(224+1.11)×0.112)+0..9×1.44×1]×00.8×0..8+0.992×1.4××0.0711/0.8＝＝3.4277kNf＝NNw/(φA))+Mw/W＝34426.5993/(0..634×4424)+00.071××106/44900＝28.5544N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2满足要求求！八）、扣件抗滑滑移验算荷载传递至立杆方方式单扣件扣件抗滑移折减系系数kc1按上节计计算可知，扣扣件受力N＝＝3.4277kN≤Rcc=kc×8=1××8=8kNN满足要求求！九）、立柱地基基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPaa)115立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.1立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝＝N/(mffA)＝3..427/((1×0.11)＝34..266kPPa≤fakk＝115kkPa满足要求求！、梁模板支撑计算算，按前述统统计表分类选选取最不利情情况计算。二层顶至屋面区域域均为高支撑撑模板，支撑撑高度为8..93m（标标高8.4770—17.440）。该区区域板厚取1120mm。（1）、a、梁5550×1400mmm模板支撑架架计算计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一）、工程属性性新浇混凝土梁名称称KL新浇混凝土梁计算算跨度(m))2.6混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)550×14000新浇混凝土结构层层高(m)8.93梁侧楼板厚度(mmm)120二）、荷载设计计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时QQ1k(kN//m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN//m2)2风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.335风压高度变化系数数μz1.23风荷载体型系数μμs1.13三）、模板体系系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)800梁两侧立柱间距llb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l''a(mm)、ll'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)500梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mmm)408,592梁底支撑小梁根数数5每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008设计简图图如下：平面图立面图四）、面板验算算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度10000mm，按四四等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.335(G1kk+(G2kk+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××1.4)++1.4×22，1.355×(0.11+(24++1.5)××1.4)++1.4×00.7×2]]×1＝455.261kkN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0..9×1.335×[0..1+(244+1.5))×1.4]]×1＝433.497kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0..9×1.44×0.7××2×1＝11.764kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.44]×1＝335.8kNN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1007×43..497×00.13822+0.1221×1.7764×0..1382＝0.0992kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.0922×106/375000＝2.4454N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6332q2L4/(1000EI)=00.632××35.8××137.554/(1000×100000×2811250)＝＝0.0299mm≤[νν]＝l/2250＝1337.5/2250＝0..55mm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静静l+0..446qq1活l=0..393×443.4977×0.1338+0.4446×1..764×00.138＝＝2.4599kNR2=RR4=1.1443q1静静l+1..223qq1活l=1..143×443.4977×0.1338+1.2223×1..764×00.138＝＝7.1333kNR3=00.928q1静l+11.142q1活l=0..928×443.4977×0.1338+1.1142×1..764×00.138＝＝5.8277kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×355.8×0..138＝11.935kkNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×355.8×0..138＝55.626kkNR3'==0.9288q2l=0.9928×355.8×0..138＝44.568kkN五）、小梁验算算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面惯性矩II(cm4)170.67为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{2..459+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.55/44+0.5××(1.4--0.12))]+0.99max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..12)+11.4×0..7×2]××max[00.5-0..55/2，((1-0.55)-0.555/2]//2×1，77.133++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.55/44}=7.1166kN//mq2＝mmax[1..935+((0.3-00.1)×00.55/44+0.5××(1.4--0.12))+(0.55+(24++1.1)××0.12))×max[[0.5-00.55/22，(1-00.5)-00.55/22]/2×11，5.6226+(0..3-0.11)×0.555/4]＝＝5.6544kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[[0.1077q1l12，0.5qq1l22]＝maxx[0.1007×7.1166×0..82，0.5××7.1666×0.322]＝0.4491kN··mσ＝Mmmax/W＝＝0.4911×106/426770＝11..501N//mm2≤[f]＝＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[[0.6077q1l1，q1l2]＝maxx[0.6007×7.1166×0..8，7.1166×0..3]＝3..48kNτmaxx＝3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.48×11000/((2×40××80)＝11.631NN/mm2≤[τ]＝＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝00.632××5.6544×80044/(1000×93500×17066700)＝＝0.9177mm≤[νν]＝l/2250＝8000/2500＝3.2mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝5.6654×30004/(8×99350×117067000)＝0..359mmm≤[ν]＝＝l/2500＝300//250＝11.2mm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[[1.1433q1l1，0.3993q1l1+q1l2]＝maxx[1.1443×7.1166×0..8，0.3393×7..166×00.8+7..166×00.3]＝66.553kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R11＝R5＝3.6339kN，RR2＝R4＝6.5553kN，RR3＝5.3559kN正常使用用极限状态R'maax＝maxx[1.1443q2l1，0.3993q2l1+q2l2]＝maxx[1.1443×5.6654×0..8，0.3393×5..654×00.8+5..654×00.3]＝55.17kNN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R''1＝R'5＝3.166kN，R''2＝R'4＝5.177kN，R''3＝4.2008kN六）、主梁验算算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN··m)σ＝Mmmax/W＝＝0.3699×106/44900＝82.2267N/mmm2≤[f]==205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN))Vmaxx＝8.7229kNτmaxx＝2Vmaxx/A=2××8.7299×10000/424＝＝41.1777N/mmm2≤[τ]＝＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm))νmaxx＝0.1664mm≤[[ν]＝l//250＝4408/2550＝1.6632mm满足要求求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝1.4463kN≤≤1×8=88kN单扣件在在扭矩达到440～65NN·m且无质质量缺陷的情情况下，单扣扣件能满足要要求！同理可知知，右侧立柱柱扣件受力RR＝1.4663kN≤11×8=8kkN单扣件在在扭矩达到440～65NN·m且无质质量缺陷的情情况下，单扣扣件能满足要要求！七）、立柱验算算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205立杆自重q(kNN/m)0.15λ=h//i=15000/15..9=94..34≤[λλ]=1500长细比满满足要求！查表得，φφ＝0.63341、风荷载载计算Mw＝00.92×1.4××ωk×la×h2/10＝00.92×1.4××0.35××0.8×11.52/10＝00.071kkN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式55.2.5--14，荷载载设计值q11有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×1.44)+0.99×1.4××2]×1＝＝40.9332kN/mm2)小梁梁验算q1＝mmax{2..228+((0.3-00.1)×00.55/44+0.9××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++0.9×11.4×1]]×max[[0.5-00.55/22，(1-00.5)-00.55/22]/2×11，6.4558+(0..3-0.11)×0.555/4}==6.4855kN/m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝11.369kkN，R2＝10.4424kN，RR3＝10.4424kN，RR4＝1.3669kN立柱最大大受力Nw＝max[[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0..15×(88.93-11.4)+MMw/lb＝max[[1.3699+0.9××[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+0.9××1.4×11]×(0..8+0.55-0.555/2)/22×0.8，110.4244，10.4424，1..369+00.9×[11.2×(00.75+((24+1..1)×0..12)+00.9×1..4×1]××(0.8++1-0.55-0.555/2)/22×0.8]]+1.133+0.0771/1＝111.6255kNf＝N//(φA)++Mw/W＝111624.8884/(00.634××424)++0.0711×106/44900＝59.1156N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2满足要求求！八）、梁底立柱柱扣件抗滑移移验算荷载传递至立杆方方式双扣件扣件抗滑移折减系系数kc1由"主梁梁验算"一节节计算可知扣扣件最大受力力N＝maxx[R2，R3]×1＝111.4099kN≤Rcc=kc×12=11×12=112kN满足要求求！b、梁5500×1400mmm侧模支撑计计算计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一）、工程属性性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)550×14000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))120二）、荷载组合合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度γγc(kN/mm3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数ββ21混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)1.4新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4kk(kN/mm2)min{0.222γct0β1β2v1/2，γcH}＝miin{0.222×24××4×1×11×21/22，24×11.4}＝mmin{299.868，333.6}＝＝29.8668kN/mm2振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ2k(kN//m2)4新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝minn[0.222γct0β1β2v1/2，γcH]＝miin[0.222×24××4×1×11×21/22，24×11.4]＝mmin[299.87，333.6]＝＝29.877kN/m22承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9mmax[1..2G4k+1.44Q2k，1.335G4k+1.44×0.7QQ2k]＝0..9max[[1.2×229.87++1.4×44，1.355×29.887+1.44×0.7××4]＝0..9max[[41.4444，44..244]＝＝0.9×444.2444＝39.882kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝29..87kNN/m2三）、支撑体系系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm))450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)175结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间间距(mm))450支撑距梁底距离依依次为150，600，11050设计简图图如下：模板设计剖面图四）、面板验算算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝11000mmm。W＝bhh2/6=10000×1552/6＝377500mmm3，I＝bhh3/12=11000×1153/12＝22812500mm4。面板计算算简图如下：：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×399.82＝339.82kkN/mq1静＝＝0.9×11.35×GG4k×b＝00.9×1..35×299.87×11＝36.2292kN//mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0..9×1.44×0.7××4×1＝33.528kkN/mMmaxx＝0.1007q1静L2+0.1221q1活L2=0.1007×36..292×00.162+0.1221×3.5528×0..162＝0.111kN·mσ＝Mmmax/W＝＝0.11××106/375000＝2.9942N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×299.87＝229.87kkN/mνmaxx＝0.6332qL4/(1000EI)=00.632××29.877×16044/(1000×100000×2811250)＝＝0.0444mm≤1660/4000=0.4mmm满足要求求！3、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝1.1443×q1静静×l左+1.2223×q1活活×l左＝1.1443×36..292×00.16+11.223××3.5288×0.166＝7.3227kN正常使用用极限状态R'maax＝1.1143×l左左×q＝1..143×00.16×229.87＝＝5.4633kN五）、小梁验算算小梁最大悬挑长度度(mm)175小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mmm)40×80小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)21.333小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁截面惯性矩II(cm4)42.667计算简图图如下：跨中段计计算简图悬挑段计计算简图1、抗弯验验算q＝7..327kNN/mMmaxx＝max[[0.1×qq×l2,0.5××q×l12]=maxx[0.1××7.3277×0.4552，0.5××7.3277×0.17752]=0.1148kN··mσ＝Mmmax/W＝＝0.1488×106/213333＝6.9955N/mmm2≤[f]＝＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[[0.6×qq×l,q××l1]=maxx[0.6××7.3277×0.455，7.3227×0.1175]=11.978kkNτmaxx＝3Vmaxx/(2bhh0)=3×11.978××1000//(2×800×40)＝＝0.9277N/mm22≤[τ]＝＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q＝5..463kNN/mν1maax＝0.6677qL44/(1000EI)=00.677××5.4633×45044/(1000×93500×4266670)＝00.38mmm≤450//400=11.125mmmν2maax＝qL4/(8EII)=5.4463×17754/(8×99350×44266700)=0.1161mm≤≤175/4400=0..438mmm满足要求求！4、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝max[[1.1×77.327××0.45，00.4×7..327×00.45+77.327××0.1755]＝3.6627kN正常使用用极限状态R'maax＝maxx[1.1××5.4633×0.455，0.4××5.4633×0.455+5.4663×0.1175]＝22.704kkN六）、主梁验算算对拉螺栓水平向间间距(mm))450主梁最大悬挑长度度(mm)175主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)120主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。计算简图图如下：同前节计计算过程，可可依次解得：：承载能力力极限状态：：R1＝0.6227kN，RR2＝1.8114kN，RR3＝1.4993kN，RR4＝1.4993kN，RR5＝1.4993kN，RR6＝1.4993kN，RR7＝1.4993kN，RR8＝1.8114kN，RR9＝0.6227kN正常使用用极限状态：：R'1＝0.4665kN，RR'2＝1.3552kN，RR'3＝1.0998kN，RR'4＝1.0998kN，RR'5＝1.0998kN，RR'6＝1.0998kN，RR'7＝1.0998kN，RR'8＝1.3552kN，RR'9＝0.4665kN1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN··m)σmaxx＝Mmax/W＝＝0.2711×106/44900=60.3366N/mmm2≤[f]==205NN/mm2满足要求求！2、抗剪验验算梁左侧剪剪力图(kNN)τmaxx＝2Vmaxx/A=2××2.4411×10000/424＝＝11.5114N/mmm2≤[τ]==120NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算梁左侧变变形图(mmm)νmaxx＝0.3009mm≤4450/4000＝1.1125mmm满足要求求！七）、对拉螺栓栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NNtb(kN)12.9同主梁计计算过程，可可知对拉螺栓栓受力N＝00.95×44.706××2＝8.9941kN≤≤Ntb＝12.99kN满足要求求！、梁400×850mmm模板支撑撑架计算计算依据据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一)、工程属性性新浇混凝土梁名称称KL新浇混凝土梁计算算跨度(m))7.8混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)400×850新浇混凝土结构层层高(m)8.93梁侧楼板厚度(mmm)120二)、荷载设计计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时QQ1k(kN//m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN//m2)2风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.335风压高度变化系数数μz1.23风荷载体型系数μμs1.13三)、模板体系系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)800梁两侧立柱间距llb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l''a(mm)、ll'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)450梁底增加立柱根数数1