毕业设计终稿

第一部分：路线设计1.道路等级的确定公路根据交通量及其使用功能、性质分为五个等级：高速公路、一级公路、二级公路、三级公路和四级公路。高速公路 一般能适应按各种汽车（包括摩托车）折合成小客车的远景设计年限的年平均昼夜交通量为25000辆以上，专供汽车分向、分道高速行驶并全部控制出入的公路。一级公路 一般能适应按各种汽车（包括摩托车）折合成小客车的远景设计年限的年平均昼夜交通量为15000~30000辆以上，专供汽车分向、分道高速行驶并全部控制出入的公路。二级公路 一般能适应按各种汽车（包括摩托车）折合成中型载重汽车的远景设计年限的年平均昼夜交通量为3000~7500辆以上，专供汽车行驶的公路。三级公路一般能适应按各种汽车（包括摩托车）折合成中型载重汽车的远景设计年限的年平均昼夜交通量为1000~4000辆以上的公路。四级公路一般能适应按各种汽车（包括摩托车）折合成中型载重汽车的远景设计年限的年平均昼夜交通量双车道1500辆以下，单车道200辆以下。根据交通量计算确定公路等级。1.1已知资料路段初始年交通量（辆/日，交通量年平均增长率5.5%）交通组成(辆/日)解放CA10B459解放

CA390793东风

EQ140830黄河

JN150577黄河

JN253277长征

XD980179日野

ZM440174日野

KB222171太拖拉

138145轴重小于25KN的车辆2849查《标准》由《公路工程技术标准》规定：高速、一级公路以小客车为折算标准。各汽车代表车型与换算系数如下表所示：汽车代表车型车辆折算系数说 明小客车1.0≤19座的客车和载质量≤2t的货车中型车1.5＞19座的客车和载质量＞2t的货车大型车2.0载质量＞7t~≤14t的货车拖挂车3.0载质量＞14t的货车1.2交通量计算初始年交通量：N0=(459+793+830)×1.5+(577+277+179+171+145)×2+174×3+2849×1=9192（辆/日）1.3确定公路等级公路远景设计年限为20年，则远景设计年限交通量N:由远景设计年限交通量N=25422(辆/日)《公路工程技术标准拟定该公路为四车道一级公路，设计车速为80km/h。查相关资料确定主要技术标准服务水平20年后设计小时交通：式中：——单向设计小时交通量（veh/h）；——预测年度的年平均日交通量（veh/h）；——方向不均匀系数（%）；——设计小时交通量系数（%）每车道设计小时交通量：公路路段的实际通行能力：——一级公路路段的实际通行能力；——与实际行驶速度相对应的一级公路路段设计通行能力；——交通组成修正系数；——车道数修正系数；——驾驶者总体特征修正系数；——平面交叉修正系数；——路侧干扰修正系数查《公路路线设计规范》（JTGD20-2006）：设计为一级公路：一级服务水平。建筑限界W—行车道宽度L1—左侧硬路肩宽度L2—右侧硬路肩宽度S1—左侧路缘带宽度S2—右侧路缘带宽度 H—净空高度C—当设计车速大于100km/h时为0.5m，等于或小于100km/h时为0.25mM1—中间带宽度M2—中央分隔带宽度E—建筑限界顶角宽度（当L≤1m时，E=L；当L≥1m时，E=1m）(注：一条公路应采用同一净高，一级公路的净高应为5.00m)车道宽度当设计车速为80km/h时，车道宽度为采用一级公路整体式断面，设置中间带。中间带由两条左侧路缘带和中央分隔带组成，其各部分宽度应符合：一般值（m）最小值(m)中央分隔带2.001.00左侧路缘带0.500.50中间带宽度3.002.00路肩宽度一般值（m）最小值（m）右侧硬路肩宽度2.51.50土路肩宽度0.750.75一级公路应在右侧硬路肩宽度内设右侧路缘带，其宽度为0.5m路基宽度路基宽度一般值：24.50米 最小值：21.50米（四车道）Ⅰ：各级公路路基宽度为车道宽度与路肩宽度之和，当设有中间带、加（减）速车道、爬坡车道、紧急停车带、错车道等时，应计入这些部分的宽度。Ⅱ：确定路基宽度时，中央分隔带宽度左侧路缘带宽度、右侧硬路肩宽度、土路肩宽度等的“一般值”和“最小值”应同类项相加。2.选线2.1公路路线特点：该路段属于平原微丘地区，地面高度变化较小高差都在20米左右,同时期间有水塘河流、沟渠等.而且是农作物和经济作物生产的密集区并且山坡脚下和平原地区都分布有居民点。因此,在该地区选线在追求高技术标准的同时除了考虑地形,水文,工程数量,还应该考虑路线对当地农业生产和居民的正常生产生活的影响.使选定线路发挥最大的潜能和效益,实现可持续发展。2.2选线基本原则及依据(1).路线设计应在保证行车安全,舒适,迅速的前提下,尽量减少工程量,降低造价。(2).充分利用有利地形、地势，尽量回避不利地带，做好路线与地形的配合做好路线平纵横三方面的结合力求平面短捷舒顺纵断面平缓均匀横断面稳定、经济。(3).充分利用土地资源，同时尽量少占或不占用农田和经济园林，减少拆迁。线路情况见地形图.2.3方案比选:方案:方案交点桩号里程2271.426米.该方案本着便于施工,减少建设投资和减小对地貌的破坏的原则.多沿山脚布线并尽量沿等高线走,减少土方填挖作业线路.所经地区最大高差不超过30m.平原地段依据少占农田和经济作物林园,减少拆迁作业的原则,尽可能的采用直线进行穿越,减少对当地正常农业生产的影响.该路线穿越农业用地总长为1100左右。线路只有1个交点,位于桩K1+813.631,JD处的转角为14.31度，技术标准比较高。方案B:该方案交点桩号里程2384.892m.按照充分利用土地资源，减少拆迁，保护耕地和经济园林原则，绕开耕地相对集中的地区，从经济园林较多的地区穿越。方案比选:两套方案比选的焦点在于追求技术标准还是迁就实际情况.方案A无疑线形简单，施工方便,工程数量相对较小,方案B与两段旧路相交，并穿越一居民集中点，迁就实际条件的代价造成某些路段技术标准不高，并且可能会扰乱居民的正常生产生活，引起居民的不满情绪。.所以选择方案A作为设计方案。3.平面线形设计3.1平纵线形的协调为了保证汽车行使的安全与舒适应把道路平纵两面结合作为主体线形来分析研究。(1).平曲线与竖曲线的配合应该在视觉上自然地诱导司机的视线，并保持视觉的连续性。(2).平纵曲线的技术指标大小应该均衡。(3).选择组合得当的合成坡度,以利于路面排水和行车安全。(4).注意路线与周围环境的配合。3.2线形与环境的协调（1）.定线时尽量避开村镇等居民区，减少噪音对居民生活带来的影响，同时采用柔性沥青混凝土路面以减少噪音。（2）.路基用土由地方政府同意安排，利用开挖鱼塘或沟渠，避免乱开挖，同时又利于农田、水利建设。（3）.注意绿化，对路基边坡及中央分隔带加强绿化和防护，在护坡道上互通立交用地范围内的空地上均考虑绿化。（4）.对位置适当的桥梁在台前坡脚（常水位以下）设置平台，以利非机动车辆和行人通过。（5）.对位于公路两侧的建筑物建议注意其风格以求和道路想协调增加美感。3.3停车视距：110米3.4圆曲线最小半径（米）一般值：400，极限值：250；不设超高最小半径：当路拱≤2.00%时为2500米；当路拱＞2%时为3350米。3.5设计的线形示意图由地形图计算出起点、交点、终点的坐标：BP(A):(908137.00,489161.20)JD(B):(906939.30,487799.30)EP(C):(906560.00,487540.00)路线长、方位角计算:（1）AB段（2）BC段（1）转角计算交点编号方位角转角BP(A)JD(B)EP(C)3.6圆曲线计算（1）JD转角处已知，取圆曲线半径，如下图：——路线转角L——曲线长（m）T——切线长（m）E——外矩（m）J——校正数（m）R——曲线半径（m）桩号校核：K0+000+1813.631K1+813.631-336.968K1+477.500+1/2669.446K1+812.327+1/22.490 K1+813.631校核无误。（2）平曲线计算结果总汇见表A<直线，曲线及转角表>4.纵断面设计4.1最大纵坡：5%4.2最小坡长：一般值250米，最小值200米4.3一级公路纵坡长度限制纵坡坡（%）3 4 5 最大坡（m）11009007004.4竖曲线最小半径和最小长度凸形竖曲线半（m）一般值4500极限值3000凹形竖曲线半

（m）一般值3000极限值2000竖曲线最小长（m）一般值170极限值704.5纵坡设计竖曲线1已知：变坡点桩号K0+800,1=%,i2=%1=i2－1=%,为凹曲线，拟定竖曲线半径=20800m，则：竖曲线长度：切线长度：竖曲线变坡点纵距：竖曲线起点桩号：起点高程：竖曲线内桩号的高程计算，已知变坡点k0+800的高程为117.365m，计算公式为：其中：—曲线上任意点到曲线起点的水平距离。K0+686.640118.9630.0000.000118.963118.963K0+700.000118.96313.3600.004118.775118.779K0+720.000118.96333.3600.027118.493118.519K0+740.000118.96353.3600.068118.211118.279K0+760.000118.96373.3600.129117.929118.058K0+780.000118.96393.3600.210117.647117.856K0+800.000118.963113.3600.309117.365117.674K0+820.000118.963133.3600.428117.083117.510K0+840.000118.963153.3600.565116.801117.366K0+860.000118.963173.3600.722116.519117.241K0+880.000118.963193.3600.899116.237117.135K0+900.000118.963213.3601.094115.955117.049K0+913.360118.963226.7201.236115.766117.002竖曲线2:已知：坡点桩号K1+800,1%,i2%2i2－1%,为凹曲线，拟定竖曲线半径=15100m，则：竖曲线长度：切线长度：竖曲线变坡点纵距：竖曲线起点桩号：起点高程：竖曲线内桩号的高程计算，已知变坡点k1+800的高程为114.165m，计算公式为：其中：—曲线上任意点到曲线起点的水平距离。桩号起点高程切线高程设计高程K1+602.690114.7960.0000.000114.796114.796K1+620.000114.73917.3100.010114.684114.694K1+640.000114.73937.3100.046114.620114.666K1+660.000114.73957.3100.109114.556114.664K1+680.000114.73977.3100.198114.492114.690K1+697.500114.73994.8100.298114.436114.733K1+700.000114.73997.3100.314114.428114.741K1+720.000114.739117.3100.456114.364114.819K1+740.000114.739137.3100.624114.300114.924K1+760.000114.739157.3100.819114.236115.055K1+780.000114.739177.3101.041114.172115.213K1+800.000114.739197.3101.289114.108115.397K1+812.327114.739209.6371.455114.068115.523K1+820.000114.739217.3101.564114.044115.607K1+840.000114.739237.3101.865113.980115.844K1+860.000114.739257.3102.192113.916116.108K1+880.000114.739277.3102.546113.852116.398K1+900.000114.739297.3102.927113.788116.715K1+920.000114.739317.3103.334113.724117.058K1+927.154114.739324.4603.486113.701117.187K1+940.000114.739337.3103.767113.660117.427K1+960.000114.739357.3104.227113.596117.823K1+980.000114.739377.3104.714113.532118.246K1+997.310114.739394.6205.156113.476118.6334.6竖曲线计算结果汇总:全线路桩号高程桩号设计高程桩号设计高程桩号设计高程K0+000.000128.645K0+820.000117.510K1+602.690114.796K0+020.000128.363K0+840.000117.366K1+620.000114.694K0+040.000128.081K0+860.000117.241K1+640.000114.666K0+060.000127.799K0+880.000117.135K1+660.000114.664k0+080.000127.517K0+900.000117.049K1+680.000114.690k0+100.000127.235K0+913.360117.002K1+697.500114.733K0+120.000126.953K0+920.000116.981K1+700.000114.741K0+140.000126.671K0+940.000116.917K1+720.000114.819K0+160.000126.389K0+960.000116.853K1+740.000114.924K0+180.000126.107K0+980.000116.789K1+760.000115.055K0+200.000125.825K1+000.000116.725K1+780.000115.213K0+220.000125.543K1+020.000116.661K1+800.000115.397K0+240.000125.261K1+040.000116.597K1+812.327115.523K0+260.000124.979K1+060.000116.533K1+820.000115.607K0+280.000124.697K1+080.000116.469K1+840.000115.844K0+300.000124.415K1+100.000116.405K1+860.000116.108K0+320.000124.133K1+120.000116.341K1+880.000116.398K0+340.000123.851K1+140.000116.277K1+900.000116.715K0+360.000123.569K1+160.000116.213K1+920.000117.058K0+380.000123.287K1+180.000116.149K1+927.154117.187K0+400.000123.005K1+200.000116.085K1+940.000117.427K0+420.000122.723K1+220.000116.021K1+960.000117.823K0+440.000122.441K1+240.000115.957K1+980.000118.246K0+460.000122.159K1+260.000115.893K1+997.310118.633K0+480.000121.877K1+280.000115.829K2+000.000118.695K0+500.000121.595K1+300.000115.765K2+020.000119.153K0+520.000121.313K1+320.000115.701K2+040.000119.612K0+540.000121.031K1+340.000115.637K2+060.000120.070K0+560.000120.749K1+360.000115.573K2+080.000120.529K0+580.000120.467K1+380.000115.509K2+100.000120.988K0+600.000120.185K1+400.000115.445K2+120.000121.446K0+620.000119.903K1+420.000115.381K2+140.000121.905K0+640.000119.621K1+440.000115.317K2+147.154122.069K0+660.000119.339K1+460.000115.253K2+160.000122.363K0+680.000119.057K1+477.500115.197K2+180.000122.822K0+686.640118.963K1+480.000115.189K2+200.000123.281K0+700.000118.779K1+500.000115.125K2+220.000123.739K0+720.000118.519K1+520.000115.061K2+240.000124.198K0+740.000118.279K1+540.000114.997K2+260.000124.656K0+760.000118.058K1+560.000114.933K2+270.486124.897K0+780.000117.856K1+580.000114.869K0+800.000117.674K1+600.000114.8055.横断面设计5.1路基宽度查《公路工程技术标准》，拟定横断面的各项技术指标如下：据任务书知道设计年限2030年，各种车辆折合成小客车的交通量合计为25422辆/日，查规范得公路等级一级，拟定车速为80k/h，四车道，一级服务水平。各项技术指标如下：路基宽度：24.50m车道宽度：4×3.75=15.00m中央分隔带带宽度：2.00m左侧路缘带宽度：2×0.50=1.00m右侧硬路肩宽度：2×2.50=5.00m土路肩宽度：2×0.75=1.50m一级公路还应该在右侧硬路肩宽度内设右侧路缘带，其宽度为0.5m。5.2路拱坡度《JTGD20—2006公路路线设计规范》：高速公路、一级公路整体式路基的路拱宜采用双向路拱坡度，由路中央向两侧倾斜。位于中等强度降雨地区时，路拱坡度宜为2%；位于降雨强度较大地区时，路拱坡度可适当增大。硬路肩路拱与行车道相同，但不得大于5%；土路肩的横坡应比车道或硬路肩的横坡大1%或2%。故取路拱坡度为2%，土路肩横坡为3%。5.3路基边坡坡度《公路路基设计规范得知当H<8（H—路基填土高度时路基边坡按1：1.5设计；当H超过8m时路基边坡按5.4护坡道《公路工程技术标准：当路肩边缘与路侧取土坑底的高差小于或等于2m时取土坑内侧坡顶可与路坡脚位相衔接并采用路堤边坡坡度当高差大于2m时应设置宽1m的护坡道；当高差大于6m时，应设置宽2m的护坡道。本设计结合当地的自然条件设置护坡道，护坡道坡度设计为4%。5.5边沟设计《公路路基设计规范边沟横断面一般采用梯形梯形边沟内侧边坡为11.0~1：1.5外侧边坡与挖方边坡坡度相同少雨浅挖地段的土质边沟可采用三角形横断面，其内侧边坡宜采用12~13外侧边坡坡度与挖方边坡坡度相同本设计路段地处平原微丘区，故宜采用梯形边沟，且底宽为0.6，深0.6，内侧边坡坡度为1：1。5.6横断面设计步骤（1）根据地形图绘横断地面线。（2）根据路线及路基资料，将横断面的填挖值及有关资料（如路基宽度、加宽值、超高横坡、缓和段长度、平曲线半径等）抄于相应桩号的断面上。（3）根据地质资料，示出土石界限、设计边坡度，并确定边沟形状和尺寸。（4）绘横断面设计线，又叫“戴帽子”。设计线应包括路基边沟、边坡、截水沟、加固及防护工程护坡道碎落台视距台等在弯道上的断面还应示出超高加宽等。（5）计算横断面面积（含填、挖方面积，并填于图上）。（6）计算并填写逐桩占地宽度表、路基设计表、路基土石方计算表及公里路基土石方数量汇总表。5.7附加:土石方的计算和调配调配要求（1）土石方调配应按先横向后纵向的次序进行。（2）纵向调运的最远距离一般应小于经济运按费用经济计算的纵向调运的最大限度距离叫经济运距）。（3）土石方调运的方向应考虑桥涵位置和路线纵坡对施工运输的影响，一般情况下，不跨越深沟和少做上坡调运。（4）借方、弃土方应与借土还田，整地建田相结合，尽量少占田地，减少对农业响，对于取土和弃土地点应事先同地方商量。（5）不同性质的土石应分别调配。（6）回头曲线路段的土石调运，要优先考虑上下线的竖向调运。调配方法土石方调配方法有多种如累积曲线法调配图法表格调配法等由于表格调配不需单独绘图，直接在土石方表上调配，具有方法简单，调配清晰的优点，是目前生产上广泛采用的方法。表格调配法又可有逐桩调运和分段调运两种方式。本设计采用表格调配法,分段调用。土方调配步骤如下：（1）准备工作调配前对土石方计算进行复核，确认无误后方可进行。（2）横向调运即计算本桩利用、填缺、挖余，以石代土时填入土方栏，并用符号区分。（3）纵向调运定经济运距根据填缺挖余情况结合调运条件拟定调配方案确定调运方向和调运起讫点并用箭头表示。计算调运数量和运距调配的运距是指计价运距，就是调运挖方中心到填方中心的距离见叫免费运距（4）计算借方数量、废方数量和总运量借方数量=填缺—纵向调入本桩的数量废方数量=挖余—纵向调出本桩的数量总运量=纵向调运量+废方调运量+借方调运量（5）复核①横向调运复核：填方=本桩利用+填缺挖方=本桩利用+挖余②纵向调运复核：填缺=纵向调运方+借方挖余=纵向调运方+废方③总调运量复核：挖方+借方=填方+弃方5.8附加:曲线超高过渡计算:本设计路线共有平曲线1处：半径缓和曲线长超高曲线一1800.00220.002.0%过渡方式:绕中央分隔带边缘旋转,从缓和曲线某一点起过渡，采用大于1/330超高渐变率由于采用路拱超高，过渡过程中只需行车道外侧绕中线逐渐抬高，直至与内侧横坡相等为止。土路肩的超高过渡:随外侧车道一起过渡，并采用外侧车道横坡。计算公式：；其中为距离处行车道横坡值。曲线超高过渡段各桩号横坡值。(见下表)桩号内侧车道外侧车道超高横坡(%)土路肩横坡(%)超高横坡(%)土路肩横坡(%)K1+477.500-2.000-3.000-2.000-3.000K1+480.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+500.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+520.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+540.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+560.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+580.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+600.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+620.000-2.000-3.000-2.000-3.000K1+640.000-2.000-3.000-1.538-1.538K1+660.000-2.000-3.000-0.308-0.308K1+680.000-2.000-3.0000.9230.923K1+697.500-2.000-3.0002.0002.000K1+927.154-2.000-3.0002.0002.000K1+940.000-2.000-3.0001.2091.209K1+960.000-2.000-3.000-0.021-0.021K1+980.000-2.000-3.000-1.252-1.252K2+000.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+020.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+040.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+060.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+080.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+100.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+120.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+140.000-2.000-3.000-2.000-3.000K2+147.154-2.000-3.000-2.000-3.0006.路基稳定性验算本设计中出现了高路堤、深路堑，需要进行边坡稳定性验算；同时结合实际情况，因地制宜制定提高路基稳定性的措施。6.1边坡稳定性验算根据边坡的不同土质，选用不同方法验算。高路堤边坡稳定性计算本设计路线中桩号K0+800处中桩填深达13.07m为高路堤路段。须进行路堤稳定性验算。本设计采用圆弧滑动面条分法进行计算。（1）基本资料：路堤高H=13.07m（其中上部8m，边坡1：1.5；下部5.07m，边坡1：1.75），填土的粘聚力C=30KPa，内摩擦角30°（t=0.577）容重=0KN/m3（2）计算荷载：公路一级汽车荷载。行车荷载换算高度计算：公路一级汽车荷载换算成土柱高（当量高度0按最不利情况布载，设其中一辆挂车停放,在路肩另一辆以最小间距d=0.40m与它并排停靠。按下式换算土柱高为：式中L—前后轮最大轴距《公路工程技术规范（JTGB01-2003）规定对于标准车辆荷载为L=12.8m；B—横向分布宽度：（3）确定圆弧辅助线位置：本例按4.5H法确定滑动圆心辅助线：由规范查得，=26°，=35°根据4.5H法确定圆弧辅助线（4）计算位置选取：①通过路基中线；②通过路基右边缘；③通过距路基右边缘1/4路基宽度处。图1.滑动面经过路基中线图2.滑动面经过路基右边缘图3.滑动面经过距路基右边缘1/4路基宽度处计算过程：1）线连接可能滑弧的两端点，并做此直线的中垂线相交于滑动圆心辅助线EF于O1，01点即为该滑动曲线的圆心。2）弧范围土体分成10段，先自坡脚起每4m一段，最后一段可能略少。3）.在CAD中量取分段中心距圆心中线的水平距离，其中在圆心竖线左侧为负，右侧为正。其中。4）在CAD中量取土条面积，由于本例填土高度不大，行车荷载影响很小，故计算中不考虑行车荷载。5）以路堤纵向长度1m计算出各个分段的重力i。6）将每一段的重力i化为二个分力；7）在滑动曲线法线方向分力：NiisiN8）在滑动曲线切线方向分力：iiniKN并分别计算出此两者之和和（5）计算出滑动曲线圆弧长L。表一：情况1分段121.130.890.463.1061.9628.2755.1440.41218.160.760.6427.85557.06358.92426.02314.490.610.7945.24904.85716.86552.15410.640.450.8954.811096.12979.92491.1556.710.280.9652.761055.251012.24298.1962.760.120.9944.74894.80888.73104.007-1.52-0.061.0034.18683.61682.21-43.768-5.39-0.230.9725.13502.62489.50-114.099-8.64-0.360.939.05180.90168.50-65.825325.151702.98表二：情况2分段123.960.950.312.7955.8017.4453.0161.38221.380.850.5322.88457.60242.78387.89317.380.690.7240.14802.80581.70553.27413.420.530.8552.131042.60882.85554.6059.080.360.9360.431208.601127.66434.8665.230.210.9865.791315.801287.16273.0471.080.041.0068.301366.001364.7458.588-2.63-0.100.9961.291225.801219.10-127.989-6.55-0.260.9749.80996.00961.85-258.5710-10.47-0.410.9136.73734.60668.37-304.8411-14.60-0.580.8225.99519.80423.92-300.8112-17.98-0.710.709.16183.20128.48-130.598906.051192.47表三：情况3分段121.710.850.520.326.403.345.4632.53219.750.780.639.14182.80115.38141.79316.920.660.7519.04380.80284.57253.04414.050.550.8322.60452.00376.96249.40511.090.440.9021.74434.80391.40189.3768.070.320.9519.35387.00367.05122.6574.970.200.9815.68313.60307.5761.2182.060.081.0013.84276.80275.8922.399-0.85-0.031.009.59191.80191.69-6.4010-3.30-0.130.993.3667.2066.63-8.712380.491030.20（6）计算稳定系数：最小为极限滑动面其稳定系数满足≥1.25的要求.故边坡满足边坡稳定性要求。6.2路堑稳定性验算路线中的K0+420处为深挖路段，其中桩最大挖深为14.09m，边坡最大高度为20.91考虑往外调运土方的考虑此处采用直接开挖不设立挡土墙的设计方针（边坡坡率为下部10m为1：0.5上部10.91m采用1：0.75坡率，边坡每10基本资料：该挖方路段土层软弱面30,c30Kpa,软弱面倾角为=4，容重=23KN/3，验算如下：变形体高度：允许边坡高度：满足稳定性要求。稳定性设计措施为了保护路基边路堑坡表面免受雨水冲刷减缓温差及湿度变化的影响防止和延缓软弱岩土表面的风化、碎裂，从而保护路基、路堑边坡的整体稳定性，在一定程度上兼顾美化和协调自然环境。设计一定的坡面防护设施：（一）植物防护（1拉伸网草皮在土工网或土工垫等土工合成材料铺设3—5cm的种植土层经过撒种、保护后形成的人工草皮。适于边坡坡度在1：1.0~1：2.0之间的路堤、路堑。（2）种草。适用于边坡不陡于1：1，土质适宜种草的路段。（二）工程防护。因地制宜采用抹面防护、勾缝或喷涂以及石砌护坡或护面墙等。第二部分公路路面结构设计计算7.沥青混凝土路面设计7.1轴载分析该地区的交通组成情况如下表交通组成表车型前轴重后轴重后轴数后轴轮组数后轴距（）交通量解放C10B194060.851双—4解放CA39035.0070.151双—793东风EQ14023.7069.201双—830黄河JN15049.00101.601双—577黄河JN25355.0066.002双<3277长征XD98037.1072.652双<3179日野ZM44060.00100.002双<3174日野KB22250.20104.301双—171太拖拉1851.4080.002双<3145小客车2849路面设计以单轴双轮组BZZ--100KN作为标准轴载（1）以设计弯沉值为指标及验算沥青层层底拉应力中的累计当量轴次。a).轴载换算：轴载换算采用如下的计算公式：式中：—标准轴载当量轴次，次/日—被换算车辆的各级轴载作用次数，次/日—标准轴载，KN—被换算车辆的各级轴载，KN—被换算车辆的类型数—轴载系数，,为轴数。当轴间距离大于时，按单独的一个轴载计算，当轴间距离小于时，应考虑轴数系数。—轮组系数，单轮组为6.4，双轮组为1，四轮组为0.38。轴载换算结果如表所示：车型解放CA10B后轴60.851145952.89解放CA390前轴35.0016.479352.74后轴70.1511793169.63东风EQ140后轴69.2011830167.32黄河JN150前轴49.0016.4577165.85后轴101.6011577618.25黄河JN253前轴55.0016.4277131.59后轴66.002.2127799.98长征XD980前轴37.1016.417915.34后轴72.652.2117998.10日野ZM440前轴60.0016.4174120.69后轴100.002.21174382.80日野KB222前轴50.2016.417154.61后轴104.3011171205.37太拖拉138前轴51.4016.414551.31后轴80.002.21145120.852507.31注：轴载小于25KN的轴载作用不计。b).累计当量轴数计算根据设计规范高速公路沥青路面的设计年限为15年四车道的车道系数是0.4~0.5,取0.45，=5.5%，累计当量轴次：（2）验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次a).轴载换算验算半刚性基层层底拉应力公式为：式中：—轴组系数，—轮组系数，单轮组为18.5，双轮组为1，四轮组为0.09。计算结果如表所示车型解放CA10B后轴60.85114598.63解放CA390后轴70.151179346.50东风EQ140后轴69.201183043.64黄河JN150后轴101.6011577655.13黄河JN253前轴55.00118.527742.91后轴66.003127729.92长征XD980后轴72.653117941.67日野ZM440前轴60.00118.517454.07后轴100.0031174522.00日野KB222前轴50.20118.517112.76后轴104.3011171239.48太拖拉138前轴51.40118.514513.07后轴80.003114572.981782.76注:轴载小于50KN的轴载作用不计。b).累积当量轴数计算根据设计规范高速公路沥青路面的设计年限为15年四车道的车道系数是0.4~0.5,取0.45,=5.5%，累计当量轴次:7.2结构组合设计本设计考虑干燥（中湿）和潮湿（过湿）两种情况进行路面结构设计。7.3干燥（中湿）情况沥青混凝土路面结构设计。方案选择：方案A -------------------------------------细粒式密集配沥青混凝土 (AC-13) 4cm-----------------------------------中粒式密集配沥青混凝土 (AC-16) 6cm-----------------------------------粗粒式密集配沥青混凝土 (AC-25) 8cm-----------------------------------水泥稳定碎石 25cm-----------------------------------石灰土稳定碎石 20cm-----------------------------------土基方案B -------------------------------------中粒式密集配沥青混凝土 (AC-16) 4cm-----------------------------------中粒式密集配沥青混凝土 (AC-20) 6cm-----------------------------------粗粒式密集配沥青混凝土 (AC-25) 8cm-----------------------------------石灰稳定碎砾石 30cm-----------------------------------水泥石灰综合稳定沙砾 20cm-----------------------------------土基方案比选该公路地处IV5区，属江南丘陵过湿地区，根据冬季资料，该地区年降水量大于1500m；年最高月平均气温大于3，且高温季节长，年最低气温大于−根据地区交通组成资料和自然区划，地下水，地面水和重车渠化将是影响路面使用的重要原因因气候湿热沥青材料的高温稳定性水稳定性半刚性基层的水稳定性是要重点考虑的问题。在进行路面结构设计的时候尽量采用热稳定性和水稳定性和结构强度好的材料路面沥青材料采用标号低粘附性能好的材料。同时，该公地处湖南中部根据湖南省政府发展中部地区经济的精神以及中南六省有“中部崛起的战略可以预见该公路的规划和修建除交通原因外还有巨大的社会意义因此须保证该公路良好的使用性能和耐久性进行结构设计时在经济允许的情况下尽量使用技术性能好的结构材料。综合上述原因，在本设计中采用用方案A进行设计计算。各层材料的抗压模量与劈裂强度材料名称H（cm）抗压模量（MPa）劈裂强度（MPa）2015细粒式沥青混凝土4140020001.4中粒式沥青混凝土6120018001.0粗粒式沥青混凝土8100012000.8水泥稳定碎石25150036000.5石灰土稳定碎石2090020000.35土基—40—土基回弹模量的确定根据试验资料处理，干燥路段土基回弹模量为40.54MPa，考虑到该地区地质水文情况，设计中选用40.00MPa进行计算。设计指标的确定a)设计弯沉值计算，公式为：式中：——设计弯沉值（0.01mm）——设计年限内一个车道累计当量标准轴载通行次数；——公路等级系数，高速公路、一级公路为1.0；——面层类型系数，沥青混凝土面层为1.0；——路面结构类型系数，刚性基层、半刚性基层、沥青路面为1.0，柔性基层沥青路面为1.6。若基层由半刚性材料层与柔性材料层组合而成，则介于两者之间通过线性内插决定。则：b)各层材料的容许层底拉应力细粒式密集配沥青混凝土中粒式密集配沥青混凝土粗粒式密集配沥青混凝土水泥稳定碎石石灰土稳定碎石路面计算弯沉和层底拉应力验算设计中应用Bisar3.0软件进行路面弯沉和层底拉应力计算。路表弯沉值验算：设计弯沉值=24.3(0.01mm)路表弯沉值按下式计算：式中：F——弯沉综合修正系数，按下式计算：故路表弯沉计算值：故路面结构的路表弯沉值符合《规范》要求。 结构层层底弯拉应力验算：《规范》要求路面结构层层底弯拉应力满足以下要求：Bisar3.0计算各层层底弯拉应力和容许弯拉应力汇总于下表。材料名称H（cm）层底弯拉应力（MPa）容许弯拉应力（MPa）细粒式沥青混凝土4-0.05810.46中粒式沥青混凝土6-0.05430.33粗粒式沥青混凝土8-0.08040.26水泥稳定碎石250.11000.25石灰土稳定碎石200.14160.18土基———从计算结构可知，各路面结构层层底弯拉应力均小于容许弯拉应力，路面结构各层层底弯拉应力均满足《规范》要求。7.4潮湿（过湿）情况沥青混凝土路面结构设计。方案选择方案A -------------------------------------细粒式密集配沥青混凝土(AC-13) 4cm-----------------------------------中粒式密集配沥青混凝土(AC-16) 6cm-----------------------------------粗粒式密集配沥青混凝土(AC-25) 8cm-----------------------------------水泥稳定碎石25cm-----------------------------------石灰土稳定碎石20cm-----------------------------------级配碎石 15cm-----------------------------------土基方案B -------------------------------------中粒式密集配沥青混凝土 (AC-16) 4cm-------------------------------------中粒式密集配沥青混凝土 (AC-20) 6cm-------------------------------------粗粒式密集配沥青混凝土 (AC-15) 8cm-------------------------------------石灰稳定碎砾石 30cm-------------------------------------水泥石灰综合稳定沙砾 25cm-------------------------------------天然沙砾 20cm-------------------------------------土基方案比选该公路地处IV5区，属江南丘陵过湿地区，根据冬季资料，该地区年降水量大于1500mm；年最高月平均气温大于30℃，且高温季节长，年最低气温大于−9℃；春夏东南季风造成的梅雨和下雨与高温季节重叠，形成明显不利季节。根据地区交通组成资料和自然区划，地下水，地面水和重车渠化将是影响路面使用的重要原因。因气候湿热，沥青材料的高温稳定性，水稳定性；半刚性基层的水稳定性是要重点考虑的问题。在进行路面结构设计的时候，尽量采用热稳定性和水稳定性和结构强度好的材料。路面沥青材料采用标号低，粘附性能好的材料。同时，该公路地处湖南中部，根据湖南省政府发展中部地区经济的精神以及中南六省有关“中部崛起”的战略。可以预见，该公路的规划和修建除交通原因外还有巨大的社会意义。因此，须保证该公路良好的使用性能和耐久性，进行结构设计时，在经济允许的情况下，尽量使用技术性能好的结构材料。综合上述原因，在本设计中采用用方案A进行设计计算。各层材料的抗压模量与劈裂强度材料名称H（cm）抗压模量（MPa）劈裂强度（MPa）2015细粒式沥青混凝土4140020001.4中粒式沥青混凝土6120018001.0粗粒式沥青混凝土8100012000.8水泥稳定碎石25150036000.5石灰土稳定碎石2090020000.35级配碎石15225—土基—30.00—土基回弹模量的确定根据试验资料处理，潮湿路段土基回弹模量为30.09MPa，考虑到该地区地质水文情况，设计中选用30.00MPa进行计算。由前面算得的设计弯沉值和容许拉应力如下表所示：材料名称容许拉应力（MPa）设计弯沉值（0.01mm）细粒式沥青混凝土0.4624.3中粒式沥青混凝土0.33粗粒式沥青混凝土0.26水泥稳定碎石0.25石灰土稳定碎石0.18路面计算弯沉和层底拉应力验算：设计中应用Bisar3.0软件进行路面弯沉和层底拉应力计算。路表弯沉值验算：设计弯沉值=24.3(0.01mm)路表弯沉值按下式计算：式中：F——弯沉综合修正系数，按下式计算：故路表弯沉计算值：故路面结构的路表弯沉值符合《规范》要求。结构层层底弯拉应力验算：《规范》要求路面结构层层底弯拉应力满足以下要求：Bisar3.0计算各层层底弯拉应力和容许弯拉应力汇总于下表材料名称H（cm）层底弯拉应力（MPa）容许弯拉应力（MPa）细粒式沥青混凝土4-0.05810.46中粒式沥青混凝土6-0.05460.33粗粒式沥青混凝土8-0.08080.26水泥稳定碎石250.10360.25石灰土稳定碎石200.12980.18级配碎石15——土基———从计算结构可知，各路面结构层层底弯拉应力均小于容许弯拉应力，路面结构各层层底弯拉应力均满足《规范》要求。8.水泥混凝土路面设计8.1轴载分析本地区交通组成如下表：交通组成表车型前轴重后轴重后轴数后轴轮组数后轴距（）交通量解放CA10B19.4060.851双—459解放CA39035.0070.151双—793东风EQ14023.7069.201双—830黄河JN15049.00101.601双—577黄河JN25355.0066.002双<3277长征XD98037.1072.652双<3179日野ZM44060.00100.002双<3174日野KB22250.20104.301双—171太拖拉13851.4080.002双<3145小客车2849路面设计以单轴双轮组BZZ--100KN作为标准轴载a)轴载换算：式中：——100KN的单轴双轮组标准轴载的通行次数；——各类轴—轮型i级轴载的总重（KN）；——轴型和轴载级位数；——各类轴—轮型i级轴载的通行次数；——轴—轮型系数。单轴—双轮组：=1.0；单轴—单轮组：=双轴—双轮组：=三轴—双轮组：=轴载换算结果如下表所示车型解放

CA10B后轴60.851.004590.16解放

CA390后轴70.151.007932.73东风

EQ140后轴69.201.008302.29黄河

JN150前轴49.00416.505772.65后轴101.601.00577743.83黄河

JN253前轴55.00396.302777.70后轴132.003.655E-062770.09长征

XD980后轴145.303.578E-061790.25日野

ZM440前轴60.00381.7017418.74后轴200.003.335E-0617438.04日野

KB222前轴50.20412.101711.15后轴104.301.00171335.39太拖拉

138前轴51.40408.001451.40后轴160.003.503E-061450.941155.35注：轴载小于40KN的轴载作用不计。8.2计算累计当量轴次根据设计规范，一级公路混凝土路面设计基准期为30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数在0.17~0.22之间，取0.22，=0.055，则：其交通量在之间，属于重交通。8.3路面结构组合设计本设计考虑干燥（中湿）和潮湿（过湿）两种情况进行设计计算。8.4干燥（中湿）情况水泥混凝土路面设计方案选择：方案A：-----------------------------------普通混凝土面层260mm-----------------------------------水泥稳定粒料200mm-----------------------------------多孔隙水泥碎石150mm-----------------------------------土基方案B：-----------------------------------普通混凝土面层260mm----------------------------------- 沥青稳定碎石基层 100mm-----------------------------------级配碎砾石150mm-----------------------------------土基方案比选：本公路交通等级为重交通，地处IV5区，属江南丘陵过湿区，年降水量大于1500mm，地下水位高。月平均气温大于30℃，高温季节长。春夏两季有较长时间的集中降水。选择设计方案主要考虑的问题为：路面的结构强度和耐久性基层，底基层的稳定性，特别是水稳定性经济性和施工便利从我省混凝土路面的使用经验来看，由于基层，底基层的水稳定性不良而造成的道路使用性能下降以及道路破坏的情况较为常见，因此，本设计的方案比选都着重考虑了基层，底基层的水稳定性能，均使用透水性能较好的材料。从使用性能比较，B方案优于A方案，但从以往水泥混凝土路面的使用经验来看，提升的空间不大。从投资经济性和施工便利方面考虑，无疑A方案为优。同时，在公路建设沿线有大量碎石，沙砾，粉煤灰等可用于稳定类基层建造的材料。可大大节省投资。因此从实际情况出发，本设计以方案A为设计方案。8.4.3一级公路相应的安全等级为二级，变异水平为中，根据一级公路，重交通等级和中级变异水平等级，初拟普通混凝土面层厚度为260mm，基层采用水泥稳定粒料，厚度为200mm。普通混凝土板的平面尺寸为长4.5m，宽度从中央分隔带至路肩依次为3.50m，3.50m，3.50m。纵缝为拉杆平缝，横缝为设传力杆的假缝。硬路肩混凝土面层与行车道等宽。8.4.4确定基层顶面当量回弹模量根据设计资料得土基回弹模量=40.0MPa，水泥稳定粒料=1500MPa，多孔隙水泥碎石=1000MPa。设计弯拉强度：=5.0MPa，=计算基层顶面当量回弹模量如下：式中：——基层顶面的当量回弹模量，——路床顶面的回弹模量，——基层和底基层或垫层的当量回弹模量，——基层的回弹模量，——基层和底基层或垫层的当量厚度，——基层和底基层或垫层的当量弯曲刚度，——基层的厚度，a-b——与/有关的回归系数。普通混凝土面层的相对刚度半径按式（B.1.3-2）计算：8.4.5计算荷载疲劳应力按式（B.1.3），标准轴载在四边自由板临界荷位处产生的荷载应力计算为：因纵缝为设拉杆平缝，接缝传荷能力的应力折减系数=0.87.考虑设计基准期内应力累计疲劳作用的疲劳应力系数根据公路等级，考虑偏载和动载等因素，对路面疲劳损坏影响的综合系数=1.25按式（B.1.2），荷载疲劳应力计算为：8.4.6计算温度疲劳应力由《规范》查得，IV区最大的温度梯度取92（℃/m）。板长4.5m，，由图B.2.2可查得普通混凝土板厚=260mm，=0.580，按式（B.2.2），最大温度梯度时混凝土板的温度翘曲应力计算为：温度疲劳应力系数，按式（B.2.3）计算为：再由式（B.2.1）计算温度疲劳应力为查表，一级公路的安全等级为二级，相应于二级安全等级的变异水平为中级，目标可靠度为90%。再据查得的目标可靠度和变异水平等级，查表3.0.3，确定可靠度系数=1.16按式（）所以，所选普通混凝土面层厚度可以承受设计基准期内荷载应力和温度应力的综合疲劳作用。8.5潮湿（过湿）情况下水泥混凝土路面设计方案选择：方案A：----------------------------------普通混凝土面层260mm----------------------------------- 水泥稳定粒料基层 150mm-----------------------------------多孔隙水泥碎石150mm-----------------------------------土基方案B：----------------------------------普通混凝土面层260mm----------------------------------- 沥青稳定碎石基层 100mm-----------------------------------级配碎砾石150mm-----------------------------------土基方案比选：本公路交通等级为重交通，地处IV5区，属江南丘陵过湿区，年降水量大于1500mm，地下水位高。月平均气温大于30℃，高温季节长。春夏两季有较长时间的集中降水。从所给实际资料，该公路所经地区地下水位最高为0.92m，最低水位为1.67m。从我省混凝土路面的使用经验来看，由于基层，底基层的水稳定性不良而造成的道路使用性能下降以及道路破坏的情况较为常见。在本设计中，由于地下水位高，基层的水稳定性能尤为重要。因此，本设计的两比选方案都着重考虑了基层，底基层的水稳定性能，使用了透水性能较好的材料。从使用性能比较，B方案优于A方案，但从以往水泥混凝土路面的使用经验看，提升的幅度不大。从投资经济性和施工便利方面考量，无疑方案A为优。同时，在公路建设沿线有大量碎石，沙砾，粉煤灰等可用于稳定类基层建造的材料。可大大节省投资。因此从实际情况出发，本设计以方案A为设计方案。路面结构和横断面一级公路相应的安全等级为二级，变异水平为中，根据一级公路，重交通等级和中级变异水平等级，初拟普通混凝土面层厚度为260mm，基层采用水泥稳定粒料，厚度为150mm，底基层采用多孔隙水泥碎石，厚度为150mm。普通混凝土板的平面尺寸为长4.5m，宽度从中央分隔带至路肩依次为4.25m，4.25m，2.00m。纵缝为拉杆平缝，横缝为设传力杆的假缝。硬路肩混凝土面层与行车道等宽。确定基层顶面当量回弹模量由设计资料知，土基回弹模量=30.0MPa，水泥稳定粒料=1500MPa，多孔隙水泥碎石=1000MPa设计弯拉强度=5.0MPa，=计算基层顶面当量回弹模量如下：式中：——基层顶面的当量回弹模量，——路床顶面的回弹模量，——基层和底基层或垫层的当量回弹模量，，——基层和底基层或垫层的回弹模量，——基层和底基层或垫层的当量厚度，——基层和底基层或垫层的当量弯曲刚度，，——基层和底基层或垫层的厚度，a-b——与/有关的回归系数。普通混凝土面层的相对刚度半径按式（B.1.3-2）计算：计算荷载疲劳应力按式（B.1.3），标准轴载在四边自由板临界荷位处产生的荷载应力计算为：因纵缝为设拉杆平缝，接缝传荷能力的应力折减系数=0.87.考虑设计基准期内应力累计疲劳作用的疲劳应力系数根据公路等级，考虑偏载和动载等因素，对路面疲劳损坏影响的综合系数=1.25按式（B.1.2），荷载疲劳应力计算为：计算温度疲劳应力由《规范》查得，IV区最大的温度梯度取92（℃/m）。板长4.5m，，由图B.2.2可查得普通混凝土板厚=260mm，=0.560，按式（B.2.2），最大温度梯度时混凝土板的温度翘曲应力计算为：温度疲劳应力系数，按式（B.2.3）计算为：再由式（B.2.1）计算温度疲劳应力为查表，一级公路的安全等级为二级，相应于二级安全等级的变异水平为中级，目标可靠度为90%。再据查得的目标可靠度和变异水平等级，查表3.0.3，确定可靠度系数=1.16按式（）所以，所选普通混凝土面层厚度可以承受设计基准期内荷载应力和温度应力的综合疲劳作用。8.6水泥混凝土路面接缝以及设计.纵向接缝（1）纵向接缝的布设视路面宽度和施工铺筑宽度而定：——一次铺筑宽度小于路面宽度时应设置纵向施工缝纵向施工缝采用平缝形式，上部应锯切槽口，深度为30~40mm，宽度为3~8mm槽内灌塞填缝料，见水泥混凝土路面接缝构造图6-4；——一次铺筑宽度大于4.5m时，应设置纵向缩缝。纵向缩缝采用假缝形式，锯切的槽口深度应大于施工缝的槽口深度。采用粒料基层时，槽口深度应为板厚的1/3；采用半刚性基层时，槽口深度为板厚的2/5。见水泥混凝土路面接缝构造图6-4。（2）纵缝与路线中缝平行在路面等宽的路段内或路面变宽路段的等宽部分纵缝的间距和形式应保持一致。路面变宽段的加宽部分与等宽部分之间，以纵向施工缝隔开。加宽板在变宽段起终点处的宽度不小于1m。（3）拉杆应采用螺纹钢筋，设在板后中央，并对拉杆中部100mm范围内进行防锈处理。拉杆的直径、长度和间距，参照表施工布设时，拉杆间距应按横向接缝的实际位置予以调整，最外侧的拉杆距横向接缝的距离不小于100mm。表拉杆直径、长度和间距（mm）面层厚度（mm）到自由边或未设拉杆纵缝的距离（m）3.003.503.754.506.007.50200~25014×700×90014×700×80014×700×70014×700×60014×700×50014×700×400250~30016×800×90016×800×80016×800×70016×800×60016×800×50016×800×400注：拉杆直径、长度和间距的数字为直径×长度×间距。横向接缝（1）每日施工结束或因临时原因中断施工时必须设置横向施工缝其位置应尽可能选在缩缝或胀缝处。设在缩缝处的施工缝，采用传力杆的平缝形式；设在胀缝处的施工缝,其构造与胀缝相同.遇有困难需设在缩缝之间时，施工缝采用设拉杆的企口缝形式。见水泥混凝土路面接缝构造图6-4。（2）横向缩缝间距布置，采用设传力杆假缝形式，其构造见水泥混凝土路面接缝构造图6-4。（3）横向缩缝顶部应锯切槽口深度为面层厚度的1/5~1/4宽度为3~8mm槽内填塞填缝料。横向缩缝槽口宜增设深20mm、宽6~10mm的浅槽口，见水泥混凝土路面接缝构造图6-4（4）在邻近桥梁或其他固定构造物处或其他道路相交处设置横向胀缝设置的胀缝条数，视膨胀量大小而定。胀缝宽20mm，缝内设置填缝板和可滑动的传力杆。胀缝的构造见水泥混凝土路面接缝构造图6-4（5）传力杆应采用光面钢筋传力杆直径32mm，长度450mm，间距300mm最外侧传力杆距纵向接缝或自由边的距离为150~250mm。端部处理（1）混凝土路面与固定构造物相衔接的胀缝无法设置传力杆时，可在毗邻构造物的板端部内配置双层钢筋网；或在长度约为6~10倍板厚的范围内逐渐将板厚增加20%。（2）混凝土路面与桥梁相接，桥头设有搭板时，应在搭板与混凝土面层板之间设置长6~10ｍ的钢筋混凝土面层过渡板后者与搭板间的横缝采用设拉杆平缝形式，与混凝土面层间的横缝采用设传力杆胀缝形式膨胀量大时应连续设置2~3条设传力杆胀缝。当桥梁为斜交时，钢筋混凝土板的锐角部分应采用钢筋网补强。桥头未设搭板时，宜在混凝土面层与桥台之间设置长10~15m的钢筋混凝土面层板；或设置由混凝土预制块面层或沥青面层铺筑的过渡段，其长度不小于8m。（3）混凝土路面与沥青路面相接时其间应设置至少3m长的过渡段过渡段的路面采用两种路面呈阶梯状叠合布置其下面铺设的变厚度混凝土过渡板的厚度不得小于200mm如图4.3所示过渡板与混凝土面层相接处的接缝内设置直径5mm、长700mm、间距400mm的拉杆。混凝土面层毗邻该接缝的1~2条横向接缝应设置胀缝。配筋设计：混凝土面层自由边缘下基础薄弱或接缝为未设传力杆的平缝时，在面层边缘的下部配置钢筋。通常选用2根直径为12~16mm的螺纹钢筋，置于面层底面之上1/4厚度处并不小于50mm，间距为100mm，钢筋两端向上弯起，如图1.1所示。9.旧路补强设计旧路基本资料：该道路位于湖南省境内，等级为三级，原路面为5cm的沥青贯入碎石路面，随着使用年限的增加，表面性能和承载能力不断降低，需采取修复措施恢复及提高道路的使用性能。9.1本地区交通组成情况：交通组成表车型前轴重后轴重后轴数后轴轮组数后轴距（m）交通量（辆/日）解放CA10B19.4060.851双—230解放CA39035.0070.151双—397东风EQ14023.7069.201双—415黄河JN15049.00101.601双—289黄河JN25355.0066.002双<3139小客车1425交通量年增长率为：5.5%9.2旧路弯沉资料：里程桩号弯沉值（0.01mm）里程桩号弯沉值（0.01mm）里程桩号弯沉值（0.01mm）K0+000167K2+000236K4+000189K0+050173K2+050234K4+050201K0+100166K2+100231K4+100195K0+150174K2+150235K4+150191K0+200170K2+200220K4+200201K0+250172K2+250222K4+250203K0+300162K2+300218K4+300197K1+350153K3+350220K5+350189K1+400171K3+400230K5+400201K1+450172K3+450221K5+450196K1+500168K3+500227K5+500195K1+550156K3+550224K5+550182K1+600175K3+600222K5+600182K1+650156K3+650225K5+6501919.3道路补强计算：设计中考虑采用沥青混凝土补强和采用水泥混凝土补强两种方案：9.4方案一：采用沥青混凝土补强轴载计算旧路补强路面设计以单轴双